Неравномерность деформации при прокатке

Министерство образования и  науки Российской Федерации

Магнитогорский Государственный  Технический Университет

Кафедра ОМД

 

 

 

 

Контрольная работа

по дисциплине «Обработка металлов давлением»

характеристика качества продукции

На тему «Неравномерность деформации при прокатке»

 

 

 

 

 

 

Выполнил:

Студентка 2 курса, группа 0720,200503                                                Баженова Л.В

Проверил:

Доцент,к.т.н.                                                                                              Локотунина Н.М

 

 

 

 

г. Магнитогорск

2012

Содержание:

 

 

 

 

 

 

 

Реферат 1

Содержание: 2

Раздел 1. 3

Деформация 3

Характеристики величины деформации 3

Упругая и остаточная деформации 5

Главные деформации и их схемы. Условие постоянства объема. Закон наименьшего сопротивления. 5

Неравномерность деформации 7

Раздел 2. 8

Неравномерность деформации при прокатке. 8

Прокатка 8

Неравномерность деформации при прокатке 9

Неравномерность деформации по ширине полосы 10

Неравномерность деформации по толщине 12

Неравномерность деформации по длине прокатываемой полосы 14

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Раздел 1.

Деформация

 

                 Характеристики величины деформации

 

О величине деформации судят по изменению размеров деформируемого тела, причем существует несколько вариантов характеристик. Рассмотрим их на примере деформации параллелепипеда (рис. 1).

 

 

Рисунок 1.

 

Размеры тела до деформации:  длина  L₀, ширина b₀, толщина h₀.

После деформации соответственно: L₁, b₁, h₁.

Деформацию данного тела можно  характеризовать следующими показателями:

Абсолютные  деформации:

обжатие    ∆h = h₀ - h₁

удлинение   ∆L = L₀ - L₁

уширение    ∆b = b₀ - b₁

Абсолютные  показатели неполно характеризуют  величину деформации, так как не учитывают размеры деформируемого изделия. Поэтому более удобны относительные  показатели, часто называемые степенью деформации.

Относительные деформации первого рода:

относительное обжатие  ε_h = (h₀ - h₁)/ h₁ = ∆h/h₀

относительное уширение ε_b = (b₀ - b₁)/ b₁ = ∆b/b₀

относительное удлинение ε_L = (L₀ - L₁)/ L₁ = ∆L/L₀

Относительные деформации второго рода:

ε_h = ∆h/h₁

ε_b = ∆b/b₁

ε_L = ∆L/L₁

Часто относительные деформации выражают в процентах:

ε_h = (∆h/h₁)·100%

ε_b = (∆b/b₁)·100%

ε_L = (∆L/L₁)·100%

ε_h = (h₀ - h₁)/ h₁ = (∆h/h₀)·100%

ε_b = (b₀ - b₁)/ b₁ = (∆b/b₀)·100%

ε_L = (L₀ - L₁)/ L₁ = (∆L/L₀)·100%

При небольших степенях деформации разница между показателями первого  и второго рода мала.

Истинные (логарифмические) относительные деформации:

При определении  истинных деформаций весь процесс деформации мысленно разбивают на малые этапы, определяют абсолютную деформацию за этап и относят к соответствующему размеру. Затем все полученные относительные  деформации суммируются.

истинная  деформация по толщине δ_h = ln(∆h₀/h₁)

истинная  деформация по ширине δ_b = ln(∆b₀/b₁)

истинная  деформация по длине δ_L = ln(∆L₀/L₁)

δ_h + δ_b + δ_L = 0

Коэффициенты  деформации:

Коэффициентами  деформации называют отношение размеров тела, полученных после деформации к соответствующим размерам до деформации.

коэффициент обжатия γ = ∆h/h₀

коэффициент удлинение (вытяжка) μ = ∆L/L₀

коэффициент уширения β = ∆b/b₀

Также:

ε_h = 1 – γ

ε_b = β – 1

ε_L = μ – 1

 

Смещенный объем:

Иногда деформацию оценивают по смещенному объему. Смещенным называют объем, удаленный или прибавленный в процессе деформации в одном из направлений.

смещение  V по высоте V· δ_h

смещение  V по ширине V· δ_b

смещение  V по длине V· δ_L

V· δ_h + V· δ_b + V· δ_L = 0.

 

Также деформацию тела могут характеризовать интегральные показатели и показатели деформации третьего рода.

 

 

                        Упругая и остаточная деформации

 

Под действием  внешних сил в теле первоначально  возникают упругие деформации, характеризующиеся  упругими отклонениями атомов от положения  устойчивого равновесия. Чем больше деформирующая сила, тем больше упругая  деформация.

Упругая деформация исчезает после удаления причины (силы), её вызывающей, при этом атомы деформированного металла возвращаются в исходное положение устойчивого равновесия, восстанавливаются первоначальные форма и размеры деформируемого изделия. Но упругая деформация возможна лишь до определенного предела, после  которого начинается пластическая деформация. Перемещения атомов становятся настолько  большими, что исходные связи между  ними утрачиваются, и после удаления деформирующей силы атомы возвращаются уже в новые положения устойчивого  равновесия. Внешне это проявляется  в появлении остаточной деформации, то есть в изменении формы и  размеров деформируемого изделия, которые  сохраняются после удаления деформирующей  силы.

Упругие деформации, несмотря на их малую величину важны  при обработке металлов давлением  по следующим причинам:

• С упругими деформациями связано появление напряжений, необходимых для осуществления пластической деформации. Без упругих деформаций не может быть напряжений, как и без напряжений нет упругой деформации. Поэтому упругая деформация предшествует деформации пластической и сопровождает её.
• В связи с упругими деформациями размеры деформируемого тела, инструменты и деталей машин-орудий, которые имеют место при завершении деформации, изменяются при удалении деформирующей силы. Хотя такие изменения и невелики, их приходится учитывать при изготовлении точных изделий.

Главные деформации и их схемы. Условие постоянства  объема. Закон наименьшего сопротивления.

 

Главными называют деформации, происходящие в главных направлениях. Подобно схемам главных напряжений, схемы главных деформаций дают графическое представление о наличии или отсутствии деформации в главных направлениях и их знаке без указания величины. Всего имеется три возможных схемы главных деформации (рис. 2).

Рисунок 2.

 

 

При деформации по схеме D1 уменьшаются размеры по одному главному направлению и увеличиваются по двум другим. При схеме D2 уменьшаются размеры по одному направлению и увеличиваются по другому, по третьему главному направлению деформация отсутствует. При схеме D3 уменьшаются размеры по двум главным направлениям  и увеличиваются по третьему.

В одном и  том же процессе схема главных  напряжений может не совпадать со схемой главных деформаций. Совокупность схемы главных напряжений и схемы  главных деформаций называют механической схемой деформации.

Взаимосвязь между тремя главными деформациями устанавливается на основе условия постоянства объема, согласно которому объем тела при пластической деформации не изменяется.

Если принять, что на рис. 1 толщина, ширина и длина  параллелепипеда совпадают с  главными направлениями, то, исходя из условия постоянства объема, получаем:

δ_h + δ_b + δ_L = 0,

то есть при пластической деформации алгебраическая сумма трех главных  деформаций равна нулю. Следовательно, одна их трех главных деформаций равна  сумме двух других и противоположна им по знаку. Эта деформация называется максимальной главной деформацией, по направлению она совпадает с направлением максимального (по абсолютной величине) главного напряжения.

Условие постоянства  объема облегчает решение задач  по определению размеров деформируемого тела при известных размерах исходной заготовки или, наоборот, позволяет определять размеры заготовки для получения изделия с заданными размерами.

Закон наименьшего сопротивления можно сформулировать так: «В случае возможности перемещения точек деформируемого тела в различных направлениях каждая точка деформируемого тела перемещается в направлении наименьшего сопротивления».

При свободной  осадке металла на молоте или прессе и при прокатке на гладких валках дополнительное сопротивление перемещению  частиц металла создается за счет действия контактного трения. Сопротивление  перемещению точек металла, расположенных  на контактной поверхности, будет тем  больше, чем дальше удалена точка  от границ контактной поверхности, поэтому  движение точек направлено к ближайшей  границе.

Из-за внутриметаллических  связей аналогичный характер перемещения  частиц наблюдается и в глубинных  слоях металла, удаленных от контактной поверхности. На рис. 3 показана схема  движения частиц металла при осадке прямоугольной призмы.

Исходная  площадь контактной поверхности (рис. 3, А) разделена на четыре зоны, в каждой из которых движение металла имеет  одинаковое направление. Так как  по направлению к ближайшей границе  металл течет более интенсивно, то по мере осадки расстояния от центра контактной поверхности до её границы постепенно выравниваются (рис. 3, Б, В). Отсюда вытекает правило наименьшего периметра: при свободной осадке призматического тела поперечное сечение «стремится принять форму круга» - фигуры с наименьшим периметром.

 

Рисунок 3.

 

 

                      Неравномерность деформации

 

Деформация  будет равномерной, если во всех точках деформируемого тела в каждый момент времени деформации будут одинаковы  по величине и направлению в реальных процессах равномерная деформация маловероятна.

Неравномерность деформации неизбежна, если мы хотим  получить из простой по форме заготовки  сложную форму готового изделия. Но даже если такая задача не ставится, неравномерность деформации все  равно проявляется в связи  с влиянием конкретного трения и  неоднородностью физических свойств  металла.

Частным случаем  неравномерности деформации является неравномерность деформации при  прокатке.

                                                                 Раздел 2.

Неравномерность деформации при прокатке.

                                                    Прокатка

 

Прокаткой называется вид обработки металлов давлением. Процесс прокатки делится на три вида:

• продольная прокатка

1 – верхний  валок

2 – нижний  валок

       3 – заготовка                                                                Рисунок 4.

 

Заготовка пропускается через зазор  между валков. Валки являются цилиндрическими  телами вращения.

Таким способом получают как горячекатаный, так и холоднокатаный лист, сортовые профили (уголки, швеллеры, двухтавровые балки и т.д.)

• поперечная прокатка

На рис. 5

                 1,2 – верхний и нижний валки

                  3 – заготовка

                 Q – удерживающая сила

 

Таким способом получают различные  тела вращения  - шары, оси валов, бандажи.

Рисунок 5.

 

• Поперечно-винтовая (косая)

1,2 – правый  и левый валок

3 – заготовка

4 – гильза

5 – оправка

6 – штанга

Рисунок 6.

Таким способом получают бесшовные трубы (заготовку  для труб – гильзу).

                         Неравномерность деформации при прокатке

 

При условии равномерной деформации при прокатке толщина исходной полосы h₀ по всей ширине и длине одинакова, зазор между валками h₁ по всей длине бочки валков и сопротивление деформации прокатываемого металла по всему его объему также одинаковы. Наблюдающиеся почти всегда отклонения от этих условий приводят к неравномерной деформации. Различают неравномерность деформации по ширине, толщине и длине полосы.

Неравномерность деформации по ширине полосы:

 

Этот вид неравномерной деформации проявляется в неравномерном  распределении обжатия по ширине полосы и вызывается следующими действующими совместно или порознь причинами:

1. неодинаковым зазором между валками (перекос валков, неравномерный разогрев бочки валка, выработка валка, прогиб калибры на валках имеют разную высоту по ширине);
2. неодинаковой исходной толщиной полосы по ширине.

 

Степень неравномерности  деформации по ширине можно охарактеризовать диаграммами естественных вытяжек. За естественную принимается вытяжка, которую получила бы та или иная часть полосы, если бы она деформировалась отдельно, вне связи с другими частями. Естественные вытяжки сравниваются со средней вытяжкой, которая определяется как отношение сечений до прохода и после него: λ_ср = F₀/F₁.

Чем больше разница между естественной и  средней вытяжкой, тем больше неравномерность  деформации.

Примером  может послужить диаграмма вытяжек  при прокатке полосы переменного  сечения по ширине в гладких валках (рис. 7, А).

Рисунок 7.

 

Поперечное  сечение полосы можно разбить  на три части шириной каждая по 100мм, имеющие высоту: края – по 80мм, середина 60 мм. При обжатии такой полосы до 40 мм каждая часть стремится получить свою вытяжку (для упрощения расчета уширение не учитывается): края – λ₁ =  λ₃ =2,0; середина – λ₂ = 1,5. Фактически вся полоса получает некоторую среднюю вытяжку:

λ_ср = F₀/F₁ = (80·100 + 60·100 + 80·100)/(40·300) = 1,83

В соответствии с этим и длина полосы после  прокатки будет некоторой средней  длиной L_c = 1,83L₀ (рис. 7, Б). Диаграмма вытяжек для данного случая представлена на рисунке 7, В.

Выравнивание  вытяжек неизбежно приводит к  различию уширения неравномерно обжимаемых участков полосы, что вытекает из закона постоянства объема. Удлинение частей полосы, получающих большее обжатие, меньше ожидаемого (естественного) (на рис. 7 – края), поэтому уширение их больше величины естественного (свободного) уширения. Такое уширение называют вынужденным. Удлинение частей полосы, получивших меньшее обжатие, больше естественного удлинения (на рис. 7 – середина). Вследствие этого ширина их уменьшается. Сужение полосы (отрицательное уширение) называют утяжкой.

При прокатке широких полос малой толщины, когда уширение практически отсутствует, выравнивания вытяжек не происходит. Каждая часть полосы получает естественную вытяжку и, если обжатия неравномерны, длина неравномерно обжимаемых участков будет неодинаковой. Но это возможно лишь при прокатке коротких полос. В  большинстве случаев избыток  длины сильно обжимаемых участков полосы образует волны, но если прочность и  жесткость этих участков достаточно велики, то на слабо обжатых участках полосы образуются надрывы.

Выравнивание  длин при неравномерной деформации по ширине приводит к появлению дополнительных напряжений. Те части, которые обжимались в большей степени, получают вытяжку  меньше естественной, так как их сдерживают слабо обжимаемые участки. В результате в зонах повышенного  обжатия возникают напряжения сжатия. Наоборот, части полосы, обжатые  в меньшей степени, будут растягиваться  под действием частей, получивших большее обжатие. Напряжения разных знаков взаимно уравновешиваются по отдельным зонам полосы и, следовательно, они являются напряжениями первого  рода.

Напряжения  сжатия могут привести к волнистости  или коробоватости прокатываемой  полосы. Напряжения растяжения при  превышении предела прочности металла  могут привести к появлению трещин, рванин. Например, при прокатке полосы с утолщенными краями (рис. 7) по краям  возникают напряжения сжатия. При  достаточной их ширине края могут  получиться волнистыми. Средняя часть  полосы получает напряжения растяжения. Если напряжения растяжения превысят предел прочности металла, посередине могут образоваться рванины.

Несимметричная  неравномерность деформации большей  частью приводит к искривлению прокатываемой  полосы. Примером несимметричной неравномерности  деформации по ширине может послужить  прокатка полосы прямоугольного сечения  в перекошенных валках. В данном случае обжатия от одной кромки к  другой постепенно возрастают, соответственно увеличиваются и вытяжки. Разность вытяжек, образующаяся в очаге деформации, воздействует как на передний, так  и на задний конец прокатываемой  полосы. При этом передний конец  получает плавное искривление в  горизонтальной плоскости (серповидность), загибаясь в сторону меньше вытяжки. Задний конец поворачивается в сторону  меньшего обжатия, приводя к смещению полосы вдоль бочки валка (полосу ведет) и даже выбрасыванию её за пределы  рабочей части валков (рис. 8). Аналогичные  явления наблюдаются в случае прокатки полосы клиновидного поперечного  сечения при параллельном расположении валков.

Неравномерность деформации по ширине может привести к образованию такого дефекта, как  порез. Он получается при прокатке тонких листов в сильно вогнутых валках. В  этом случае края полосы на входе в  валки «ведет» к середине, где  лист собирается в складку, в результате чего в валки попадает тройная  толщина листа. В этом месте лист сам себя режет, мнется и идет в  брак.

При прокатке полосы в вогнутых валках неравномерность  деформации способствует центрированию  полосы относительно середины бочки  валков. При смещении полосы вправо правая кромка получает повышенное обжатие, задний конец смещается влево  и полоса возвращается в середину бочки.

Рисунок 8.

 

Неравномерность деформации по толщине:

Этот вид  неравномерной деформации проявляется  как неодинаковое обжатие отдельных  горизонтальных слоев полосы. Одной  из причин её может быть различие сопротивления  деформации отдельных слоев.

Рассмотрим  обжатие двухслойной полосы невращающимися валками одинакового диаметра (рис. 9). Верхний слой – свинцовый, имеющий  малое сопротивление деформации, нижний – алюминиевый, имеет более  высокое сопротивление деформации. Верхний валок вдавливается в  свинец на большую глубину, чем нижний валок – в алюминий. Усилия, действующие  на оба валка, равны между собой, согласно условию равновесия сил. Площади  соприкосновения металлов с валками  различные: у верхнего валка контактная площадь больше, чем у нижнего.

Усилие, действующее на верхний валок  P₁ = p₁·F₁;

усилие, действующее на нижний валок P₂ = p₂·F₂.

Согласно  условию равновесия сил, имеем p₁·F₁ = p₂·F₂,

но p₁< p₂; F₁ >F₂.

Обжатия верхнего и нижнего слоев в рассматриваемом  случае также неодинаковы. Свинцовый  слой обжимается в большей мере, чем алюминиевый, то есть (H₁ – L₁) > (H₂ – L₂), следовательно, и вытяжка свинцового слоя будет больше, чем алюминиевого. Если эти слои не связаны между собой, то каждый из них получает при деформации свою естественную вытяжку. Если же слои связаны между собой (как, например, у биметалла), то при прокатке полоса будет изгибаться в сторону меньшей вытяжки, в данном примере – вниз (рис. 10).

         Рисунок 9.    Рисунок 10.

 

 

Таким образом, при неравномерной деформации по толщине так же, как и для  случаев неравномерной деформации по ширине, отдельные части полосы стремятся получить естественную длину  в соответствии с обжатием их.

аналогичные явления происходят и при прокатке неравномерно прогретой полосы. Вследствие различия сопротивления деформации отдельных слоев углы захвата  у верхнего и нижнего валков различны. Величины обжатия верхнего и нижнего слоев можно выразить через углы захвата: обжатие верхнего слоя H₁ – L₁= R·(1 – cosα₁); обжатие нижнего слоя H₂ – L₂= R·(1 – cosα₂). Определим отношение обжатий верхнего и нижнего слоев: (H₁ – L₁)/(H₂ – L₂) = (1 – cosα₁)/(1 – cosα₂). Для малых значений углов получим: (H₁ – L₁)/(H₂ – L₂) ≈ (α₁/α₂)².

Для прокатки без уширения по условию равенства  усилий, действующих на верхний и  нижний валки: (p₂/p₁) ≈ (α₁/α₂). Если сопоставить два последних уравнения получим:

(H₁ – L₁)/(H₂ – L₂) = (p₂/p₁)².

Это уравнение  выражает закон распределения обжатий  при неравномерной деформации по толщине: частные обжатия слоев  металла, имеющих различные сопротивления  деформации, обратно пропорциональны  квадратам сопротивлений деформации этих слоев.

Неравномерная деформация по толщине полосы приводит к появлении в металле дополнительных напряжений. В слоях полосы, получивших большие обжатия, возникают дополнительные напряжения сжатия, а в слоях, получивших меньшие обжатия – напряжения растяжения. Дополнительные напряжения могут привести к дефектам. Наиболее частым дефектом при горячей прокатке, например, биметаллической проволоки, имеющей стальной сердечник и  медную оболочку, является разрыв стального  сердечника. Стальной сердечник, имея большее сопротивление деформации, меньше деформируется по сравнению  с медной оболочкой. В результате в нем возникают дополнительные напряжения растяжения. Если эти напряжения превысят предел прочности сердечника, в нем возникают трещины (рис. 11).

А – стальной сердечник

Б – медная оболочка

Рисунок 11.

 

Другим примером аналогичной неравномерности деформации по толщине может служить прокатка непрогретой заготовки или слитка (середина холоднее, поверхностные  слои). При прокатке такого металла  в средней его части также  возникают внутренние напряжения растяжения и, как следствие их, внутренние трещины.

При неравномерной  деформации по толщине возможно образование  трещин и на поверхности металла, если сопротивление деформации поверхностного слоя металла больше, чем в середине (например, на поверхности металл подстыл).

Неравномерность деформации по толщине может быть связана так же со своеобразным распределением деформирующих напряжений. Если сжимающие  силы, действующие со стороны валков на полосу в очаге деформации, представить  в виде силовых линий, то эти линии  будут искривлены, и плотность  их будет уменьшать от контактной поверхности к середине полосы. В  соответствии с этим и величина сжимающих  напряжений будет уменьшаться в  том же направлении. Степень искривления  силовых линий зависит от соотношения  между высотой и длиной очага  деформации. Небольшая степень искривления  силовых линий и, следовательно, небольшая разница в величине напряжений сжатия будут при большой  высоте очага деформации и малой  его длине. И, напротив, при малой  высоте очага деформации и большой  его длине можно считать, что  силовые линии почти не искривлены и напряжения сжатия в любом горизонтальном слое очага деформации одинаковы.

При неравномерной  деформации по толщине так же, как  и при неравномерной деформации по ширине, имеют место вынужденное  уширение и утяжка. Слои металла, получившие большее обжатие, имеют вынужденное  уширение, а слои, получившие меньшее  обжатие, - утяжку.

Так, при  прокатке непрогретого металла получаются выгнутые боковые кромки. Аналогично протекает деформация высокой полосы. То же самое можно наблюдать при  прокатке биметаллической сталемедной  проволоки. Медная оболочка, получая  вынужденное уширение, как бы сползает со стального сердечника.

Выпуклая  боковая кромка получается при горячей  прокатке, когда металл с поверхности  охлаждается благодаря попаданию  охлаждающей валки воды и прикосновению  с холодными валками.

 

Неравномерность деформации по длине прокатываемой полосы:

В каждый данный момент прокатки в стадии деформации находится лишь небольшая часть длины полосы (очаг деформации). Но даже в пределах этой небольшой части деформация не является равномерной. От плоскости входа в валки к плоскости выхода уменьшается скорость деформации, изменяется напряженное состояние и соотношение между продольной и поперечной деформациями.

Взаимодействие  переднего и заднего концов с  деформируемой частью полосы накладывает  свои отпечаток на напряженное состояние  и характер перемещения частиц в  очаге деформации.

Таким образом, процесс прокатки сам по себе служит примером резко выраженной неравномерности деформации по длине  полосы, но неравномерность эта проявляется  на прокатанной полосе весьма своеобразно. Вследствие регулярности процесса прокатки через очаг деформации последовательно  проходят все участки длины полосы и каждый из них в равной мере испытывает неравномерность деформации. В результате размеры форма поперечного  сечения, свойства металла и характер остаточных напряжений по все длине  прокатанной полосы получаются одинаковыми. Исключение составляют лишь небольшие  участки длины по концам полосы, прокатанные в условиях неустановившегося  процесса. В связи с этим обычно считают, что деформация по длине  прокатываемой полосы равномерна, если все поперечные сечения получают при прокатке одинаковое изменение  формы и размеров, а описанную  выше неравномерность учитывают  лишь при анализе процессов, протекающих  в очаге деформации.

Другой  вид неравномерности деформации по длине полосы наблюдается при  изменении расстояния между валками  за время одного прохода из-за колебаний  упругих деформаций валков и других деталей рабочей клетки, вследствие изменения усилия прокатки или из-за «биения» валков при отсутствии строгой  соосности шеек и бочек. Сечение  полосы, получаемой в результате такой  прокатки, будет неодинаково по её длине, причем изменяться может не только толщина, но и ширина полосы, а иногда и свойства прокатываемого металла.

В большинстве  случаев неравномерность деформации такого вида нежелательна, так как  она снижает точность размеров прокатываемой  полосы. Особенно сказывается её вредное  влияние при прокатке тонких полос, когда упругие деформации деталей  рабочей клетки становятся соизмеримыми с толщиной прокатываемой полосы.

Для повышения точности прокатки стараются  избегать «биения» валков, применяют  рабочие клетки повышенной жесткости  или специальные клетки предварительно напряженной конструкции. Иногда неравномерность  обжатия по длине полосы создают  специально, например, при выравнивании неравномерности толщины исходной полосы, при получении периодических  профилей или, как их ещё называют, профилей переменного сечения (например, круглого профиля с переменным по длине диаметром).

 

 

Литература:

1. Суворов И.К. -издательство «Высшая школа», Москва 1964г.
2. Мастеров В.А, Берковский В.С.- «Теория пластической деформации и ОМД», Москва 1989г.