Расчет кожухотрубчатого теплообменника

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Содержание

Введение                                                                                                                         3

1. Исходные данные для расчета                                                                                  7

2. Тепловой расчет                                                                                                         8

2.1 Определение температурных условий  нагревания                                             8

2.2 Определение физических параметров  нагреваемого раствора                           9 

2.3 Определение тепловой нагрузки                                                                            9

2.4 Расчет коэффициента теплопередачи  и общего термического                           9

сопротивления 

2.5 Определение площади поверхности  теплопередачи                                          12

3 Конструктивный расчет                                                                                           12  

3.1 Расчет для кожухотрубчатого  подогревателя                                                     12

3.2 Определение диаметров патрубков                                                                     18

4 Гидравлический расчет                                                                                            19

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение

 

Устройство и принцип работы кожухотрубчатого теплообменника

 

           Кожухотрубные  теплообменники относятся к наиболее  распространенным аппаратам. Их применяют для теплообмена и термохимических процессов между различными жидкостями, парами и газами – как без изменения, так и с изменением их агрегатного состояния.

          Кожухотрубные  теплообменники появились в начале  ХХ века в связи с потребностями тепловых станций в теплообменниках с большой поверхностью, таких, как конденсаторы и подогреватели воды, работающие при относительно высоком давлении. Кожухотрубные теплообменники применяются в качестве конденсаторов, подогревателей и испарителей. В настоящее время их конструкция в результате специальных разработок с учетом опыта эксплуатации стала намного более совершенной. В те же годы началось широкое промышленное применение кожухотрубных теплообменников в нефтяной промышленности. Для эксплуатации в тяжелых условиях потребовались нагреватели и охладители массы, испарители и конденсаторы для различных фракций сырой нефти и сопутствующих органических жидкостей. Теплообменникам часто приходилось работать с загрязненными жидкостями при высоких температурах и давлениях, и поэтому их необходимо было конструировать так, чтобы обеспечить легкость ремонта и очистки.

           С  годами кожухотрубчатые теплообменники  стали наиболее широко применяемым типом аппаратов. Это обусловлено прежде всего надежностью конструкции, большим набором вариантов исполнения для различных условий эксплуатации, в частности:

однофазные потоки, кипение и конденсация по горячей и холодной сторонам теплообменника с вертикальным или горизонтальным исполнением

диапазон давления от вакуума до высоких значений в широких пределах изменяющиеся перепады давления по обеим сторонам вследствие большого разнообразия вариантов удовлетворение требований по термическим напряжениям без существенного повышения стоимости аппарата размеры от малых до предельно больших (5000 м2) возможность применения различных материалов в соответствии с требованиями к стоимости, коррозии, температурному режиму и давлению использование развитых поверхностей теплообмена как внутри труб, так и снаружи, различных интенсификаторов и т.д. 

           Однако  такое широкое разнообразие условий  применения кожухотрубных теплообменников  и их конструкций никоим образом  не должно исключать поиск  других, альтернативных решений, таких, как применение пластинчатых, спиральных или компактных теплообменников в тех случаях, когда их характеристики оказываются приемлемыми и их применение может привести к экономически более выгодным решениям.

          Кожухотрубные  теплообменники состоят из пучков  труб, укрепленных в трубных досках, кожухов, крышек, камер, патрубков и опор. Трубное и межтрубное пространства в этих аппаратах разобщены, причем каждое из них может быть разделено перегородками на несколько ходов. Классическая схема кожухотрубчатого теплообменника показана на рисунке 1:

 

 

Рисунок 1 - Схема кожухотрубчатого теплообменника

 

          Теплопередающая  поверхность аппаратов может  составлять от нескольких сотен  квадратных сантиметров до нескольких  тысяч квадратных метров. Так, конденсатор паровой турбины мощностью 150 МВт состоят из 17 тысяч труб с общей поверхностью теплообмена около 9000 м2.

          Схемы  кожухотрубчатых аппаратов наиболее  распространенных типов представлены  на рисунке 2.

         Кожух (корпус) кожухотрубчатого теплообменника представляет собой трубу, сваренную из одного или нескольких стальных листов. Кожухи различаются главным образом способом соединения с трубной доской и крышками. Толщина стенки кожуха определяется давлением рабочей среды и диаметром кожуха, но принимается не менее 4 мм. К цилиндрическим кромкам кожуха приваривают фланцы для соединения с крышками или днищами. На наружной поверхности кожуха прикрепляют опоры аппарата.

          Трубчатка  кожухотрубчатых теплообменников  выполняется из прямых или  изогнутых (U-образных или W-образных) труб диаметром от 12 до 57 мм. Предпочтительны стальные бесшовные трубы.

          В кожухотрубчатых теплообменниках проходное сечение межтрубного пространства в 2-3 раза больше проходного сечения внутри труб. Поэтому при равных расходах теплоносителей с одинаковым фазовым состоянием коэффициенты теплоотдачи на поверхности межтрубного пространства невысоки, что снижает общий коэффициент теплопередачи в аппарате.

 

 

Рисунок 2 - схемы кожухотрубчатых теплообменников

 

          Устройство перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубчатого теплообменника способствует увеличению скорости теплоносителя и повышению эффективности теплообмена.

         Трубные доски (решетки) служат для закрепления в них пучка труб при помощи развальцовки, разбортовки, заварки, запайки или сальниковых креплений. Трубные доски приваривают к кожуху (рисунок 2а, 2в), зажимают болтами между фланцами кожуха и крышки (рисунок 2б, 2г) или соединяют болтами только с фланцем свободной камеры (рисунок 2д, 2е), материалом досок служит обычно листовая сталь толщиной не менее 20 мм.

          Кожухотрубчатые теплообменники могут быть жесткой (рисунок 2а, 2к), нежесткой (рисунок 2г, 2д, 2е, 2з, 2и) и полужесткой (рисунок 2б, 2в, 2ж) конструкции, одноходовые и многоходовые, прямоточные, противоточные и поперечноточные, горизонтальные, наклонные и вертикальные.

          На рисунке 2а) изображен одноходовой теплообменник с прямыми трубками жесткой конструкции. Кожух и трубки связаны трубными решетками и поэтому нет возможности компенсации тепловых удлинений. Такие аппараты просты по устройству, но могут применяться только при сравнительно небольших разностях температур между корпусом и пучком труб (до 50 0С). Они имеют низкие коэффициенты теплопередачи вследствие незначительной скорости теплоносителя в межтрубном пространстве.

         В кожухотрубчатых теплообменниках проходное сечение межтрубного пространства в 2-3 раза больше проходного сечения трубок. Поэтому при одинаковых расходах теплоносителей, имеющих одинаковое агрегатное состояние, коэффициенты теплоотдачи на поверхности межтрубного пространства невысокие, что снижает коэффициент теплопередачи в аппарате. Устройство перегородок в межтрубном пространстве способствует увеличению скорости теплоносителя и повышению коэффициента теплопередачи. На рисунке 2б изображен теплообменник с поперечными перегородками в межтрубном пространстве и полужесткой мембранной компенсацией тепловых удлинений вследствие некоторой свободы перемещения верхней трубной доски.

         В парожидкостных теплообменниках пар проходит обычно в межтрубном пространстве, а жидкость – по трубам. Разность температур стенки корпуса и труб обычно значительна. Для компенсации разности тепловых удлинений между кожухом и трубами устанавливают линзовые (рисунок 2в), сальниковые (рисунок 2з, 2и) или сильфонные (рисунок 2ж) компенсаторы.

        Для устранения напряжений в металле, обусловленных тепловыми удлинениями, изготавливают также однокамерные теплообменники с гнутыми U- и W-образными трубами. Они целесообразны при высоких давлениях теплоносителей, так как изготовление водяных камер и крепление труб в трубных досках в аппаратах высокого давления – операции сложные и дорогие. Однако аппараты с гнутыми трубами не могут получить широкого распространения из-за трудности изготовления труб с разными радиусами сгиба, сложности замены труб и неудобства чистки гнутых труб.

        Компенсационные устройства сложны в изготовлении (мембранные, сильфонные, с гнутыми трубами) или недостаточно надежны в эксплуатации (линзовые, сальниковые). Более совершенна конструкция теплообменника с жестким креплением одной трубной доски и свободным перемещением второй доски вместе с внутренней крышкой трубной системы (рисунок 2е), некоторое удорожание аппарата из-за увеличения диаметра корпуса и изготовления дополнительного днища оправдывается простотой и надежностью в эксплуатации. Эти аппараты получили название теплообменников «с плавающей головкой». Теплообменники с поперечным током (рисунок 2к) отличаются повышенным коэффициентом теплоотдачи на наружной поверхности вследствие того, что теплоноситель движется поперек пучка труб. При перекрестном токе снижается разность температур между теплоносителями, однако при достаточном числе трубных секций различие в сравнении с противотоком невелико. В некоторых конструкциях таких теплообменников при протекании газа в межтрубном пространстве и жидкости в трубах для повышения коэффициента теплоотдачи применяют трубы с поперечными ребрами.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 Исходные данные для  расчета

 

       Разработать конструкцию кожухотрубчатого теплообменника для обработки молока производительностью 8000 кг/ч. Начальная температура вещества t2н=20 ºС, конечная температура t2к=80 ºС, давление греющего пара Р=0,2 МПа. Теплообменник собрать из стальных труб, внутренним диаметром =0,027м, толщиной стенки δ=0,0025м, длиной l=1,85 м. Скорость холодного теплоносителя ʋ2=1 м/с.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2 Тепловой расчет

 

2.1 Определение температурных  условий нагревания

 

а - прямоточное движение теплоносителей без изменения агрегатного состояния, б - противоточное движение теплоносителей без изменения агрегатного состояния, в - противоточное движение теплоносителей с изменением агрегатного состояния одного из них (θконд = tn), г - то же, но     θконд‹ tn

Рисунок 3 - Графики изменения температур в процессе теплообмена

2.1.1 Принимаем, что движение теплоносителей  осуществляется в противотоке.

Для кожухотрубного теплообменника: по давлению насыщенного пара Р определяем температуру насыщения пара tS.

Определяем большую и меньшую разности температур (значения температур выбраны условно: «1» - горячий теплоноситель, «2» - холодный теплоноситель)

∆tб=tS-t1н;                          ∆tм= tS- t2k               (1)

∆tб=120,23-20=100,23 ºС

∆tм= 120,23-80=40,23 ºС

2.1.2  Определяем среднюю разность температур теплоносителей ∆tср:

∆tср=( ∆tб - ∆tм ) / (ln(  ∆tб / ∆tм )                          (2)

∆tср= (100,23-40,23) / (ln(100,23/40,23)= 87,62 ºС

Для кожухотрубчатого теплообменника находим среднюю температуру по формуле 3:

tср= tS - ∆tср                                                        (3)

tср=120,23-87,62=32,61 ºС

2.2 Определение физических  параметров нагреваемого раствора

 

        При средних температурах tср определяем: теплопроводность λ, удельную теплоемкость с, плотность ρ, динамическую вязкость µ нагреваемого раствора. Также определяем критерий Прандтля Рr:

 

с =  3860 Дж/(кгК),

λ = 0,55 Вт/(мК),

ρ = 1015,9 кг/м3,

µ  = 0,8*10-3 Па с

 

2.3 Определение  тепловой нагрузки

 

Тепловую нагрузку Q (в Вт) (и расход пара D (кг/с) — для кожухотрубного теплообменника) определяем  следующим образом:

 

Q= xMc(tk - tн)                                                            (4)

 

Q= 1,03 ∙(8000/3600) ∙3860 ∙(80-20) = 524805,6 Вт

 

при tS=120,23 ºС     r = 2202,2 ∙103 Дж/кг

 

D = Q/r                                                                        (5)

 

D = 524805,6 /(2202,2 ∙103)= 0,238 кг/с

 

где r - удельная теплота парообразования при ts,

      x - коэффициент, учитывающий тепловые потери (1,02….1,05),

      с - средняя  удельная теплоемкость раствора при tср.

 

2.4 Расчет коэффициента  теплопередачи и общего термического  сопротивления

 

        2.4.1  Для расчета коэффициента теплопередачи необходимо предварительно определить коэффициенты теплоотдачи теплоносителей. Коэффициенты рассчитываются из критериальных уравнений.

 

Re = (ʋ2 dв ρ2 ) / µ   - критерий Рейнольдса,            (6)

 

Re =(1 0,027 1015,9) / 0,8 10-3 = 34286,6

 

Pr =(с µ ) /λ        - критерий Прандтля.                    (7)

 

Pr = ( 3860 0,8 10-3 ) / 0,55 = 5,61 

 

2.4.2  В частных случаях:

а) для кожухотрубного теплообменника с фазовыми превращениями: — при конденсации пара на наружной поверхности вертикальных труб высотой h при ламинарном стекании пленки конденсата получено выражение для коэффициента теплоотдачи:

 

 α1 = 1,15 4√ (r ρ2 λ3 g) / (∆tпк µ h),                                   (8)

 

где r - удельная теплота парообразования, определяется в зависимости от давления насыщенного пара, Дж/кг; ρ, µ, λ - физические параметры конденсата, определяются в зависимости от средней температуры пленки конденсата tпк (формула 9).

 

λводы = 0,685 Вт/(мК),

ρводы = 943,1 кг/м3,

µ воды = 238,6 10-6Па с.

 

α1 = 1,15 4√(2202,2 10-3 943,12 0,6853 9,8) / (238,6 10-6 5 1) = 9753

 

tпк = (ts + tcm) / 2                                                               (9)

 

       где tcm - температура стенки, на которой происходит конденсация.

При небольшом значении ∆tпк (∆tпк = 2…9) температуру стенки tcm можно принять равной температуре конденсации.

     

        tпк = ts - 2º…..5º                                                             (10)

 

        tпк = 120,73-5 = 115,73

 

     б) для кожухотрубного теплообменника при теплообмене без фазовых превращений:

-- теплоотдача при развитом  турбулентном течении в прямых  трубах без изменения агрегатного состояния теплоносителей (Re ˃10000)

       

       Nu = 0,021ɛ Re0,8 Pr0,43                                     (11)

 

  Коэффициент  учитывает влияние на коэффициент теплоотдачи отношения длины l к ее диаметру d; при l/d ˃40 ɛ = 1. Формула (11) используется при расчетах, как при нагревании, так и при охлаждении жидкостей и газов.

 

       Nu = 0,021 (34286,6)0,8 (5,61)0,43 = 187,23

 

  Определив величину критерия  Нусельта, находят значения коэффициента  теплоотдачи:

 

      α2 = (Nu λ)/dвн ,                                                              (12)   

 

      α2 = (187,23 0,55) / 0,027 = 3813,9

 

   2.4.3  Коэффициент теплоотдачи К, Вт/(м2 К) определяется следующим образом:

   Для плоской и цилиндрической  поверхности нагрева ( если у трубы dвн/dн˃0,5)

   

     К = 1/((1/α1) + ∑rcm + (1/α2)) ,                                          (13)

 

    ∑rcm = (δcm/λсm) + rз1 + rз2 ,                                                 (14)

 

В формулах (13) и (14) приняты следующие обозначения:

   δcm - толщина стенки поверхности теплопередачи, м;

   λсm - теплопроводность материала теплопередающей поверхности - для стали - 51 Вт/(мК);

   ∑rcm - суммарное термическое сопротивление стенки и загрязнений;

   rз1 + rз2 - термическое сопротивление загрязнений поверхности нагрева -

   rз1 = 2 10-4; rз2 = 8,72 10-5;

 

     ∑rcm = 0,025/51 + 2 10-4 +8,72 10-5 = 0,000777 (м2 К)/Вт;

 

     К = 1/((1/9753)+(1/3813,9)+0,000777) = 875,86 Вт/(м2 К)

 

   2.4.4  Для кожухотрубного теплообменника, определив величину коэффициента теплопередачи, проверяют значение принятой в расчете температуры стенки стороны конденсирующего пара из уравнения (8):

 

      tcm = tконд - (К/α1) ∆tср,                                    (15)

      tcm1 = 120,73 - (875,66/9743) 87,62 = 112,36

 

      ∆ = (tcm1 - tcm) / tcm                                            (16)

 

       ∆ = ((112,36 - 115,73) / 115,73) 100 = 2,9%

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.5. Определение площади  поверхности теплопередачи

 

     Площадь поверхности нагрева подогревателя

 

     F = Q / (K∆tcp)                                                 (17)

 

     F = 524805,6/(875,86 87,62) = 6,84 м2

Эту поверхность надо разместить в соответствии с четом заданных размеров диаметров и длины трубок, что осуществляется в конструктивном расчете.

 

3  Конструктивный расчет

 

3.1  Расчет кожухотрубного  подогревателя 

 

Для кожухотрубного теплообменника определяют:

а) размеры проточной части трубного пространства;

б) размещение трубок на решете;

в) диаметр корпуса аппарата;

г) диаметры патрубков.

Также рассчитывают толщину трубчатки, определяют геометрические размеры выпуклых днищ и крышек.

3.1.1  Расчет проточной  части аппарата

3.1.1.1  Определяем площадь  сечения трубок одного хода

 

fox = М / (ρ ʋ) ,                                                       (18)

 

fox = 2,2 / (1015,9) = 0,0022      

где М --  количества вещества, протекающего внутри трубок, кг/с

       ρ  --   плотность вещества, протекающего внутри трубок, кг/м3

       ʋ --   скорость течения вещества в трубке, м/с.

 

3.1.1.2  Количество трубок  одного хода

 

n 0 = fox / (0,785 dв2 ),                                               (19)

 

n0 = 0,0022 / (0,785 0,0272) = 3,85 ≈ 4                                   

 

3.1.1.3  Расчетная длина  пучка трубок во всех ходах

L =F / (π dp n0)                                                          (20)

L = 6,84 / (3,14 0,027 4)= 20,18 м

         3.1.1.4  По известной длине трубок определяем число ходов в трубном пространстве:

 z = L/l ,                                                                       (21)

 

 z = 20,18 / 1,85 = 10,9 ≈ 11

 

  Округляем z до целого, желательно четного числа.

  Общее число трубок, размещаемое на трубной решетке

 

n= z n0 ,                                                                 (22)

 

n= 11 4 = 44

 

       3.1.2  Размещение трубок на решетке

Существует несколько способов размещения трубок (рисунок 4)

а) по вершинам правильных шестиугольников;

б) по сторонам квадратов;

в) по концентрическим окружностям.

 

 Рисунок 4 - способы размещения трубок

 

Чаще всего используют первый способ, дающий максимальное использование площади трубной решетки. При размещении по этому способу зависимость между общим числом трубок n, числом трубок b по диагонали и числом трубок a на стороне шестиугольника следующая:

n = 3a(a-1)+1,                                                (23)

a = 5

       n = ¾(b2 - 1)+1                                              (24)

 

       b = 8

 

Если теплообменник многоходовой, то в каждом ходе должно быть одинаковое количество трубок.

При размещении трубок по первому способу шаг размещения S - расстояние между осями соседних трубок — определяют по данным из таблицы 1.

 

           Таблица 1 - Шаг трубок

Наружный диаметр трубки dн, мм	14	14-20	20-30	30
Шаг трубок S, мм	1,4 dн	1,35 dн	1,3 dн	1,25 dн

 

При этом в зависимости от способа крепления на величину шага накладывается следующие ограничения, представленные в таблице 2.

 

Таблица 2 - Ограничения на шаг трубок

Тип трубок	Шаг трубок, мм
Трубки припаянные с сальниковым уплотнением	S dн+4
Трубки припаянные развальцованные	S dн +9
Трубки припаянные приваренные	S dн +5
При толщине стенки δ<2 мм	S dн +6
При толщине стенки δ˃2 мм	S dн +3

        Крепление трубок в трубных решетках возможно как с помощью развальцовки, так и приваркой к трубчатке. Примеры крепления представлены на рисунке 5.

а, б, в, г — развальцовки: цилиндрическая, с канавками, на конкус, с отбортовкой, д — припайка трубок, е — приварка трубок, ж — сальниковое крепление

 

        Рисунок 5 — Крепление труб в трубных решетках

 

       3.1.3  Определение внутреннего диаметра корпуса аппарата

       Диаметр окружности D’ на котором располагаются крайние трубки (рисунок 6), может быть определен по формуле:

 

      D' = S(b- 1),                                          (25)

      D' = 0,04(8 - 1) = 0,28м

 

 

Рисунок 6 - Схема размещения трубок в решетке по сторонам правильных шестиугольников

 

      Внутренний диаметр корпуса одноходового теплообменника принимается по формуле:

 

     Dв ≈ D' + (3…4)dн                                  (26)

     Dв ≈0,28 + 3,5 0,032=0,392 ≈ 0,4 (ГОСТ 8732-78)

 

    3.1.4  Расчет трубчаток 

        В целом расчет трубчаток состоит из расчетов толщины трубной решетки с учетом напряжений, возникающих вдоль оси трубок и корпуса, прочности крепления трубок в трубных решетках, а также прочности самих решеток.

       С целью упрощения расчета, основываясь на многолетнем опыте расчета теплообменника, толщину трубчатки можно рассчитать по следующей формуле:

 

для стали - δmin=5+0,125dн ,                  (27)

δmin=5+0,125 32 = 9мм, принимаем 10мм

Крепление трубных решеток осуществляется одним из способов, представленных на рисунке 7.

 

 

   Рисунок 7 - Крепление трубных решеток

       3.1.5  Расчет размеров выпуклых днищ и крышек

     В практике аппаратостроения встречаются следующие виды выпуклых днищ - выпуклые эллиптические, сферические отбортованные и неотбортованные, конические, тарельчатые крышки.

     Основные виды показаны на рисунке 8.

       При проектировании выпуклых днищ руководствуются следующими конструктивными требованиями

1. Высота h выпуклой части наружной поверхности не менее 0,2Dв.
2. Расстояние а от края отверстия до края днища (в проекции) не менее

0,1 Dв

3. Расстояние b от края отверстия до края другого отверстия (по проекции) при неукрепленных отверстиях - не меньше диаметра меньшего отверстия.
4. Расстояние от края отверстия до начала отбортовки лазового отверстия - не менее δ.
5. Лазовое отверстие должно быть расположено центрально
6. На переходной дуге ВС сверление отверстий не допускается. На цилиндрической части АВ допускается сверление единичных отверстий.

7. Высота Н цилиндрического борта днища выбирается в зависимости от толщины стенки δ согласно данным таблицы 3

    Таблица  3

Толщина стенки, мм	Высота цилиндрического борта, мм
До 5	15
От 5 до 10	25+15
От 10 до 20	5+15
Свыше 20	0,55 + 25

 

8. Толщина цилиндрического борта днища должна соответствовать расчетной толщине стенки цилиндрического корпуса аппарата. При этом обточенный борт должен составлять не менее 0,9 толщины днища.
9. Днища рассматриваются как глухие в следующих случаях:

а) когда днища не имеют вырезов и отверстий;

б) когда наибольший размер неукрепленных вырезов не превышает 4δ при условии, что расстояние между краем выреза и краем днища (в проекции) составляет менее 0,2Dн;

в) когда наибольший размер полностью укрепленных вырезов не превышает 8δ и расстояние между краем выреза и краем днища (в проекции) превышает 0,2 Dн;

г) когда наибольший размер полностью укрепленных вырезов не превышает 6δ и расстояние между краем выреза и краем днища, (в проекции) превышает 0,1Dн;

10. Отштампованные борты лазового отверстия укреплением не считаются.

 

 

               а - глухое, б - с лазом, в - с отверстиями

 

Рисунок 8 - Основные виды выпуклых эллиптических днищ

 

         3.1.6  Расчет разъемных прочно - плотных соединений  

        Прочно-плотное соединение - соединение, состоящее из двух фланцев и зажатой между ними прокладки (рисунок 9). Фланцы соединяют при помощи болтов, шпилек, гаек, шайб и т.п. Все фланцевые соединения по конструкции, материалам и способу закрепления стандартизированы (ГОСТ 12815-80, ОСТ 242426-79 и ОСТ 26-427-79). Однако в отдельных случаях возможны разработка и конструирование специальных фланцевых соединений.

         Прокладки фланцевого соединения стандартизированы и делятся на неметаллические, металлические и полуметаллические, а также на плоские, гофрированные, круглые, овальные, граненые и специального профиля.

        Прокладки в теплообменниках бывают однократного и многократного применения. Примером прокладок однократного применения являются металлические прокладки, прокладки из асбестов, паронита и других материалов, не обладающих достаточной упругостью.

            Рисунок 9 - Прочно - плотное соединение

       Резиновые прокладки можно применять многократно, поскольку они в довольно широких пределах могут восстанавливать свою первоначальную форму после снятия нагрузки. Для изготовления резиновых прокладок применяют различные каучуки.

     В зависимости от внутреннего диаметра аппарата можно ориентировочно выбрать плоские прокладки из таблицы 6.

   Таблица 4 - Ориентировочные размеры прокладок, мм

Внутренний диаметр аппарата	Неметаллические		Металлические
	толщина	ширина	толщина	Ширина
До 100	Т.. 1,5	12... 15	1...2	10... 12
100... 200	1... 1,5	15...25	2...3	12... 13
200... 400	1,5... 2,0	25...35	3...4	13... 14
400... 600	1,5... 2,0	35...45	4...5	14... 15
свыше 600	2...3	45...50	5...6	15