Электромеханический цех

Введение

 

Электроснабжение любого предприятия должно быть надёжным, экономичным с возможностью загрузки на полную мощность.

При расчёте электроснабжения электромеханического цеха завода учтены категории токоприёмников цеха, учтены вопросы пожаро и взрывобезопасности помещений, в которых расположено электрооборудование цеха.

В расчётно-конструкторской части курсового проекта произведены необходимые расчёты по определению мощности трансформатора, выбору его типа и количества трансформаторов установленных в помещении цеховой ТП.

Выбрана оптимальная для данного цеха схема электроснабжения с расчётом токов нагрузки отходящих кабельных и проводных линий, выбраны провода воздушно-кабельной линии для запитки трансформаторов, рассчитаны токи  коротких замыканий. Значение токов к.з использованы для проверки работоспособности эл.аппаратов, шин и кабелей на динамическую и термическую стойкость.

Важное значение отводится качеству электрической энергии, поэтому произведён расчёт электрических цепей на потерю напряжения. В проекте применена типовая аппаратура для комплектации силовых ящиков и щитов. Расчёт и выбор пусковой и защитной аппаратуры произведён по расчётным и пусковым токам питаемых электродвигателей. Курсовой проект по электроснабжению электромеханического цеха является базовым для выполнения следующих заданий по технологии электромонтажных работ и экономике.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

I. Общая часть

 

1.1 Характеристика механического  цеха тяжелого машиностроения,  потребителей  электроэнергии и  технологического процесса.

 

Механический цех тяжёлого машиностроения (МЦТМ) предназначен для серийного производства изделий.

Он является крупным вспомогательным цехом завода машиностроения и выполняет заказы основных цехов. Станочное отделение выполняет подготовительные операции (обдирку) изделий для дальнейшей обработки их на анодно-механических станках.

Для этой цели установлено основное оборудование: обдирочное, шлифовальные, анодно-механические станки и др.

В цехе предусмотрены производственные, вспомогательные, служебные и бытовые помещения.

МЦТМ получает ЭСН от ГПП или ПГВ завода.

Расстояние от ГПП до цеховой ТП – 1,2 км.

Напряжение 6 и 10 кВ. На ГПП подаётся ЭСН от ЭНС, расстояние – 8 км.

Количество рабочих смен – 2.

Потребители цеха относятся к 2 и 3 категории надёжности ЭСН, работают в нормальной окружающей среде.

Грунт в районе цеха – песок с температурой +20 ◦С.

Каркас здания МЦТМ смонтирован из блоков – секций длиной 6 м каждый.

 

Размеры цеха A x B x H = 48 x 30 x 9 м.

Вспомогательные, бытовые и служебные помещения двухэтажные высотой 4 м.

Перечень оборудования цеха указан в таблице 1.

Мощность электропотребления (Pэп) указана для одного электроприёмника.

Расположение основного оборудования показано на плане (чертёж 1).

 

Таблица 1.

 

№ на плане

 

Наименование ЭО

Вариант

3

 

Примечание

Pэп, кВт

1

2

3

4

1…5

Шлифовальные станки

50

  

6, 16, 18…20

Обдирочные станки типа РТ-341

45

  

17

Кран мостовой

40

  

21…23,

29…31

Обдирочные станки типа

РТ-250

35

  

24…28,

34…36

Анодно-механические станки типа МЭ-31

18,4

  

7…15

Анодно-механические станки типа МЭ-12

10

  

32

Вентилятор вытяжной

18

  

33

Вентилятор приточный

20

  

 

 

 

II. Расчётно-конструкторская часть

 

2.1 Категория надёжности  ЭСН и выбор схем ЭСН.

 

По заданию на проектировании электроснабжения цеха обработки корпусных деталей осуществляется от энергосистемы к которой подключена ГПП предприятия.

Требования предъявляемые к надёжности электроснабжения от источников питания определяются потребляемой мощностью и его видам.

Приёмником электрической энергии в отношении обеспечения надёжности разделяются на несколько категорий.

 

Первая категория – электроприёмники - перерыв электроснабжения которых может повлечь за собой опасность для жизни людей, значительный экономический ущерб, повреждение дорогостоящего оборудования, расстройство сложного технологического процесса, массовый брак продукции.

В городских сетях с первой категории относят центральные канализационные станции, АТС, радио и телевидение, лифтовые установки высоких зданий. Временный интервал продолжительности нарушения электроснабжения для электроприёмников 1-ой категории не более 1 мин.

 

Вторая категория – электроприёмники - перерыв электроснабжения которых приводит к массовым не допускам продукции, массовым рабочих, механизмов.

Допустимый интервал продолжительности нарушения электроснабжения для электроприёмников второй категории не более 30 мин.

 

Третья категория – все остальные токоприёмники не подходящие под определения 1-ой и 2-ой категории к ним относят установки вспомогательного производства.

 

Электроприёмники 1-ой категории должны обеспечиваться электроэнергией

от 2-ух независимых источников питания, при отключении одного из них переключения на резервный должно осуществляться автоматически.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.2 Расчёт электрических  нагрузок, компенсирующего устройства 

      и  выбор  трансформаторов.

 

Основным методом расчёта электрических нагрузок является метод коэффициента максимума, который сводится к определению максимальных (Pм, Qм, Sм) расчётных нагрузок групп электроприёмников.

Значение: Pм = Км ∙ Pсн ; Qм = Км′ ∙ Qсм

 

Sм = √ Pм²+Qм²

 

где: Pм – максимальная активная нагрузка, кВт;

        Qм – максимальная реактивная нагрузка, кВар;

        Sм – максимальная полная нагрузка, кВА;

        Км – коэффициент максимума активной нагрузка;

        Км′ - коэффициент максимума реактивной нагрузки;

        Pсм – средняя активная мощность в наиболее загрузочную смену, кВт;

        Qсм – средняя реактивная мощность в наиболее загруженную смену кВар.

 

Pсм – Ки ∙ Pн;      Qсм = Pсм ∙ tgφ ,

 

где:  Ки – коэффициент использования электроприёмников, определяется на 

      основании опыта  эксплуатации по таблице 2.1;

         Pн – номинальная активная групповая мощность, приведённая к 

      длительному режиму, без учёта резервных электроприёмников, кВт;

         tgφ – коэффициент реактивной мощности;

         Км = F(Ки, nэ) определяется по таблицам (графикам) (см. табл. 2.3), а при 

                  отсутствии их может быть вычислен  по формуле

     

Км = 1+ 1,5/√nэ∙√1-Ки.ср/Ки.ср,

 

где: nэ – эффективное число электроприёмников.

        Ки.ср  - средний коэффициент использования группы электроприёмников,

 

Ки.ср = Pсм.∑/Pн.∑,

 

где: Pсм.∑, Pн.∑ -суммы активных мощностей за смену и номинальных в группе 

        электроприёмников, кВт;

        nэ = F(n, m, Ки.ср, Pн) может быть определено по упрощённым вариантам 

        (таблица 2.2),

 

где: n – фактическое число электроприёмников в группе;

        m – показатель силовой сборки в группе,

 

m = Pн.нб/Pн.нм,

 

где: Pн.нб, Pн.нм – номинальные приведённые к длительному режиму активные 

        мощности электроприёмников  наибольшего и наименьшего в  группе, кВт.

 

 

В соответствии с практикой проектирования принимается Км′ =1,1 при nэ ≤ 10;

Км′ =1 при nэ >10.

 

 

Приведение мощностей 3-фазных электроприёмников к длительному режиму

 

Pн = Pп – для электроприёмников ДР;

Pн = Pп√ПВ – электроприёмников ПКР;

Pн = Sп cosφ√ПВ – для сварочных трансформаторов ПКР;

Pн = Sп cosφ – для трансформаторов ДР,

где Pн, Pп – приведённая и паспортная активная мощность, кВт;

Sп – полная паспортная мощность, кВ∙А;

ПВ – продолжительность включения, отн. ед.

 

Определение потерь мощности в трансформаторе

 

Приближённо потери мощности в трансформаторе учитываются в соответствии с соотношениями

 

∆P = 0,02Sнн;

∆Q = 0,1Sнн;

 

∆S = √∆P² + ∆Q²;

Sвн = Sнн + ∆S.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Распределяется нагрузка по секциям

 

Таблица 2.5.

Секция 1

Нагрузка приведённая

Секция 2

ШМА-1

кВт.

ШМА-2

Шлифовочные станки.

1…5

50x5

40x1

Кран мостовой. 17

Обдирочные станки типа РТ-341. 6,16

45x2

45x3

Обдирочные станки типа РТ-341. 18…20

Анодно-механические станки типа МЭ-12.

7…15

 

10x9

 

18,4x8

Анодно-механические станки типа МЭ-31

24…28, 34…36

Вентилятор вытяжной.

32

18x1

20x1

Вентилятор приточный.

33

   

35x6

Обдирочные станки типа РТ-250. 21…23 | 29…31

448 кВт

ИТОГО

553 кВт


 

Согласно распределению нагрузок по РУ заполняется “Сводная ведомость…”

(таблица 2.6).

Колонки: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7

Расчёты производятся для ШМА 1 и ШМА 2.

 

Определяется m = Pн.нб/Pн.нм, результат заносится в колонку 8.

 

Определяются Pсм = КиPн, Qсм = Pсм tgφ, Sсм = √Pсм²+Qсм²,

результаты заносятся в колонки 9, 10, 11 соответственно.

 

Pсм = КиPн

 

ШМА 1:

  1. Pсм = 0,14∙250 = 35 кВт;
  2. Pсм = 0,17∙90 = 15,3 кВт;
  3. Pсм = 0,16∙90 = 14,4 кВт;
  4. Pсм = 0,6∙147,2 = 10,8 кВт.

 

ШМА 2:

  1. Pсм = 0,1∙40 = 4 кВт;
  2. Pсм = 0,17∙135 = 22,9 кВт;
  3. Pсм = 0,16∙18,4 = 23,5 кВт;
  4. Pсм = 0,6∙20 = 12 кВт;
  5. Pсм = 0,17∙210 = 35,4 кВт.

 

 

 

 

 

Qсм = Pсм tgφ

 

ШМА 1:

  1. Qсм = 35∙1,73 = 60,5 квар;
  2. Qсм = 15,3∙1,17 = 17,9 квар;
  3. Qсм = 14,4∙1,33 = 19,1 квар;
  4. Qсм = 10,8∙0,75 = 8,1 квар.

 

ШМА 2:

  1. Qсм = 4∙1,73 = 6,92 квар;
  2. Qсм = 22,9∙1,17 = 26,7 квар;
  3. Qсм = 23,5∙1,33 = 31,2 квар;
  4. Qсм = 12∙0,75 = 9 квар;
  5. Qсм = 35,4∙1,17 = 41,4 квар;

 

 

Sсм = √Pсм²+Qсм²

 

ШМА 1:

Sсм = √Pсм²+Qсм² = √75,5²+105,6² = 129,8 кВ∙А.

ШМА 2:

Sсм = √Pсм²+Qсм² = √97,8²+115,2² = 150 кВ∙А.

 

Определяется Ки.ср = Pсм.∑/Pн.∑, cosφ = Pсм.∑/Sсм.∑, tgφ = Qсм.∑/Pсм.∑

Для ШМА 1 и ШМА 2, результаты заносятся в колонки 5, 6, 7 соответственно.

 

Ки.ср = Pсм.∑/Pн.∑

 

ШМА 1:

           Ки.ср = 75,5/446 = 0,16

ШМА 2:

           Ки.ср = 97,8/553 = 0,17

 

cosφ = Pсм.∑/Sсм.∑

 

ШМА 1:

           cosφ = 75,5/129,8 = 0,58

ШМА 2:

           cosφ = 97,8/150 = 0,65

 

tgφ = Qсм.∑/Pсм.∑

 

ШМА 1:

           tgφ = 105,6/75,5 = 1,39

ШМА 2:

           tgφ = 115,2/97,8 = 1,17

 

 

Определяется nэ = F(n,m,Ки.ср,Pн) результат заносится в колонку 12.

nэ не определяется, а Pм = КзPн.∑,

где Кз – коэффициент загрузки.

Кз(пкр) = 0,75 (повторно-кратковременный режим);

Кз(др) = 0,9 (длительный режим);

Кз(ар) = 1 (автоматический режим).

 

Определяется Pм = КзPн.∑, Qм = Км′Qсм, Sм = √Pм²+Qм²

 

Pм = КзPн.∑

 

ШМА 1:

           Pм = КзPн.∑ = 0,75∙446 = 334,5 кВт;

ШМА 2:

           Pм = КзPн.∑ = 0,75∙553 = 414,7 кВт.

 

Qм = Км′Qсм

 

ШМА 1:

           Qм = Км′Qсм = 1∙105,6 квар;

ШМА 2:

           Qм = Км′Qсм = 1∙115,2 квар.

 

Sм = √Pм²+Qм²

ШМА 1:

Sм = √Pм²+Qм² = √334,5²+105,6² = 350 кВ∙А;

ШМА 2:

           Sм = √Pм²+Qм² = √414,7²+115,2² = 430 кВ∙А.

 

Определяется ток на РУ, результат заносится в колонку 18.

 

Iм(шма1) = Sм(шма1)/√3Vл = 350/1,73∙0,38 = 538 А.

Iм(шма2) = Sм(шма2)/√3Vл = 430/1,73∙0,38 = 661 А.

 

Определяются потери в трансформаторе, результаты заносятся в колонки 15,16, 17.

 

∆Pт = 0,02Sм(нн) = 0,02∙780 = 15,6 кВт;

∆Qт = 0,1Sм(нн) = 0,1∙780 = 78 квар

∆Sт = √∆Pт²+∆Qт² = √15,6²+78² = 79,5 кВ∙А

 

Определяется расчётная мощность трансформатора с учётом потерь, но без компенсации реактивной мощности.

Sт ≥ Sp =0,7∙870 = 609 кВ∙А

 

Выбирается КТП 2x1000-10/0,4;

с двумя трансформаторами ТМ-630-10/0,4.

 

 

 

Таблица 2.6.                                                                        Сводная ведомость нагрузок

Наименование РУ

 и электроприёмников

Нагрузка установленная

Нагрузка средняя за смену

Нагрузка максимальная

Pн, кВт

n

Pн.∑,

кВт

Ки

cosφ

tgφ

m

Pсм, кВт

 Qсм,

кВт

 Sсм,  

 кВ∙А

nэ

Км

Км′

Pм, кВт

Qсм, квар

Sм, кВ∙А

Iм, А

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

1.Шлифовальные станки

50

5

250

0,14

0,5

1,73

  

35

60,5

                

2.Обдирочные станки 

   типа РТ-341

45

2

90

0,17

0,65

1,17

  

15,3

17,9

                

3.Анодно-механические 

   станки типа МЭ-12

10

9

90

0,16

0,6

1,33

  

14,4

19,1

                

4.Вентилятор вытяжной

18

1

18

0,6

0,8

0,75

  

10,8

8,1

                

Всего по ШМА-1

-

17

446

0,16

0,58

1,39

  

75,5

105,6

129,8

17

0,75

1

334,5

105,6

350

538

 

1.Кран мостовой

40

1

40

0,1

0,5

1,73

  

4

6,92

                

2.Одирочные станки  

   типа РТ-341

45

3

135

0,17

0,65

1,17

  

22,9

26,7

                

3.Анодно-механические 

   станки типа МЭ-31

18,4

8

147,2

0,16

0,6

1,33

  

23,5

31,2

                

4.Вентилятор 

   приточный

20

1

20

0,6

0,8

0,75

  

12

9

                

5.Обдирочные станки 

   типа РТ-250

35

6

210

0,17

0,65

1,17

  

35,4

41,4

                

Всего по ШМА-2

-

19

553

0,17

0,65

1,17

  

97,8

115,2

150

19

0,75

1

414,7

115,2

430

661

 

ЩО

-

-

12

0,85

0,95

0,33

-

10,2

3,4

10,6

      

10,2

3,4

10,6

-

Всего на ШНН

                          

749

220,8

780

-

Потери

                          

15,6

78

79,5

-

Всего на ВН

                          

774,8

302

870

-


 

Данные силового трансформатора

 

Таблица 2.7.

Тип и мощность

кВ∙А

Номинальное напряжение

обмоток, кВ

∆Pк, кВт

∆Uк∙%

 

ТМ-630

ВН

НН

 

7,6 ; 8,5

 

4,5 ; 4,7

6 ; 10

0,4


 

 

 

Расчёт и выбор компенсирующего устройства

 

  • Для выбора компенсирующего  устройства (КУ) необходимо знать:

- расчётную мощность КУ;

- тип компенсирующего устройства;

- напряжение.

  • Расчётную мощность КУ можно определить из соотношения

 

Qк.р = αPм(tgφ- tgφк),

 

где Qк.р – расчётная мощность КУ, квар;

       α – коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом, 

             принимается α = 0,9;

       tgφ, tgφк – коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.

       Компенсацию реактивной  мощности по опыту эксплуатации  производят до 

       получения значения cosφк = 0,92…0,95.

       Задавшись cosφк из этого промежутка, определяют tgφк.

       Значения Pм, tgφ выбираются по результату расчёта нагрузок из

       “Сводной ведомости нагрузок”.

  • Задавшись типом КУ, зная Qк.р и напряжение, выбирают стандартную  

       компенсирующую  установку, близкую по мощности.

       Применяются комплектные  конденсаторные установки (ККУ) или 

       конденсаторы, предназначенные  для этой цели.

  •   После выбора стандартного КУ определяется фактическое значение cosφф

 

tgφф = tgφ – Qк.ст/αPм,

 

       где Qк.ст – стандартное значение мощности выбранного КУ, квар.

             По tgφф определяют cosφф

 

cosφф = cos(arctgφф).

 

 

 

 

 

 

 

Исходные данные

 

Таблица 2.8.

Параметр

cosφ

tgφ

Pм, кВт

Qм, квар

Sм, кв∙А

Всего на НН без КУ

0,58

1,39

749

302

780


 

Определяется расчётная мощность КУ:

Qк.р = αPмtgφк = 0,9∙774,8∙0,33 = 230 квар.

 

Принимается cosφк = 0,95, тогда tgφк = 0,33

 

Выбирается конденсаторная установка:

2xУК-0,38-150УЗ.

Определяются фактические значения tgφ и cosφ после компенсации реактивной мощности:

Qм = Qн′ – Q = 270 – 225 = 45 квар.

cosφ = 0,58

 

      tgφк = Qм/Pм = 45/774,8 = 0,05

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.3 Расчёт и выбор элементов  электроснабжения

2.3.1 Выбор аппаратов защиты  и распределительных устройств

 

Расчёт и выбор аппаратов защиты и линий электроснабжения

 

Токи (в амперах) в линии определяются по формуле:

 

Iт = Sт/√3∙Vн.т – сразу после трансформатора.

 

Iт = 630/1,73∙0,4 = 910 А.

 

Iру = Sм.ру/√3∙Vн.ру – линия к РУ (РП или шинопровод).

 

Iру = 870/1,73∙0,38 = 1338 А.

 

Iд = Pд/√3∙Vн.д∙ηд∙cosφд

 

Pд – мощность ЭД переменного тока, кВт;

Vн.д – номинальное напряжение ЭД, кВ;

ηд  - КПД ЭД, отн.ед – 0,8

ШМА 1:

  1. Iд = 50/1,73∙0,4∙0,8∙0,5 = 185 А.
  2. Iд = 45/1,73∙0,4∙0,8∙0,65 = 128 А.
  3. Iд = 10/1,73∙0,4∙0,8∙0,6 = 30 А.
  4. Iд = 18/1,73∙0,4∙0,8∙0,8 = 40 А.

ШМА 2:

  1. Iд = 40/1,73∙0,4∙0,8∙0,5 = 148 А.
  2. Iд = 45/1,73∙0,4∙0,8∙0,65 = 128 А.
  3. Iд = 18,4/1,73∙0,4∙0,8∙0,6 = 55 А.
  4. Iд = 20/1,73∙0,4∙0,8∙0,8 = 45 А.
  5. Iд = 35/1,73∙0,4∙0,8∙0,65 = 100 А.
  6. Щит Освещения – ВА51-25 = 25 А.

 

1SF: ВА55-45 – 2000А

 Iршма1 = Sшма1/√3∙U = 350/1,73∙0,4 = 505 А.

 SF1: ВА51-39 – 630А.

 Iршма2 = Sшма2/√3∙U = 430/1,73∙0,4 = 621 А.

 SF2: ВА51-39 – 630А.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 2.9.

№

Pд

Iд

cosφн

ηн

Автомат

ВА

Iн.а

ШМА 1

1

50

185

0,5

0,8

ВА 52-35

250

2

45

128

0,65

0,8

ВА 52Г-33

160

3

10

30

0,6

0,8

ВА 51Г-31

100

4

18

40

0,8

0,8

ВА 51Г-31

100

ШМА 2

1

40

148

0,5

0,8

ВА 52Г-33

160

2

45

128

0,65

0,8

ВА 52Г-33

160

3

18,4

55

0,6

0,8

ВА 51Г-31

100

4

20

45

0,8

0,8

ВА 51Г-31

100

5

35

100

0,65

0,8

ВА 51Г-31

100

6

ЩО

ВА 51-25

25


 

 

Таблица 2.10.

n/n

№ на плане

Наименование ЭО

Pэн, кВт

Iд, А

Iдоп, А

Марка и сечения

 кабеля

ШМА 1

1

1…5

Шлифовочные станки

250

185

200

АВРГ 3x120

2

6,

16

Обдирочные станки типа РТ-341

90

128

140

АВРГ 3x70

3

7…15

Анодно-механические станки типа МЭ-12

90

30

45

АВРГ 3x10

4

32

Вентилятор вытяжной

18

40

45

АВРГ 3x10

ШМА 2

1

17

Кран мостовой

40

148

165

АВРГ 3x95

2

18...20

Обдирочные станки типа РТ-341

135

128

140

АВРГ 3x70

3

24…28,

34…36

Анодно-механические станки типа МЭ-31

147,2

55

60

АВРГ 3x16

4

33

Вентилятор приточный

20

45

60

АВРГ 3x16

5

21…23

29…31

Обдирочные станки типа РТ-250

210

100

110

АВРГ 3x50

6

  

ЩО

-

-

-

АВРГ 3x6


 

 

 

 

 

 

2.4 Расчёт токов короткого  замыкания и проверки элементов  в характерной линии электроснабжения.

 

Коротким замыканием (КЗ) называют всякое случайное или преднамеренное, не предусмотренное нормальным режимом работы, электрическое соеденение различных точек электроустановки, при которых токи в ветвях электроустановки резко возрастают, превышая наибольший допустимый ток продолжительного режима.

В системе трехфазного переменного тока могут быть замыкания между тремя фазами, между двумя фазами и однофазные КЗ.

Причинами коротких замыканий могут быть: механические повреждения изоляции - проколы и разрушения кабелей при земляных работах; поломка форфоровых изоляторов; падение опор воздушных линий; старение, то есть износ, изоляции, приводящее постепенно к ухудшению электрических свойств изоляции; увлажнение изоляции и другие причины.

Некоторые КЗ являются устойчивыми, условия возникновения их сохраняются во время бестоковой паузы коммутационного аппарата. Условия неустойчивых КЗ самоликвидируются во время бестоковой паузы.

Последствия коротких замыканий является резкое увеличение тока в короткозамкнутой цепи и снижение напряжения в отдельных точках системы. Дуга, возникшая в месте КЗ, приводит к частичному или полному разрушению аппаратов, машин и других устройств. Увеличение тока в ветвях электроустановки, примыкающего к месту КЗ, приводит к значительным механическим воздействиям на токоведущие части и изоляторы.

Для уменьшения последствия тока КЗ необходимо как можно быстрее отключить повреждённый участок, что достигается применением быстродействующих выключателей и релейной защиты с минимальной выдержкой времени. Все электрические аппараты и токоведущие части должны быть выбраны таким образом, чтобы исключалось их разрушение при прохождении токов КЗ.

 

Для расчетов токов КЗ составляется расчетная схема - упрощенная однолинейная схема электроустановки, в которой учитываются все источники питания, трансформаторы, воздушные и кабельные линии...

Ток КЗ для выбора токоведущих частей и аппаратов рассчитывается при нормальном режиме работы электроустановки: параллельное включение всех источников, параллельная или раздельная работа трансформаторов и линий, которая зависит от нормального режима работы секционного выключателя на подстанциях. По расчетной схеме составляется схема замещения, в которой указываются сопротивления всех элементов и намечаются точки для расчета токов КЗ.

 

 Рассчитать токи короткого  замыкания (КЗ) – это значит:

- по расчётной схеме составить  схему замещения, выбрать точки  КЗ;

- рассчитать сопротивления;