Электроснабжение электрооборудования ремонтно механического цеха
КОМИТЕТ ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ Ленинградской области
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ СРЕДНЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
ЛЕНИНГРАДСКОЙ ОБЛАСТИ
«Сосновоборский политехнический колледж»
ЦМК технических дисциплин
ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ РЕМОНТНО МЕХАНИЧЕСКОГО ЦЕХА
Курсовая работа
Исполнитель:
Ершова Н.Е студент
4 курса
401к группы
Очная форма обучения
Специальность 140613
Руководитель:
Сиряченко Р.Ю.
1.Введение
2.Характеристика объекта электроснабжения, электрических нагрузок и технологического процесса.
3. Расчет электрических нагрузок цеха.
4. Расчет компенсирующего устройства.
5. Выбор силового трансформатора.
6. Расчет и выбор
элементов системы
6.1 Выбор аппаратов защиты и РУ.
6.2 Выбор проводников линий электроснабжения.
7. Расчет и выбор питающей линии 10 кВ.
8. Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением выше 1 кВ.
9. Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением до 1кВ.
9.1 Выбор точек и расчет токов КЗ.
9.2. Проверка элементов системы электроснабжения по токам КЗ.
9.3. Определение потери напряжения в сети до 1 кВ.
10. Выбор электрооборудования ТП-10/0,4 кВ.
10.1. Выбор силового выключателя 10 кВ.
10.2. Выбор трансформатора напряжения на стороне 10 кВ.
10.3. Выбор трансформаторов тока на стороне 0,4 кВ.
11. Заключение .
Введение
Потребителями электроэнергии городов являются крупные промышленные предприятия, фабрики, заводы, электрический транспорт, жилые и общественные здания, предприятия коммунально-бытового назначения и прочие. Основными группами электроприемников, составляющих суммарную нагрузку объектов, являются светильники всех видов искусственного света, электродвигатели производственных механизмов (станки, краны, компрессоры, вентиляторы, насосы), сварочные установки, печные и силовые трансформаторы, электрические печи, выпрямительные установки и т.д.
По напряжению электроприемники классифицируют на две группы:
- электроприемники, которые могут
получать питание
- электроприемники, питание которых экономически целесообразно на напряжении 380-660 В.
По роду тока различают электроприемники, работающие:
- от сети переменного тока промышленной частоты (50 Гц);
- от сети переменного тока
повышенной или пониженной
- от сети постоянного тока.
По режиму работы электроприемники делят на три группы, для которых предусматривают три режима работы:
- продолжительный, в котором электрические машины могут работать длительное время, и превышение температуры отдельных частей машины не выходит за установленные пределы;
- кратковременный, при котором
рабочий период не настолько
длителен, чтобы температуры отдельный
частей машины могли
- повторно-кратковременный, характеризуемый
коэффициентом
По виду преобразования электроэнергии приемники подразделяют на электроприводы, электротехнологические установки и электроосветительные установки. Ъ
1. Характеристика объекта электроснабжения, электрических нагрузок и технологического процесса.
Ремонтно-механический цех (РМЦ) предназначен для ремонта и настройки электромеханических приборов, выбывших из строя.
Он является одним из цехов металлургического завода, выплавляющего и обрабатывающего металл. РМЦ имеет два участка, в которых установлено необходимое для ремонта оборудование: токарные, строгальные, фрезерные, сверлильные станки и др. В цехе предусмотрены помещения для трансформаторной подстанции (ТП), вентиляторной, инструментальной, складов, сварочных постов, администрации и пр.
РМЦ получает ЭСН от главной понизительной подстанции (ГПП). Расстояние от ГПП до цеховой ТП- 0,9 км, а от энергосистемы (ЭС) до ГПП- 14 км. Напряжение на ГПП- 6 и 10 кВ.
Количество рабочих смен- 2. Потребители цеха имеют 2 и 3 категорию надежности ЭСН. Грунт в районе РМЦ- чернозем с температурой +20 С. Каркас здания цеха смонтирован из блоков- секций длиной 6 м каждый.
Размеры цеха Л х Я х Я = 48 х 28 х 9 м.
Вспомогательные помещения двухэтажные высотой 4 м.
Перечень оборудования РМЦ дан в таблице 1.
Мощность электропотребления (Рэп) указана для одного электроприемника.
Расположение основного оборудования показано на плане (рисунок 1).
Таблица 1- Перечень оборудования ремонтно-механического цеха.
№ на плане |
Наименование ЭО |
Рэп, кВт |
Примечание |
1 |
2 |
3 |
4 |
Длительный режим | |||
1,2 |
Вентиляторы |
48 |
|
6…8 |
Токарные автоматы |
12 |
|
9…11 |
Зубофрезерные станки |
15 |
|
12…14 |
Круглошлифовальные станки |
4 |
|
15…17 |
Заточные станки |
3 |
1- фазные |
18,19 |
Сверлильные станки |
3,2 |
1- фазные |
20…25 |
Токарные станки |
9 |
|
26,27 |
Плоскошлифовальные станки |
8,5 |
|
28…30 |
Строгальные станки |
12,5 |
|
31…34 |
Фрезерные станки |
9,5 |
|
35…37 |
Расточные станки |
11,5 |
|
Повторно-кратковременный режим | |||
3…5 |
Сварочные агрегаты |
10 |
ПВ = 40 % |
38,39 |
Краны мостовые |
25 |
ПВ = 60 % |
2. Категория надежности электроснабжения и выбор схемы электроснабжении.
Надежность электропитания в основном зависит от принятой схемы
электроснабжения, степени резервирования отдельных элементов системы электроснабжения (линий, трансформаторов, электрических аппаратов). Для выбора схемы и системы построения электрической сети необходимо учитывать мощность и число потребителей, уровень надежности электроснабжения не потребителей в целом, а входящих в их состав отдельных электроприемников.
Так как электроприемники ремонтно-механического цеха имеют вторую и третью категории надежности электроснабжения, то питание цеха осуществляется от одного трансформатора, расположенного в помещении ТП.
Цеховые сети делят на питающие, которые отходят от источника питания, и распределительные, к которым присоединяются электроприемники. Схемы электрических сетей могут выполняться радиальными и магистральными.
Радиальные схемы характеризуются тем, что от источника питания, например от распределительного щита ТП, отходят линии, питающие крупные электроприемники или групповые распределительные пункты, от которых, в свою очередь, отходят самостоятельные линии, питающие прочие мелкие электроприемники. Радиальные схемы обеспечивают высокую надежность питания, в них легко могут быть применены элементы автоматики.
С учетом количества и мощностей станков и установок применяем для цеха радиальную схему электроснабжения.
Все электроприемники разбиваем на шесть распределительных пункта, расположенных у стен. Питание двух мостовых кранов осуществляется прямо с шин низкого напряжения силового трансформатора.
Кроме шести РП имеется один щит освещения ЩО.
3. Расчет электрических нагрузок цеха.
РП-4 и РП-5 содержат однофазные электроприемники, для них необходимо привести 1-фазные нагрузки к условно 3-фазной мощности:
РП-4: = 2,3 кВт, = 2,3 кВт, =3 кВт.
РВ=РА=3,2 кВт;
где - мощность наиболее загруженной фазы, которая определяется, как
полусуммы двух плеч, прилегающих к данной фазе .
3.1 Произведем расчет электрических
нагрузок по методу
Расчет выполним на примере РП-1.
1) По справочным данным [2] определяем для каждого электроприемника коэффициент использования Ки и коэффициент мощности cos φ.
Для токарных автоматов:
Ки = 0,12; cos φ = 0,4.
Отсюда ;
;
Для зубофрезерных и круглошлифовальных станков расчеты аналогичны.
2) Определяем коэффициент
где Рнаиб – наибольшая из мощностей электроприемников данной группы;
Рнаим – наименьшая из мощностей приемников данной группы.
В данном случае .
3) Определяем активную сменную мощность:
где ∑Рн – суммарная мощность одного вида приемников, кВт.
Рсм = ∑Рн * Ки = 36*0,12 = 4,32 кВт – для токарных автоматов;
Рсм = ∑Рн * Ки = 45*0,12 = 5,4 кВт – для зубофрезерных станков;
Рсм = ∑Рн * Ки = 12*0,12 = 1,44 кВт – для круглошлифовальных станков.
4) Находим реактивную сменную мощность:
Qсм = Рсм * tgφ, квар
Qсм = 4,32*2,27 = 9,8 квар – для токарных автоматов;
Qсм = 5,4*2,27 = 12,25 квар – для зубофрезерных станков;
Qсм = 1,44*2,27 = 3,26 квар – для круглошлифовальных станков.
5) Зная реактивную и активную мощности находим полную мощность, среднюю за смену
– для токарных автоматов;
– для зубофрезерных станков;
– для круглошлифовальных станков.
6) Выбираем эффективное число электроприёмников nэ для РП-1 из условия
nэ (kср u = 0.12; n = 9; m = 3.75; P = const) по Таблице 1.5.2 [1].
Для РП-1 получаем
n*= =
P*
n*=0.81
nэ=0,81*9=7,29
7) Определяем коэффициент максимума активной нагрузки Км из таблицы 1.5.3 [1], исходя из условия nэ=7,95; Кср.и =0,12; m =3,75 => Км = 2,88
Коэффициент максимума реактивной нагрузки равен К’м=1,1
8) Определяем максимальную активную мощность для РП-1:
Рм = Км * ∑Рсм = 2.88 * 11.16 = 32.14 кВт,
где ∑Рсм – суммарная активная сменная мощность для данного РП, кВт.
9) Максимальная реактивная
Qм = Qcм * К’м = 25,31 * 0,7 = 27,84 квар,
10) Полная максимальная мощность для РП-1:
11) Максимальный рабочий ток для РП:
.
12) Рассчитаем нагрузку на ЩО по формуле:
Рм(що) = S * P% = 1344*0.01 = 13,4 кВт,
где S – площадь цеха, м2;
Р%=0,01% - норма освещения для заводского помещения, %.
Расчеты для пяти других РП производятся аналогично вышеприведенным.
Отдельно рассчитываются мостовые краны, питающиеся от ТП. Результаты расчетов заносятся в сводную ведомость электрических нагрузок (Таблица 2)
Примечание: Так как остальные содержат однотипные электроприемники, то для них не вычисляется nэ, Км и К’м. Максимальная нагрузка принимается равной сменной нагрузке.
Для кранов номинальная мощность находится по формуле:
3.2 Произведем расчет потерь мощности в трансформаторе.
1) Потери активной мощности:
ΔР = 0,02*Sнн = 0,02*322,68 = 6,45 кВт,
где Sнн – мощность на шинах низкого напряжения, Sнн = Sм.
2) Потери реактивной мощности:
ΔQ = 0,01*Sнн = 0,01*328,79 = 3,28 квар;
3) Потери полной мощности:
;
4) Активная и реактивная
Рвн = Рм + ΔР = 295,56 + 6,45 = 302,01 кВт;
Qвн = Qм + ΔQ = 129,49 + 3,28 = 132,77 квар;
5) Полная мощность на шинах ВН:
6) Так как для данного
Sт ≥ Sм;
Sт ≥ 322,68
Принимаем ближайшую стандартную мощность Sт = 400 кВА.
7) Вычислим коэффициент загрузки трансформатора:
Кз = Sнн /Sт = 322,68 / 400 = 0,8
4. Расчет компенсирующего устройства.
Для выбора компенсирующего устройства (КУ) необходимо знать:
- расчетную реактивную мощность КУ;
- тип компенсирующего
- напряжение КУ.
Расчетную реактивную мощность КУ можно определить из выражения [1]:
Qк.р = α Рм (tgφ – tgφk) (4.1)
где Qк.р – расчетная мощность КУ, квар;
α- коэффициент, учитывающий повышение cosφ естественным способом, принимается α = 0,9;
tgφ, tgφk – коэффициенты реактивной мощности до и после компенсации.
Рассчитаем компенсирующее устройство:
1) Значения cosφ и tgφ до компенсации:
; откуда tgφ = 0,45;
После компенсации принимаем cosφк = 0,95 (из пределов cosφ = 0,92…0,95), соответственно tgφк = 0,33;
2) Подставив найденные значения в формулу (4.1) получим расчетную реактивную мощность КУ:
Qк.р = α Рм (tgφ – tgφk) = 0,9*295,56(0,45 – 0,33) = 31,9 квар.
Согласно найденной мощности выбираем из справочника [6] компенсирующее устройство со стандартной мощностью 75 квар –
УКН – 0,38 – 75 УЗ
3) Определяем фактическое значение cosφф
;
отсюда cosφф = 0,98.
Результаты расчетов заносим в Таблицу 3.
Таблица 3 – Сводная ведомость нагрузок
Параметр |
Cosφ |
tgφ |
Рм, кВт |
Qм, квар |
Sм, кВА |
Всего на НН без КУ |
0,91 |
0,45 |
495,56 |
129,49 |
322,68 |
КУ |
75 |
||||
Всего на НН с КУ |
0,98 |
0,12 |
495,56 |
54,49 |
300,54 |
Потери |
6,45 |
3,28 |
7,23 | ||
Всего на ВН с КУ |
302 |
57,77 |
307,47 |
4) Определяем расчетную мощность
трансформатора с учетом
ΔРТ = 0,02*Sнн = 0,02*322,68 = 6,45 кВт,
ΔQТ = 0,1*Sнн = 0,1*322,68 = 38,86 квар;
5. Выбор силового трансформатора.
По справочнику [4] выбираем трансформатор ТМ – 400 со стандартной мощностью Sт = 400 кВА.
Паспортные данные трансформатора:
Uвн = 10 кВ;
Uнн = 0,4 кВ;
Рхх = 1,45 кВт;
Ркз = 5,5 кВт;
Uк = 4,5 %;
Iкз = 2,1 %.
Коэффициент загрузки
Кз = Sнн /Sт = 307,47 / 400 = 0,76
6. Расчет и выбор элементов системы электроснабжения.
6.1 Выбор аппаратов защиты и РУ.
При эксплуатации электросетей длительные перегрузки проводов и кабелей, КЗ вызывают повышение температуры токопроводящих жил больше допустимой. Это приводит к преждевременному износу их изоляции, следствием чего может быть пожар, взрыв, поражение персонала.
Для предотвращения этого линия ЭСН имеет аппарат защиты, отключающий поврежденный участок.
Автоматические выключатели являются наиболее совершенными аппаратами защиты, надежными, срабатывающими при перегрузках и КЗ в линии.
Выключатели серии ВА разработок 51, 52, 53, 55 предназначены для отключений при КЗ и перегрузках в электрических сетях, отключений при недопустимых снижений напряжения, а также для нечастых оперативных включений и отключений электрических цепей. Выключатели серии ВА-51 и ВА-52 имеют тепловой и электромагнитный расцепители. Выключатели ВА-53, ВА-55 и ВА-75 имеют полупроводниковый максимальный расцепитель с регулированием ступеней.
1) Для выбора выключателя для
линии с одним двигателем
Iн.р ≥ 1,25Iн.д (6.1)
где Iн.р - номинальный ток расцепителя, А;
Iн.д - номинальный ток двигателя, А (максимальный ток в линии).
2) Рассчитаем токи в линиях, отходящих от РП:
Номинальный ток двигателей станков определяется по формуле:
где Рн – номинальная мощность двигателя, кВт;
cosφ и η – средний коэффициент мощности и КПД соответственно.
Принимаем cosφ = 0,7; η = 0,88.
Для электропечей и сварочных аппаратов принимают:
3) Для токарных автоматов:
; Iн.р = 1,25*Iн.д =1,25*52,17 = 65,2 А
Соответственно из Таблицы А.6 [1] выбираем выключатель ВА-51-31 с Iн.р =80 А;
Для зубофрезерных станков:
; Iн.р = 1,25*Iн.д =1,25*65,21 = 81,51 А
Выключатель ВА-51-31 с Iн.р =100 А;
Для круглошлифовальных станков соединенных в магистральную схему питающей сети:
; Iн.р = 1,25*Iн.д =1,25*17,39 = 21,73 А
Выбираем выключатель ВА-51-25 с Iн.р =25 А;
Для круглошлифовальных станков соединенных в радиальную схему
питающей сети:
; Iн.р = 1,25*Iн.д =1,1*34,78 = 38,25 А
Выбираем выключатель ВА-51-31 с Iн.р =80 А;
Расчеты для пяти других РП производятся аналогично вышеприведенным.
Полученные данные и паспортные данные автоматов заносятся в ведомость монтируемого оборудования (Таблица 4).
4) При выборе выключателя для
линии с группой
где Iм – максимальный ток в линии, берется
из сводной ведомости
5) Для РП-1 Iн.р = 1,1*Iм =1,1*64,6 = 71,06 А
Выбираем выключатель ВА-51-31 с Iн.р =80 А;
Для РП-2 Iн.р = 1,1*Iм =1,1*151,49 = 166,63 А
Выбираем выключатель ВА-51-35 с Iн.р =200 А;
Для РП-3 Iн.р = 1,1*Iм =1,1*16,27 = 17,9 А
Выбираем выключатель ВА-51-25 с Iн.р =20 А;
Для РП-4 Iн.р = 1,1*Iм =1,1*110,91 = 122 А
Выбираем выключатель ВА-51-33 с Iн.р =125 А;
Для РП-5 Iн.р = 1,1*Iм =1,1*4,05 = 4,45 А
Выбираем выключатель ВА-51-25 с Iн.р =5 А;
Для РП-6 Iн.р = 1,1*Iм =1,1*129,44 = 142,38 А
Выбираем выключатель ВА-51-33 с Iн.р =160 А;
6.2 Выбор проводников линий электроснабжения
Для внутрицехового электроснабжения, для питания электрооборудования применяем медный и алюминиевый четырехжильный кабель с поливинилхлоридной изоляцией марки ВВГ и АВВГ. Для питания мостовых кранов применяем гибкий кабель марки КПГС.
Кабель марок ВВГ и АВВГ применяются для электроснабжения электроприемников. Способ прокладки в сухих и влажных производственных помещениях, на специальных кабельных эстакадах и в блоках.
Кабель марки КПГС применяется для присоединения передвижных механизмов к электрическим сетям на номинальное переменное напряжение до 660 В частотой до 400 Гц или постоянное напряжение до 1000 В.
Сечения кабелей выбираем из справочных
данных [7]. Основное условие выбора:
Iдоп ≥ Iн.д
где Iдоп - допустимая токовая нагрузка для данного кабеля с данным сечением;
Iн.д – расчетный ток в линии, найденный из раздела 6.1.
Сравнивая эти токи, подбираем стандартные сечения кабелей ВВГ и КПГС. Данные о выбранных проводниках заносятся в ведомость монтируемого оборудования (Таблица 4).
Для линий от ТП к распределительным пунктам применяем кабель марки СПШв, в соответствии с расчетными токами находим сечения:
- для РП-1 СПШв- 4Í16, Iдоп = 80 А;
- для РП-2 СПШв- 4Í70, Iдоп = 185 А;
- для РП-3 ВВГ - 4Í4, Iдоп = 35 А;
- для РП-4 СПШв- 4Í50, Iдоп = 145 А;
- для РП-5 ВВГ- 4Í4, Iдоп = 35 А;
- для РП-6 СПШв- 4Í70, Iдоп = 185 А;
СПШв- кабель с медными жилами с бумажной изоляцией, пропитанной маслоканифольной и нестекающей массами, в свинцовой оболочке, прокладываемый в воздухе.
7. Расчет и выбор питающей линии 10 кВ
Для внешнего электроснабжения ремонтно-механического цеха имеется возможность применения воздушной линии, поэтому берем неизолированные провода. Линия одноцепная.
Для ВЛ характерны особые условия работы: они находятся постоянно под высоким напряжением; подвергаются воздействию ветра, резких колебаний температуры воздуха и влажности; подвергаются воздействию разрядов молнии, гололеда, снега.
Под допустимой нагрузкой неизолированных проводов по условиям нагрева понимается токовая нагрузка повышающая температуру провода до предельного значения (700С при полном безветрии).
Выбираем сталеалюминевый провод марки АС – 10/1,8 ; Iдоп = 84 А [7] .
Проверка проводов по нагреву выполняется из соотношения
где Iдоп.факт – фактическая допустимая нагрузка на провод, определяется из выражения
Iдоп.факт = Iдоп * kν*kпер = 84*1*1,3 = 109,2 А;
где kν =1 – поправочный коэффициент при температуре воздуха +250С;
kпер = 1,3 - коэффициент перегрузки проводов [5];
Iп.а (Iр)– расчетный ток в послеаварийном режиме для проверки проводов по нагреву. Он определяется по формуле:
Iр = I5*аi*at ;
где аi = 1,05 – коэффициент, учитывающий изменения нагрузки по годам эксплуатации;
at – коэффициент, учитывающий число часов использования максимальной нагрузки линии (Тм) и коэффициент ее попадания в максимум нагрузки энергосистемы. at = 1 при Тм = 5500 ч;
I5 – ток линии на пятый год ее эксплуатации, находится по формуле:
.
где Sвн – полная мощность, передаваемая по линии, в данном случае берем ее из таблицы 2
nц – количество цепей линии.
Iр =19*1,05*1=19,95
Таким образом, возвращаясь к соотношению (7.1), получаем:
То есть, выбранное сечение по условию нагрева подходит.
8. Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением выше 1 кВ.
Для расчетов составляем расчетную схему (Рисунок 4-а) и схему замещения (Рисунок 4-б), в которых учитываем сопротивления трансформаторов на ГПП, линии от энергосистемы до ГПП и линию от ГПП до цехового трансформатора.
Рисунок 4 – Расчетная схема (а) и схема замещения (б)
Считаем, что питание осуществляется от системы неограниченной мощности, следовательно Хс = 0. Для генераторов, трансформаторов, высоковольтных линий обычно учитывают только индуктивные сопротивления. Для ВЛ-2 учитываем также и активное сопротивление.
ВЛ-1 выполнена проводом АС-95; х0 = 0,4 Ом/км.
ВЛ-2 выполнена проводом АС-10; х0 = 0,4 Ом/км.
На ГПП принимаем два трансформатора ТМ-1 напряжением 35/10,5 кВ; мощностью по 1000 кВА; потери напряжения на КЗ Uк = 6,5% [4].
Принимаем базисную мощность Sб = 100 МВА. Расчет сопротивлений производим в относительных единицах.
Решение.
1) Вычисляем сопротивления
ВЛ-1: ;
ВЛ-2: ;
Трансформаторы на ГПП:
;
Для расчета активного сопротивления необходимо найти удельное активное сопротивление r0:
Ом/км;
где γ – удельная проводимость материала, для алюминия γ = 30 м/(Ом*мм2);
S – сечение проводника, мм2.
Определяем активное сопротивление для ВЛ-2:
.
Суммарное и полное сопротивления до точки КЗ:
Х∑ = Хл1 + Хт + Хл2 = 0,45 + 3,25 + 0,36 = 4,06;
;
2) Базисный ток находится по формуле:
;
3) Ток короткого замыкания в точке К1:
;
4) Определяем ударный ток КЗ.
Так как активные
Ударный ток КЗ:
;
5) Мощность короткого замыкания:
;
6) Действующее значение тока КЗ в установившемся режиме:
.
9. Расчет токов короткого замыкания в сети напряжением до 1кВ.
9.1 Выбор точек и расчет токов КЗ
Расчетная схема от цехового трансформатора до вентилятора представлена на Рисунке 5-а.
Lвн = 0,9 км;
Lкл1 = 54 м (расстояние от шин НН до РП-6);
Lкл2 = 6 м (длина линии от РП-6 до вентилятора).
Рядом с автоматами даны их номинальные токи. Расчет токов КЗ производим в трех точках – К1, К2 и К3.
Рисунок 5 – Расчетная схема(а) и схема замещения(б) для расчета токов КЗ.
Решение:
1) Составляем схему замещения (Рисунок 5-б), и нумеруем точки КЗ в соответствии с расчетной схемой.
2) Вычисляем сопротивления
Для системы:
- ток системы;
Наружная ВЛ согласно 7 разделу курсового проекта –
АС-3Í10/1,8; Iдоп = 84 А;
Удельные сопротивления провода (согласно предыдущим расчетам):
x0 = 0,4 Ом/км; откуда ;
r0 = 3,33 Ом/км;
Приводим сопротивления к стороне низкого напряжения:
Для трансформатора сопротивления находим по таблице 1.9.1 [1] для мощности 630 кВА: