Электроснабжение токарного цеха

 


 


    1. Общая часть
    1. Характеристика объекта

Участок токарного цеха (УТЦ) предназначен для обеспечения производимой продукции всего цеха. Он является составной частью цеха металлоизделий машиностроительного завода.

УТЦ имеет станочное отделение, где размещен станочный парк; вспомогательные (склады, инструментальная, мастерская и др.) бытовые (раздевалка, комната отдыха) помещения.

Транспортные операции выполняются с помощью кран-балки и наземных электротележек.

Участок получает электроснабжение (ЭСН) от цеховой трансформаторной подстанции (ТП) 10/0,4 кВ, расположенной в пристройке цеха металлоизделий. Дополнительная нагрузка ТП:

Р=550кВт; cos=0,9; Кп=0,9 Все электроприемники по безопасности 2 категории.

Количество рабочих смен - 2.Грунт в районе здания - супесь с температурой +8°С. Каркас здания сооружен из блоков-секций  длиной 6 и 4 м каждый.

Размеры цеха АхВхН = 48х28х8 м.

Все помещения, кроме станочного отделения, двухэтажные высотой

3,6 м.

 

 

 

 

 

    1. Перечень электрооборудования

Перечень электрооборудования установленных в цехе с указанием их номинальной мощности и технических показателей представлен в

таблице 1.1.1

 

№ на плане

Наименование ЭО

Вариант 1 Pэп, кВт

Примечание

1, 2,

Токарно-револьверные станки

10

  

3,21,27

Кран-балки

5,2

ПВ=60%

4,5

Токарные станки с ЧПУ

8

  

6,7,15,16

Сверлильно-фрезерные станки

6,4

  

8

Кондиционер

4,8

1-фазный

9…12

Токарные станки с ЧПУ повышенной точности

9,2

  

13,17,18

Координатно-сверлильные горизонтальные станки

12,5

  

14

Строгальный станок

15

  

19

Шлифовальный станок

7,5

  

20

Наждачный станок

3

1-фазный

22,23

Токарные многоцелевые прутково-патронные модули

18

  

24,29,30

Токарные вертикальные полуавтоматы с ЧПУ

35

  

25,26,28

Координатно-сверлильные вертикальные станки

11

  

 

 

 

 

 

 

 

 

2 Расчетная часть

2.1 Расчет электрических  нагрузок

Электрические нагрузки насчитываются для последующего выбора и проверки токоведущих элементов и трансформаторов по нагреву и экономическим показателям.

Расчет электрических нагрузок производим по средней мощности и коэффициенту максимума (метод упорядочных диаграмм).

Все электроприемники разбиваем по силовым пунктам и на группы одного режима работы и определяем максимальные расчетные нагрузки.

Для электроприемников определяем коэффициент использования КИ, коэффициент мощности cosℓ и, соответственно, tgℓ. Результаты выбора заносим в таблицу.

Для электроприемников, работающих в ПКР, приводим их работу к длительному режиму (кран-балка).

РНОМ ПВ 100% = РП * √ПВ

РНОМ = 4,8 * √0,6 = 3,36кВТ

Среднесменная нагрузка электроприемников за наиболее загруженную смену определяется

РСМ = КИ * РНОМ,

где КИ- коэффициент использования

РСМ1 = 0,17* 18 = 3,06 кВТ

Суммарная нагрузка силового пункта

ΣРСМ=3,06+1,008+1,7+1,728+4,4+4,76+3,528+1,56+1,176+1,36+0,512+5,1+14,4+3,654=47,95 кВТ

Определяем реактивную мощность электроприемников за наиболее загруженную смену

QСМ = РСМ * tgℓ.

QСМ1 = 3,06 * 1,15=3,519 квар 

Суммарная реактивная нагрузка

ΣQСМ=3,519+1,734+1,955+2,972+3,3+5,474+6,068+2,683+2,023+2,339+0,881+ +5,865+24,77+6,285=69,87 квар

При расчете максимальной нагрузки выбираем условия расчета эффективного числа электроприемников.

 

Определяем коэффициент использования СП

КИ = ΣРсм ,

ΣРНОМ

Где ΣРНОМ – номинальная мощность СП

Ки =47,95 = 0,16

Так как эффективное число определяется для группы электроприемников, присоединенных к силового пункта, то необходимо учитывать модуль сборки

m =Рном мах ,

Рном мin

где m – модуль силовой сборки;

РНОМ РНОМ МАХ – номинальная мощность наибольшего электроприемника группы;

Рном мin – номинальная мощность наименьшего электроприемника группы.

m = 90= 9,375 >3

При расчете максимальной нагрузки выбираем условия расчета эффективного числа nэ. Так как для СП

n>5; Ки>0,2; РНОМ = соnst

эффективное число электроприемников определяется по формуле

nЭ =2*ΣРном 

Рном мах

nЭ= 2*293,6 = 20

Зная эффективное число электроприемников nЭ и групповой коэффициент использования КИ определяем КМАХ= 1,5

Определяем активную максимальную мощность

РМАХ= КМАХ* ΣРСМ

РМАХ= 1,5* 47,95= 71,925 кВТ

Определяем реактивную максимальную мощность

QМАХ= К`* QСМ 

К`= 1,1 при < 10

К`= 1 при>10

QМАХ= 1 * 69,87= 69,87квар 

Полная максимальная мощность определяется

SМАХ= √Р2МАХ + Q 2СМ

SМАХ= √ 71,9252 + 202= 74,65 кВА 

Максимальный ток нагрузки силового пункта

IМАХ= Sмах 

√3 * U

IМАХ= 74,65 =115,5 А

√3 * 0,38

Расчетную нагрузку токарного цеха на освещение находим по удельной установленной мощности

РНОМО= РУД* F,

где РУД – удельная мощность, по заданию 18 Вт/м2

F – площадь, 48 *28 = 1344 м2

РНОМО = 18 * 1344 = 24,192 кВТ

Максимальная расчетная активная мощность находится

РРО = КСО * РНОМО,

где КСО –коэффициент спроса ; 0,95

РРО = 0,95 * 24,192 = 22,98 кВТ

Реактивная мощность на освещение находится

QРО = РРО * tgℓ,

где tgℓ = 0,33- освещение выполнено лампами ЛБ

QРО = 22,98 * 0,33 = 7,58 квар

Активная, реактивная и полная мощность, потребляемая цехом, составит

РМАХ = РМАХ СИЛ + РРО

QМАХ = QМАХ СИЛ + QРО 

РМАХ = 71,93 + 22,98 = 94,91 кВТ

QМАХ = 69,87 +7,58 =77,45 квар 

SМАХ = √ РМАХ 2 + QМАХ2

SМАХ = √ 94,912 + 27,582 = 98,83 кВА 

Дальнейшие результаты расчётов сводим  в таблицу 2.1.1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 2.1.1

Наименование

электроприёмников

Рквт

n

∑Р

m

Ки

Cosℓ 

Tgℓ 

Рсм

Qсм 

nэ

КМАХ

РМАХ

QМАХ 

SМАХ 

IМАХ 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

          

Токарно- револьверные станки

9

2

18

 

0,17

0,65

1,15

3,06

3,519

           

Кран –балки

3,36

3

10,08

 

0,1

0,5

1,72

1,008

1,734

           

Токарные станки с ЧПУ

5

2

10

 

0,17

0,65

1,15

1,7

1,955

           

Сверлильно-фрезерные станки

7,2

2

14,4

 

0,12

0,5

1,72

1,728

2,972

           

Кондиционер

5,5

1

5,5

 

0,8

0,8

0,75

4,4

3,3

           

Токарные станки с ЧПУ повышенной точности

7

4

28

 

0,17

0,65  

1,15

4,76

5,474

           

Координатно- сверлильные горизонтальные станки

9,8

3

29,4

 

0,12

0,5  

1,72

3,528

6,068

           

Строгальный станок

12

1

12

 

0,13

0,5

1,72

1,56

2,683

           

Сверлильно- фрезерные станки

4,2

2

8,4

 

0,14

0,5

1,72

1,176

2,023

           

Шлифовальный станок

8,5

1

8,5

 

0,16

0,5

1,72

1,36

2,339

           

Наждачный станок

3,2

1

3,2

 

0,16

0,5

1,72

0,512

0,881

           

Токарно многоцелевые прутково- патронные модули

15

2

30

 

0,17

0,65

1,15  

5,1

5,865

           

Токарно вертикальные полуавтоматы с ЧПУ

30

3

90

 

0,16

0,5

1,72  

14,4

24,77

           

Координатно- сверлильные вертикальные станки

8,7

3

26,1

 

0,14

0,5

1,72  

3,654

6,285

           

Итого

3,2-30

30

293,6

>3

0,16

   

47,95

69,87

20

1,5

71,93

69,87

74,65

115,5

Освещение

   

24,192

 

0,95

0,95

0,33

22,98

7,58

   

22,98

7,58

24,192

37,44

Итого по НН

   

317,79

       

70,93

77,45

   

94,91

77,45

98,83

152,94


 

 

2.2 Расчет освещения производственных помещений

На промышленных предприятиях около 10% потребляемой электроэнергии затрачивается на электрическое освещение. Правильное выполнение осветительных установок способствует рациональному использованию электроэнергии, улучшению качества выпускаемой продукции, повышению производительности труда, уменьшению количества аварий и случаев травматизма, снижению утомляемости рабочих.

В светотехническом разделе решаются следующие задачи: выбирают типы источников света и светильников, намечают наиболее целесообразные высоты установки светильников и их размещение, определяют качественные характеристики осветительных установок.

На всех участках цеха устанавливают общее равномерное освещение.

На промышленных предприятиях в основном выполняется рабочее и аварийное освещение. В качестве рабочего освещения в данном цехе будут использоваться лампы ДРЛ (дуговые ртутные лампы высокого давления). Выбор типа лампы обусловлен высотой помещений цеха. Высота помещений цеха составляет 10 метров. Для производственных помещений с точной характеристикой работы и размерами объекта различения от 0,3 до 1 мм наименьшая освещенность должна быть 300 лк

Исходными данными на светотехнический расчёт являются: длина – LП, м; ширина – ВП, м; высота – НП, м; hс – высота подвеса светильников, м; hр – высота рабочей поверхности, м; h – расстояние от источника до рабочей поверхности, м; hп – высота подвеса относительно пола, м .

Основным вопросом устройства осветительных установок является правильное расположение выбранных светильников. От его решения зависят экономичность, качество освещения и удобство эксплуатации.

Выбор расположения и числа светильников

Согласно ПУЭ [7] высота рабочей поверхности hр = от 0,8 до 1 м, а высота подвеса hс = от 1 до   1,2 м.

Также важное значение имеет отношение расстояния между светильниками к расчётной высоте, которое находится по следующей формуле, м:

.                       (2.2.1.)

 

Расстояние от светильников до стены можно определить по формуле, м:

                                            .     (2.2.2.)

Согласно [7] для обеспечения равномерного распределения потока принято, что расстояние от ряда, до сети lа = (1 ÷ 15) м.

Расчёт осветительной установки выполним методом коэффициента использования. При расчёте по этому методу световой поток ламп в каждом светильнике, необходимый для создания заданной минимальной освещённости (норма освещённости - Ен, лк) определяется по формуле, лм:

;                          (2.2.3.)

где    Кзап – коэффициент запаса;

   F – площадь освещённой поверхности, м2;

  z = коэффициент минимальной освещённости, для люминесцентных ламп z = 1,1; для ламп накаливания и ДРЛ z = 1,15;

   N – число светильников;

   η – коэффициент  использования светового потока  источника света.

По значению светового потока выбирается стандартная лампа. Допустимое отклонение по световому потоку составляет:  -10% < Фi < +20%

 Коэффициент использования  светового потока является функцией  индекса помещения i, который определяется по формуле:

                       (2.2.4.)

 Расчёт электрического освещения выполним с помощью метода коэффициента использования. 

Расчёт  освещения станочного отделения:

длина LП  =42 м; ширина ВП  =28 м; высота НП    =8

Рабочее освещение будем производить лампами ДРЛ в светильнике ГcР .

Согласно ПУЭ [5] высота рабочей поверхности hр = от 0,8 до 1 м, а высота подвеса hс = от 1 до   1,2 м.

Освещение цеха выполнено лампами типа ДРЛ в светильниках С35ДРЛ.  Для данного светильника из [2] принимаем λэ = 1. По [4] определим: ρп = 0,5; ρс = 0,3;  ρр = 0,1.

Расстояние от источника до рабочей поверхности, м:

.

Расстояние между светильниками, м:

La= λ·h=1·6=6.

Принимаем La=6м.

Расстояние от ряда до стены, м:

la=0,5∙6=3,6 м принимаем   la=4 м.

Расстояние от крайнего светильника до стены, м:

lв=0,5∙6=3,6 м принимаем   lв=4 м.

Рассчитаем общее число ламп в ряду, шт:

Na=Lп/La=42/6=7.

Принимаем расстояния между рядами семь метров (Lв=7 м).

По условию размещения: La / Lв < 1,5 м;

La/Lв=6/7=0,86<1,5 – условие выполняется.

Определим количество рядов, шт:

Nв=Вп/Lв=28/7=4.

Определим общее количество светильников, шт:

N=Na∙Nв=7·4=28

Индекс помещения и световой поток, лм.

По определим Ен = 300 лк;  Кзап=1,5; а z=1,15:

;

откуда принимаем η = 0,6.

36225

Ближайшая стандартная лампа ДРЛ700. Технические данные лампы:

    Мощность – 700 Вт, световой поток – 41000 лм

Проверка:

Допустимое отклонение не должно превышать -10+20%

;

;

 

Мощность рабочего освещения:

= Вт;

.

 

 

 

2.3 Выбор норм освещенности, вида и

системы оснащения источников света

2.5 Расчет и  выбор марок и сечений проводников 

осветительных сетей по нагреву

Электрические нагрузки характеризуются расчетным током , который проходя по проводнику согласно закону Джоуля-Ленца, вызывает его нагрев. Поэтому при выборе сечения проводника, его марки необходимо учитывать это.

Для проводников электрической сети в ПУЭ приводится значения длительно допустимых токов, при которых гарантируется сохранность изоляции проводников.

Выбор ТВЧ по условию нагрева в данном курсовом проекте сделаем, опираясь на пояснительную схему рисунка.

 

Рисунок Поясняющая схема

 

Определим токи, протекающие до трансформатора в нормальном и аварийном режимах работы.

 

         (13)

 

где

 

 

 при нормальном режиме работы

 

 

         (14)

 

где

 

 

 

Выбираем ТВЧ на высокой стороне напряжением 10 кВ.

Выбираем шины прямоугольного сечения марки АТ по условию, что допустимый ток шины должен быть больше номинального тока.

 

          (15)

 

где

 

Проверим условия.

 

Из условия проходит шина прямоугольного сечения маркиАТ (15х3) с длительно-допустимым током

Рассмотрим буквенные обозначения шины:

АТ - алюминиевый твёрдый;

(15х3) - размеры шины ,мм

Шина (электрическая) - медный, алюминиевый, реже стальной проводник (обычно прямоугольного или круглого сечения), используемый для больших токов (например, в электрических распределительных устройствах)

Выберем воздушную линию типа АС, проложенную вне помещений по условию.

 

        

 

где

 

 

условий проходит воздушная линия маркиАС(10/1,8); с длительно-допустимым током

Определим ток, протекающий по ТВЧ после трансформатора в нормальном режиме работы по формуле , предварительно взяв напряжение на вторичной стороне трансформатора.

 

Определим ток протекающий по ТВЧ после трансформатора в аварийном режиме работы по формуле (14), предварительно взяв вторичное напряжение.

 

Выберем токоведущие части на вторичной стороне трансформатора напряжением 0,4 кВ.

Согласно однолинейной схеме электроснабжения участка токарного цеха на вторичной стороне напряжением 0,4 кВ установлены шины. Выбираем шины прямоугольного сечения марки АТ. Условие выбора произведем по формуле (15).

 

Из условий проходит шина прямоугольного сечения марки АТ (40 х 4) с длительно-допустимым током

Из условий проходит кабельная линия марки АВВГ3(4х185) с длительно-допустимым током

 

Вывод: в данном разделе выбраны ТВЧ:

На высокой стороне напряжением 10 кВ: воздушная линия типаАС(10/1,8);, шина прямоугольного сечения марки АТ (40 х 4).

На низкой стороне напряжением 0,4 кВкабельная линия типа АВВГ 3(4х185) шина прямоугольного сечения марки АТ (15х3)

 

2.6 Расчет сетей  освещения по потере напряжения

 

Электрические сети, выбранные по току нагрузки и рассчитаны на нагрев, проверяются на потери напряжения. Согласно ПУЭ и ГОСТ 13109-67, для силовых сетей отклонение напряжения от номинального должно составлять не более +/-5%.

Условие проверки определяется по формуле.

 

          

 

Потери напряжения определяются по формуле.

 

 = (18)

 

где

 

 

 

 

 

 

 

=

Проверим условие по формуле (17).

5,31%

По потерям напряжения воздушная линия АС (10/1,8) не проходит, поэтому выбираем другую воздушную линию марки АС (35/6,2) и проверяем ее на потери напряжения

 

 

м

=

Проверим условие по формуле (17).

2,25%

Из условий видим, что воздушные линии маркиАС(35/6,2); и кабельная линия АВВГ3(4х185) проходят по условию и остаются для дальнейших расчетов.

 

 

 

2.7 Выбор типа, количества и мощности 

силовых трансформаторов, определения и энергии

При расчете силовых нагрузок важное значение имеет, правильное определение электрической нагрузки во всех элементах силовой сети. Завышение нагрузки может привести к перерасходу проводникового материала, удорожанию строительства: занижение нагрузки к уменьшению пропускной способности электрической сети и невозможности обеспечения нормальной работы электроприемников. Расчет электрических нагрузок введем методом среднеквадратичных и расчетных величин с учетом коэффициента нагрузки .Определим среднюю квадратичную активную мощность всех электроприемников токарного цеха

 

,          

 

где -среднеквадратичная активная мощность кВт; = 311 кВт ;

Кф -коэффициент формы графика нагрузки принимаем Кф=1,08 ;

-суммарная активная мощность электроприемников из таблицы 1 ,

=288кВТ

 =1,08 288=311,04кВт

Определим среднеквадратичную реактивную мощность

 

          

 

где Qск- реактивная среднеквадратичная мощность, кВАр;

Рск – активная среднеквадратичная мощность , кВт;

Tgφ –производная от cosφ=0,53;tgφ=1.4.

1,4 435.45кВАр

Расcчитаем расчетную активную и реактивную мощность. Которые приравниваются к среднеквадратичным значениям

 

кВАр

Определим полную расчетную мощность потребителей, которая равна мощности на вторичной стороне трансформатора

 

         

 

 

где - полная расчетная мощность

Эту расчетную мощность будем использовать при выборе мощности силовых трансформаторов.

При выборе числа и мощности трансформаторов подстанций рекомендуется трансформаторы мощностью более 1000 кВ·А применять при наличии группы электроприемников с большой мощности (например, электропечей) или значительного числа однофазных электроприемников, а также при наличие электроприемников с частыми пиками нагрузки (например, электросварочных установок ) и в цехах с высокой удельной плотностью ;

Стремиться к возможно однотипности трансформаторов цеховых подстанций ;

При двухтрансформаторных подстанциях с магистральной схемой электроснабжения мощность каждого трансформатора выбирать с таким расчетом . чтобы при выходе из строя одного трансформатора оставшийся в работе трансформатор мог нести всю нагрузку потребителей 1-й и 2-й категорий ( с учетом допустимых нормальных аварийных нагрузок); при этом потребители 3-й категории могут временно отключаться.

Так как по мере работы трансформатора происходят потери электроэнергии ,то при выборе мощности трансформатора их необходимо учитывать

Различают активные и реактивные потери в трансформаторах

Потери активной мощности идут на нагрев обмоток трансформатора и на нагрев стали

 

          

 

где

 

 

кВт

Реактивные потери состоят из потерь вызываемых рассеянием магнитного потока и потерь идущих на намагничивание трансформатора. Реактивные потери составляют 10 от мощности потребителей

 

          

 

где

.

кВар

Определим полные потери энергии приходящие при работе силового трансформатора

 

        

 

где

 

 

кВА

Определим мощность на стороне первичного напряжения силового трансформатора и потерь в трансформаторе

 

        

 

где

 

= 654.78 кВа

Определим потребляемую мощность силового трансформатора

 

        

 

= = 935,4 кВа

где

 

 

Определим требуемую мощность одного трансформатора согласно схеме электроснабжения предполагается 2 секции шин которые замыкают от Zх с трансформатора т.еn=2

 

;        

 

где

 

 

 

 

Ва

По литературе выбираем силовой трансформатор с ближайшей стандартной и заданной мощностью, с заданной по величине =10 и = 0,4 кВ. Согласно данный трансформатор приведен в таблице 3

 

Таблица-3 Данные трансформатора

Тип трансформатора

S н тр,кВа

U н1, кВ

,кВ

Рк,кВт

Uк %

400

10

0,4

5,4

5,5


 

Определим действительный коэффициент загрузки намеченных к установке силовых трансформаторов в нормальном (Кз.д.) и аварийном (Кз.а.) режимах работы.

 

 =    

 

где

 

 

 

 

=

 

=           

 

где

 

 

 

Согласно условию КЗ.А. . Из расчетов видим, что коэффициент загрузки трансформатора в нормальном и аварийном режимах и , то выбранный трансформатор типа ТСЗ-400 оставляем для дальнейших расчетов

Так как не все потребители потребляют одинаковую мощность, трансформатор ТЗС- 400 оставляем для дальнейших расчетов принимая ,

2.8 Расчет питающей  и распределительной сети.

Выбор аппаратов защиты и аппаратуры

Расчет питающей сети

Цеховая ТП получает питание по воздушной линии от городской ГПП. Расчет сечения ВЛЭП производим по экономической плотности тока

SЭ = Iрасч 

JЭ 

где SЭ – экономическое сечение провода;

Iрасч – расчетный ток  линии;

JЭ – экономическая  плотность тока, по таблице JЭ = 1,0 А/мм2 с ТМ более 5000 ч.

Определяем расчетный ток линии

Iрасч = Sмах ку 

 

√ 3 * U

 Iрасч = 496 = 29,1 А

√ 3 * 10

SЭ = 29,1 = 29,1 мм2

Минимальное сечение провода сталеалюминиевого провода АС по условию механической прочности

S = 35 мм2 – (1, табл. 2. 5.4) с IДОП = 130 , активное сопротивление RО = 0,91 Ом/ мм2 .

Выбранный провод АС – 35 проверяем по нагреву.

Должно выполняться условие

Iрасч < IДОП 

29,1А < 130 А 

Проверку выбранного провода проводим по потери напряжения. Условие проверки

UДОП > UРАСЧ,

где UДОП – допустимая потеря напряжения, 5% ;

UРАСЧ - расчетное значение  потери напряжения.

UРАСЧ = (10 5/ U 2НОМ * cos φ)( RО * cos φ +ХО) * ΣРℓ, (39) где RО – активное  сопротивление на 1км длины линии, 0,91 Ом/км;

ХО – реактивное сопротивление на 1км длины линии 0,08 Ом/км;

cos φ, sin φ – коэффициенты  мощности устройств с учетом  установки компенсирующих устройств; 0,92; 0,39;

ΣР – максимальная расчетная мощность;

ℓ - длина кабельной (воздушной) линии.

UРАСЧ = (10 5/100002 * 0,99)( 0,91 *0,99 +0,08 * 0,39) * 94,91* 2,5 = 2,2 %

UДОП = 5% > UРАСЧ = 2,2 %

Условие проверки выполняется.

Выбираем шины на стороне ВН трансформаторной подстанции, алюминиевые прямоугольного сечения 15 *3, допустимый ток IДОП =165 А

Условие выбора по нагреву током

I расч < IДОП

Выполняется , так как

Iрасч = 29,1А < IДОП =165 А 

Так как трансформаторная подстанция находится в помещении токарного цеха, то силовой пункт получает питание от шинопровода ТП по магистральной схеме. Сечение питающих кабелей определяют по расчетному максимальному току и условию нагрева

I расч < IДОП (41)

Так как IРАСЧ СП = 115,5 А, IРАСЧ ЩО = 37,44 А выбираем кабель АВВГ сечением S1 = 70 мм2 с IДОП =140 А; SЭ =10 мм2 с IДОП = 42 А – по таблице 2.8 (2), условие нагрева выполняется.

В качестве СП используется шинопровод, укомплектованные автоматическими выключателями ВА 51, которые защищают линии нагрузок от токов короткого замыкания.

Условия выбора занесены в таблицу2.8.1

рассмотрим токарно-револьверный станок с данными РНОМ = 9 кВТ; IНОМ = 13,9 А ; IПУСК = 83,4 А .

 

 

 

Таблица 2.8.1

Условие выбора

Расчетное значение

Табличные значения ВА51

UНА > UУСТ 

UУСТ = 380 В 

UН = 500 В 

IНА > IРАСЧ 

IРАСЧ = 13,9 А 

IНА = 100 А 

IМЭА > IРАСЧ 

IРАСЧ = 13,9 А 

IМЭА =16 А 

IЭМ > 1,25 IПУСК 

1,25 IПУСК = 208,5 А 

IЭМ = 1000 А