ЭСН и ЭО инструментального цеха
ДЕПОРТАМЕНТ ОБРАЗОВАНИЯ,
НАУКИ И МОЛОДЕЖНОЙ
ПОЛИТИКИ ВОРОНЕЖСКОЙ ОБЛАСТИ
Государственное образовательное бюджетное учреждение среднего профессионального образования Воронежской области
«ВОРОНЕЖСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ПРОМЫШЛЕННО – ЭКОНОМИЧЕСКИЙ КОЛЛЕДЖ»
(ГОБУ СПО ВО «ВГПЭК»)
Специальность: 140448 ТЭиОЭиЭМО
Дисциплина: Электроснабжение отрасли
КУРСОВАЯ РАБОТА
на тему:
ЭСН и ЭО инструментального
цеха.
Выполнил: студент 3 курса
Проверил преподаватель:
Кизима П.Г._________
Курсовая работа защищена
«___»_______2013 г.
Подпись преподавателя
_________________
Воронеж 2013
Содержание
Введение
Создание любой системы электроснабжения промышленных предприятий начинается с оценки будущих электрических нагрузок. От качественно проведенной оценки нагрузок на сеть в дальнейшем будет зависеть эффективность выбранной схемы и элементов системы электроснабжения промышленных предприятий. При оценивании электрических нагрузок на предприятиях необходимо учитывать надежность питания электроприемников, мощность, напряжение, режим работы, род тока.
В настоящее время
электроснабжение промышленных
предприятий осуществляется на
трехфазном переменном токе. Чтобы
осуществлять питание
Инструментальный цех (ИЦ) предназначен для изготовления и ремонта инструмента, а также для изготовления штампов горячей и холодной штамповки. Для этой цели в цехе предусмотрены: станочное отделение, сварочный участок, производственные, служебные и бытовые помещения. Основное оборудование установлено в станочном отделении: станки различного назначения и подъёмно-транспортные механизмы.
По надежности электроснабжения потребители относятся к 3 категории. Для этой категории, электроснабжение должно выполняться от одного источника питания. Для распределения электрической энергии в данном случае применяется магистральная схема. Эта схема имеет свои преимущества: небольшой расход проводов, кабелей, труб, защитной аппаратуры; не требует дополнительных площадей для установки распределительных шкафы.
Количество рабочих смен-2
Грунт в районе цеха – чернозём с температурой +10°С, окружающая среда не агрессивная. Каркас здания сооружен из блоков-секций длиной 6 м каждый.
Размеры цеха A • B • h = 48 • 30 • 8 м.
Все помещения, кроме станочного отделения, двухэтажные высотой 3,6 м.
Краткая характеристика производства и потребителей ЭЭ.
Участок механосборочного цеха (УМЦ) предназначен для выпуска передней оси и заднего моста грузовых автомобилей. Цех является составной частью производства машиностроительного завода. УМЦ предусматривает производственные, вспомогательные, служебные и бытовые помещения. УМЦ получает электроснабжение (ЭСН) от собственной цеховой трансформаторной подстанции (ТП), расположенной на расстоянии 1,5 км от подстанции глубокого ввода (ПГВ) завода. Проводимое напряжение- 6, 10 или 35 кВ. ПГВ подключена к энергосистеме (ЭСН), расположенной на расстоянии 8 км. Потребители ЭЭ относятся к 2 и 3 категории надежности ЭСН.
Количество рабочих смен – 2.
Грунт в районе цеха – глина с температурой
+ 5 С. Каркас здания сооружен из блоков-секций
длинной 6 и 8 м каждый. Размеры участка
А х В х Н = 50 х 30 х 9 м. Все помещения, кроме станочного
отделения, двухэтажные высотой 4,2 м.
Перечень ЭО участка механосборочного цеха дан в таблице 3.14.
Мощность электропотребления (Рэп) указана для каждого электроприемника.
Расположение основного ЭО показано на плане.
Таблица 3.14. перечень ЭО участка полуавтоматов механосборочного цеха.
Наименование ЭО |
Рэп, кВт |
Наждачные станки |
2,2 |
Карусельно – протяжные станки |
10 |
Вертикально – протяжные станки |
14 |
Токарные полуавтоматы |
10,5 |
Продольно – фрезерные станки |
5,5 |
Горизонтально – расточные станки |
7,5 |
Вертикально – сверлильные станки |
7,5 |
Агрегатные горизонтально – сверлильные станки |
17 |
Агрегатные вертикально – сверлильные станки |
13 |
Шлифовально – обдирочные станки |
4 |
Вентиляторы |
14,5 |
Круглошлифовальные станки |
5 |
Закалочная установка |
6,55 |
Клепальная машина |
5 |
Компрессор |
35 |
1. Расчет электрических нагрузок
Одной из первых и основных частей проекта электроснабжения объекта является определение ожидаемых электрических нагрузок на всех ступенях электрических сетей.
Именно нагрузки определяют необходимые технические характеристики элементов электрических сетей – сечения жил и марки проводов, мощности и типы трансформаторов, электрических аппаратов и другого электротехнического оборудования.
Преувеличение ожидаемых нагрузок при проектировании по сравнению с реально возникающими нагрузками при эксплуатации объекта приводит к перерасходу проводников и неоправданному омертвлению средств, вложенных в избыточную мощность электрооборудования.
Преуменьшение – к излишним потерям мощности в сетях, перегреву, повышенному износу и сокращению срока службы электрооборудования.
Правильное определение электрических нагрузок обеспечивает правильный выбор средств компенсации реактивной мощности, устройств регулирования, а также релейной защиты и автоматики электрических сетей.
По этим причинам ожидаемые электрические нагрузки желательно определять при проектировании возможно точнее. Однако вследствие недостаточной полноты, точности и достоверности исходной информации, ибо всех многолетних случайных факторов, формирующих нагрузки, последние не могут быть определены с высокой точностью. Обычно при определении нагрузок считают допустимыми ошибки в +10%.
В настоящее время основным методом расчета электрических нагрузок промышленных предприятий является метод упорядоченных диаграмм. Метод применим в тех случаях, когда известны номинальные данные всех электроприемников и их размещение на плане цеха. Метод позволяет по номинальной мощности электроприемников с учетом их чисел и характеристик определить расчетную нагрузку любого узла схемы электроснабжения.
В качестве примера приведем расчет электрических нагрузок группы электроприемников, зачитанных от ШРА – 1.
Все электроприемники группы разбивают на однородные по режиму работы подгруппы с одинаковыми значениями коэффициентов использования и коэффициентов мощности.
Все электроприемники группы работают в длительном режиме работы, поэтому Рн = Рпасп.
ШРА – 1.
Металлорежущие станки I подгруппа
Kи1=0.17 cosφ1=0.72 tgφ1=0.35
1). станки – 112,1 Квт
2). Станки – 124,5 кВт
- определяем суммарную активную мощность электроприемников по подгруппам:
∑Ру1=112,1 кВт ∑Ру2=124,5 кВт
- определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену:
Рсм1 = Ки1 • ∑Ру1 = 0,17 • 112,1= 19,05 кВт
Qсм1 = Рсм1 • tgφ1 = 19,05 •0,35=6,667 квар
где Рсм1 – среднесменная активная мощность
Qсм1 – среднесменная реактивная мощность
Рсм2 = Ки1 • ∑Ру2 = 0,17 • 124,5=21,16 кВт
Qсм2 = Рсм2 • tgφ1 = 21,16 •0,35=7,40 квар
3. определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену в целом по группе:
Рсм = Рсм1 + Рсм2= 19,05+21,16=40,22 кВт
Qсм = Qсм1 + Qсм2= 6,66+7,40=14,06 квар
4. определяем значение числа «m» - модуля силовой сборки:
m = Рн max / Pн min =28,55/46,5 = 6,1
где Рн max – максимальная номинальная мощность электроприемника в группе; Рн min – минимальная номинальная мощность электроприемника в группе.
5. так как m>3; Ки<0,2; n>5, то эффективное значение электроприемников nэ определяем, используя относительные величины n* и Р*:
n* = n1 / n = 6/18 = 0,33
где n1 – число электроприемников, мощность которых больше 0,5 номинальной мощности самого мощного электроприемника; n – общее число электроприемников.
Р* = Р1 / ∑Рн = 180/314 = 0,57
где Р1 – суммарная мощность n1 электроприемников;
∑Рн - суммарная мощность всех электроприемников группы.
n* = 0,37
P* = 0,57
По этим значениям из таблицы определяем величину nэ* = 0,81
nэ = n • nэ* = 0,81 • 18 = 14,58 ≈ 15
6. по значению Ки и nэ определяем из таблицы Кмакс:
Кмакс = 1,81
7. определяем максимальную расчетную активную мощность:
Рмакс = Рсм • Кмакс = 40,22 • 1,81 = 72,79 кВт
8. определяем максимальную расчетную реактивную мощность:
Qмакс = К′макс • Qсм = 1 • 14,06 = 14,06 квар
где К′макс = 1,1; если nэ ≤ 10; Ки ≥ 0,2 и nэ ≤ 100, в остальных случаях К′макс = 1.
9. определяем полную максимальную расчетную мощность:
Sмакс = √Р2макс + Q2макс = √722+14,12=73,4 кВА
10. определяем максимальный расчетный ток:
Iмакс = Sмакс / (√3 • Uн) =73,4 /(1,7 • 0,38) = 113,6 А
ШРА – 2.
- по таблицам для каждой группы определяем Ки; cosφ.
Вентилятор: Ки1=0,16; cosφ1=0,7; tgφ1=0,75
Компрессор: Ки1=0,26; cosφ1=0,6; tgφ1=1,18
∑Ру1=70 кВт ∑Ру2=29 кВт
- определяем среднюю мощность за максимально загруженную смену:
Рсм1 = Ки1 • ∑Ру1 = 0,16 • 29= 4,64 кВт
Qсм1 = Рсм1 • tgφ1 = 4,64•0,75= 3,48 квар
где Рсм1 – среднесменная активная мощность
Qсм1 – среднесменная реактивная мощность
Рсм2 = Ки1 • ∑Ру2 = 0,17 • 70=11,9 кВт
Qсм2 = Рсм2 • tgφ1 = 11,9 •0,75=8,9 квар
3. определяем среднюю
мощность за максимально
Рсм = Рсм1 + Рсм2= 11.9+4,64=16,5 кВт
Qсм = Qсм1 + Qсм2= 8,9+3,4=12,3 квар
4. определяем значение числа «m» - модуля силовой сборки:
m = Рн max / Pн min =70/29 = 2,4
где Рн max – максимальная номинальная мощность электроприемника в группе; Рн min – минимальная номинальная мощность электроприемника в группе.
5. так как m>3; Ки<0,2; n>5, то эффективное значение электроприемников nэ определяем, используя относительные величины n* и Р*:
n* = n1 / n = 6/18 = 0,33
где n1 – число электроприемников, мощность которых больше 0,5 номинальной мощности самого мощного электроприемника; n – общее число электроприемников.
Р* = Р1 / ∑Рн = 180/314 = 0,57
где Р1 – суммарная мощность n1 электроприемников;
∑Рн - суммарная мощность всех электроприемников группы.
n* = 0,37
P* = 0,57
По этим значениям из таблицы определяем величину nэ* = 0,81
nэ = n • nэ* = 0,81 • 18 = 14,58 ≈ 15
6. по значению Ки и nэ определяем из таблицы Кмакс:
Кмакс = 1,81
7. определяем максимальную расчетную активную мощность:
Рмакс = Рсм • Кмакс = 16,5 • 1,81 =29,9 кВт
8. определяем максимальную расчетную реактивную мощность:
Qмакс = К′макс • Qсм = 12,3 квар
9. определяем полную
максимальную расчетную
Sмакс = √Р2макс + Q2макс = √29,92+12,32=32,9 кВА
10. определяем максимальный расчетный ток:
Iмакс = Sмакс / (√3 • Uн) =32,9/(1,7 • 0,38) = 50,9 А
1.2. Расчет распределительной сети
Цеховые сети должны:
- Обеспечивать необходимую надежность электроснабжения приемников электроэнергии в зависимости от их категории;
- Быть удобными и безопасными в эксплуатации;
- Иметь оптимальные технико-экономические показатели;
- Иметь конструктивное исполнение, обеспечивающее применение индустриальных и скоростных методов монтажа.
На практике наиболее распространение имеют смешанные схемы, сочетающие в себе элементы радиальных и магистральных схем и пригодные для любых категорий электроснабжения.
В проектируемом цехе – магистральная схема.
Приведем расчет распределительной сети цеха. Распределительная сеть отдаленного электроприемника имеет вид:
- Расчет распределительной сети: Вентилятор.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 14,5/(1,7 • 0,38 • 0,8) =28,05 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
13,8 ≤ 15,2
Выбираем провод АПВ сечением 2,5 мм 2 с Iд = 16 А
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 28,05/2,5 = 56,1 А
Выбираем предохранитель ПР2 – 60 с Iпв = 57 А.
Выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
16 ≤ 0,33 • 56,1 =18,5
Условие выполняется, значит, плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
- Расчет распределительной сети: Круглошлифовальный станок.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 5/(1,73 • 0,38 • 0,65) =11 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод АПВ сечением 2,5 мм 2 с Iд = 15 А, r0=5,26 Ом/км; х0=0,09 Ом/км.
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 5 • 14,28/2,5 = 28,56 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв=40 А
г) выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
15 ≥ 0,33 • 40 = 13,2
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
3. Расчет распределительной сети: Вертикально – сверлильные станки.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 7,5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 17,5 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод АПВ сечением 2,5 мм2 с Iд =19 А; r0=12,6 Ом/км; х0= - Ом/км.
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 17,14/2,5 = 41,13 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 50 А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
19 ≥ 0,33 •50 =16,5
Условие выполняется, значит, плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
4. Расчет распределительной сети: Закалочный станок.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 6,5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 15,2 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод АПВ сечением 1,5 мм 2 с Iд = 15 А; r0= 1.98 Ом/км; х0=0,07 Ом/км.
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 14/2,5 = 34,27 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 40 А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
15 ≥ 13,2
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
5. Расчет распределительной сети: Токарные полуавтоматы.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 10,5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 25 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод АПВ сечением 1,5 мм 2 с Iд = 27 А; r0= 5,26 Ом/км; х0=0,09 Ом/км.
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 25/2,5 = 60 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 63 А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только
электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
27 ≥ 0,33 • 63 =20,79
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
6. Расчет распределительной сети: Горизонтально – расточные станки.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) =7,5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 17,85 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод сечением АПВ 2мм2 с Iд = 19 А; r0= 5,26 Ом/км; х0=0,09 Ом/км.
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 17,85/2,5 = 42,84 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 50 А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только
электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
19 ≥ 0,33 • 50 = 16,5
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
7. Расчет распределительной сети: Продольно – фрезерные станки.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 5,5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 13,09 А
Выбираем провод АПВ сечением 1,5 мм 2 с Iд = 15 А; r0= 12,6 Ом/км; х0= - Ом/км.
б) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 13,09/2,5 =31,41 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 40 А.
в) выбранный предохранитель должен защищать не только
электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
15 ≥ 0,33 • 40 = 13,2
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
8. Расчет распределительной сети: Карусельно – фрезерные станки.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 10/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 23,4 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод АПВ сечением 10 мм 2 с Iд = 27 А, r0 = 5,26 Ом/км х0 = 0,09 Ом/км
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 25/2,5 =60 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 63 А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
27 ≥ 0,33 • 63 = 20,79
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
9. Расчет распределительной сети: Клепальная машина.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 5/(1,73 • 0,38 • 0,65) = 11,7 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
Выбираем провод АПВ сечением 10 мм 2 с Iд = 15 А, r0 = 5,26 Ом/км х0 = 0,09 Ом/км
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 6 • 9,61/2,5 =23,06 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = 31 А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
15 ≥ 0,33 • 31 = 10,23
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
10. Расчет распределительной сети: Наждачные станки.
а) определяем номинальный ток:
Iн = Рн / (√3 • Uн • cosφ) = 2,2/(1,7 • 0,38 • 0,6) = 5,8 А
б) выбираем сечение проводников по допустимому нагреву:
Iн ≤ Iд.
5,8≤61
Выбираем провод АПВ сечением 10 мм 2 с Iд = 6 А, r0 = Ом/км
х0 = - Ом/км
в) для защиты распределительной сети от токов КЗ предусмотрены плавкие предохранители. Выбор плавкой вставки предохранителя ведется по следующим условиям:
Iпв ≥ Iр;
Iпв ≥ Iпик /α;
Iпик = к • Iн;
α = 2,5;
Iпв > к • Iн / 2,5 = 11,6 А
Выбираем предохранитель ПН – 2 – 100 с Iпв = А.
г) выбранный предохранитель должен защищать не только электроприемники, но и провода, которыми он запитан. Для этого должно выполняться условие:
Iдоп ≥ кз • Iза;
15 ≥ 0,33 • 31 = 10,23
Условие выполняется, значит плавкая вставка и сечение провода выбрано верно.
Выбор шинопровода
ШРА-1
Для запитки электроприемников выбираем шинопровод АВВГ 70 мм2, Iдоп=140 А
ШРА-2
Шинопровод АВВГ 25 мм2, Iдоп=75 А.
1.3. Расчет силовой сети от КТП до ШРА
Силовая питающая сеть от КТП до ШРА имеет следующий вид:
КТП ШРА
1.4.1. Производим расчет силовой питающей линии для шинопровода: ШРА- 1
1.4.1.1. Максимальный расчетный ток для линии берем из таблицы:
Imax = 113,6 А
1.4.1.2. Выбор сечения кабеля и его марку производим по максимальному расчетному току из таблицы 1.
Принимаем кабель марки АВВГ сечением 75 мм 2 с Iдоп = 120 А.
Imax ≤ Iдоп;
113,6 ≤ 120
1.4.1.3. Для защиты от токов КЗ предусмотрены предохранители с плавкими вставками. Расчет токов плавких вставок ведем по следующим условиям:
Iпик = Iпуск + (Iмакс – Ки • Iном);
Iпв ≥ Iпик / α;
Iпв ≥ Iр;
где Iном и Iпуск – номинальный и пусковой ток самого мощного электроприемника, питающийся от данной силовой сети; Ки – коэффициент использования.
Iпик = 77,4*5 + (254 – 0,17 • 77,4) = 627 А
Iпв ≥ 627/2,5 = 251,8 А
Принимаем предохранитель ПН – 2 – 250 с Iпв = 247 А.