Ферма крановая ФК – 10.02.000 ПЗ

Содержание

 

Введение 3

1. Выбор геометрических параметров фермы 4
2. Исследование фермы на геометрическую неизменяемость 4
3. Аналитическое определение усилий в стержнях заданной панели 4

4. Построение линий влияния реакций опор и стержней заданной 
   панели  6

5. Определение расчетных усилий в стержнях заданной панели от действия постоянной нагрузки и системы связанных между собой  
   подвижных сил 9

6. Подбор сечений стержней фермы 13
7. Расчет числа заклепок 17
8. Расчет длины сварных швов 19

9. Построение грузовой диаграммы Максвелла – Кремоны при невыгодном нагружении фермы подвижной нагрузкой, а также единичных диаграмм  21

10. Построение линии прогибов 23

Заключение 24

Список использованных источников 25

Приложения 26

 

Введение

При выполнении курсовой работы рассчитываются и проектируются крановые фермы существующих подъёмно-транспорных и строительно-дорожных машин, производится их анализ, определяются пути улучшения и усовершенствования с учетом современных тенденций развития.

Расчет крановых ферм рассчитывается по методу предельных состояний, что позволяет уделить внимание экономии металла и технологичности их изготовления (подразумевается выбор оптимальных геометрических размеров и рациональное проектирование узлов).

 

1. Выбор геометрических параметров  фермы

 

Исходные  данные:

длина пролета м;

Отношение высоты фермы к пролету (с.4[1]):

 м;

Назначаем высоту фермы  м;

Назначаем длину панели м;

Число панелей фермы: 10

 

2. Исследование фермы  на геометрическую неизменяемость

Ферма  геометрически  неизменяема если:

где: S=61- число стержней фермы;

       К=32- число узлов фермы;

S=2·32-3=61

3. Аналитическое определение  усилий в стержнях заданной панели

 

Исходные  данные:

распределенная нагрузка q=2 кН/м;

Заменяем распределенную нагрузку узловой и находим ее значения.

Проверка:

Составляем расчётную схему:

Определяем опорные  реакции:

Найдем реакцию R_А:

∑М_В=0;

10d·R_A-10d·F₁-45d·F=0;

R_A=(45F+10F₁)/10=(45·6+10·3)/10=30 кН;

Найдем реакцию R_В:

∑М_А=0;

10d·R_В-10d·F₁-45d·F=0;

R_В=(45F+10F₁)/10=(45·6+10·3)/10=30 кН

Определим усилия в стержнях фермы:

Усилие в стержне О_4-5 определим методом моментной точки. Для этого проводим сечение I-I и рассмотрим равновесие левой части фермы относительно точки 22.

 

Аналогично определим  усилие в стержне U_22-23. Рассмотрим равновесие левой части фермы относительно моментной точки 4 (сечение I-I).

 

Усилие в стержне D_4-22 определим методом проекций сил на ось Y, рассматривая левую часть фермы (сечение I-I):

 

Усилие в стержне V_4-23 определим методом проекций сил на ось Y, рассматривая левую часть фермы относительно сечения II-II:

Знак минус говорит о том, что стержень V_4-23 сжат.

Определим усилие в стержне V_5-22. Для этого проводим сечение III-III и запишем сумму проекций сил на ось Y.

Знак минус говорит о том, что стержень V_5-22 сжат.

 

Для проверки правильности определения  усилий в стержнях фермы составим сумму проекций сил левой части  фермы на оси Х и Y (сечение I-I):

 

4. Построение линий влияния реакций опор и стержней заданной панели

 

Задаемся единичной  силой F=1, расположенной на расстоянии X от правого края фермы.

Для построения линии влияния составим сумму моментов сил относительно точки В:

Если 

Если 

В выбранном масштабе строим линию влияния R_A.

 

Для построения линии  влияния составим сумму моментов относительно точки А:

Если 

Если 

В выбранном масштабе строим линию  влияния R_B.

 

Для построения линии влияния О_4-5 воспользуемся методом моментной точки. Проводим сечение I-I. Рассмотрим случай, когда единичная сила F=1 находится справа от сечения I-I. Составим сумму моментов сил для левой части фермы, относительно моментной точки 22:

Строим правую ветвь линии влияния О_4-5.

Если сила F=1 располагается слева от сечения I-I, то рассматривая правую часть фермы получим:

 

Строим левую ветвь линии влияния О_4-5.

Если сила F=1 находится между узлами 4 и 5, то линия влияния О_4-5 – передаточная прямая, соединяющая вершины узловых ординат.

 

Для построения линии влияния U_22-23 воспользуемся методом моментной точки. Рассмотрим случай, когда единичная сила F=1 находится справа от сечения I-I. Составим сумму моментов сил для левой части фермы, относительно моментной точки 4:

Строим правую ветвь.

Если сила F=1 располагается слева от сечения I-I, то рассматривая правую часть фермы получим:

Строим левую ветвь.

Передаточная прямая соединяет  ветви линии влияния между  узлами 4 и 5,так как ездовой пояс верхний.

В выбранном масштабе строим линию  влияния.

 

Для построения линии  влияния D_4-22 воспользуемся методом проекций. Если груз F=1 находится справа от сечения I-I, то рассматривая равновесие левой части фермы получим:

Строим правую ветвь.

Если груз располагается  слева от сечения (I-I),то рассматривая правую часть получим:

Строим левую ветвь.

Передаточная прямая соединяет ветви линии влияния  между узлами 4 и 5,так как ездовой пояс верхний.

Строим линию влияния D_4-22.

 

Для построения линии  влияния V_4-23 воспользуемся методом проекций. Проводим сечение II-II. Если груз F=1 находится справа от сечения I-I, то рассматривая равновесие левой части фермы получим:

 

Строим правую ветвь.

Если груз F=1 находится слева от сечения I-I, то рассматривая равновесие правой части фермы получим:

Строим левую ветвь.

Передаточная прямая соединяет ветви линии влияния  между узлами 3 и 4,так как ездовой пояс верхний. Строим линию влияния.

 

Для построения линии  влияния V_5-22 воспользуемся методом проекций. Проводим сечение III-III. Если груз F=1 находится справа от сечения III-III, то рассматривая равновесие левой части фермы получим:

 

Строим правую ветвь.

Если груз F=1 находится слева от сечения III-III, то рассматривая равновесие правой части фермы получим:

Строим левую ветвь.

Передаточная прямая соединяет ветви линии влияния  между узлами 4 и 5,так как ездовой пояс верхний. Строим линию влияния.

 

5. Определение расчетных  усилий в стержнях заданной  панели от действия постоянной нагрузки и системы связанных между собой подвижных сил.

 

Исходные данные:

F=150кН

Для определения максимального  усилия в стержне от системы подвижных  сил F-F/2 последние устанавливаются так, чтобы сумма произведений сил на ординаты линии влияния, расположенные под ними, была наибольшей.

 

Стержень О_4-5:

Определяем ординаты линии влияния:

 

Усилие в стержне:

где: коэффициент перегрузки для подвижной нагрузки(с.6[1])

 

Стержень U_22-23:

Определяем ординаты линии влияния:

 

Усилие в стержне:

 

Стержень D_4-22:

Определяем ординаты линии влияния:

а) 

Усилие в стержне:

б) 

Усилие в стержне:

 

Стержень V_4-23:

Определяем ординаты линии влияния:

а) 

Усилие в стержне:

б) 

Усилие в стержне:

 

Стержень V_5-22:

Определяем ординаты линии влияния:

а) 

Усилие в стержне:

 

б) 

 

Усилия от постоянной  нагрузки:

Стержень О_4-5:

где: коэффициент перегрузки(с.6[1])

Усилия в остальных стержнях определяем аналогично. Расчетные усилия определяем суммированием усилий от подвижной и постоянной нагрузок для каждого стержня панели. Полученные результаты заносим в таблицу1.

Таблица 1- Расчетное усилие в стержнях

N стержня	Усилие от постоянной нагрузки(со своим знаком) Fnx nn	Усилие от подвижной  нагрузки		Расчетное усилие Fрасч
		Растягивающее Fрастяг.	Сжимающее Fсжим	Растягивающее Fрастяг.	Сжимающее Fсжим
D4-22	14	252,315	-118,755	266,315	-104,755
O4-5	-79,2	-	-714	-	-793,2
V4-23	-16,5	52,5	-210	36	-226,5
V5-22	-9,9	84	-178,5	74,1	-188,4
U22-23	69,3	630	-	699,3	-

 

 

 

Рис 3. – Линии влияния 
6. Подбор сечений стержней фермы

 

Стержень U_22-23:

Стержень растянут.

Суммарная площадь сечения:

(с.6[1])

 

где: расчетное сопротивление(с.6[1])

cм²

Площадь сечения стержня:

 cм²

 

По ГОСТ 8509-72 выбираем уголок №11, у которого А=17,2 см²,  
r_min=3,39 см

Растянутые стержни рассчитываются на жесткость:

(с.7[1])

где: коэффициент учитывающий способ закрепления концов(с.7[1])

λ_т=150

Условие выполняется. Принимаем для стержня U_22-23 уголок №11.

 

Стержень D_4-22:

Стержень растянут.

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №7, у которого А=6,86 см², r_min=2,16 см,

где:

      (таб.Б2[1])

Условие выполняется. Принимаем  для стержня D_4-22 уголок №7.

 

Стержень О_4-5:

Стержень сжат.

Суммарная площадь сечения:

(с.6[1])

 

где: коэффициент продольного изгиба

      коэффициент условий работы(с.6[1])

      расчетное сопротивление(с.6[1])

 

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №12,5, у которого А=37,8 см², r_min=3,78 см,

Определяем гибкость стержня

где:

По таблице Б4[1] φ=0,81+(0,75-0,81)*(79,37-70)/(80-70)=0,754

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №16, у которого А=31,4 см², r_min=4,96 см,

По таблице Б4[1] φ=0,86+(0,81-0,86)*(60,48-60)/(70-60)=0,858

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №14, у которого А=27,3 см², r_min=4,33 см,

По таблице Б4[1] φ=0,86+(0,81-0,86)*(69,28-60)/(70-60)=0,814

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №12,5, у которого А=24,3 см², r_min=3,85 см,

По таблице Б4[1] φ=0,81+(0,75-0,81)*(77,92-70)/(80-70)=0,762

% Условие выполняется. Принимаем  для стержня О_4-5  уголок №12,5.

 

Стержень V_4-23

Стержень сжат.

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №8, у которого А=10.8 см², r_min=2.45см,

Определяем гибкость

где:

По таблице Б4[1] φ=0,45+(0,4-0,45)*(122,45-120)/(130-120)=0,438

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №8, у которого А=12,3 см², r_min=2.44см,

По таблице Б4[1] φ=0,45+(0,4-0,45)*(122,95-120)/(130-120)=0,435

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №8, у которого А=12,3 см², r_min=2.44см,

По таблице Б4[1] φ=0,45+(0,4-0,45)*(122,95-120)/(130-120)=0,435

 

%=3,8%

Условие выполняется. Принимаем  для стержня V_4-23 уголок №8.

 

Стержень V_5-22

Стержень сжат.

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №8, у которого А=9,38 см², r_min=2,47 см,

Определяем гибкость

где:

По таблице Б4[1] φ=0,45+(0,4-0,45)*(121,46-120)/(130-120)=0,443

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №8, у которого А=10.8 см², r_min=2.45 см,

По таблице Б4[1] φ=0,45+(0,4-0,45)*(122,45-120)/(130-120)=0,438

Суммарная площадь сечения:

Площадь сечения стержня:

Выбираем уголок №8, у которого А=10.8 см², r_min=2.45см,

По таблице Б4[1] φ=0,45+(0,4-0,45)*(122,45-120)/(130-120)=0,438

%=3,7%

Принимаем для стержня V_5-22 уголок №8.

 

 

Окончательно принимаем:

Стержень O_4-5: уголок №12,5

Стержень U_22-23: уголок №11

Стержень D_4-22: уголок №7

Стержень V_4-23: уголок №8

Стержень V_5-22: уголок №8

 

7. Расчет числа заклепок

 

Стержень O_4-5:

Число заклепок исходя из условия  прочности на срез:

(с.7[1])

где: диаметр заклепок(таб.Б9[1])

        число площадок среза(с.8[1])

        расчетное сопротивление на срез(с.8[1])

Принимаем

Число заклепок исходя из условия  прочности на смятие:

(с.7[1])

где: наименьшая суммарная толщина сминаемых элементов в одном направлении(с.8[1])Толщина фасонки (по большему из усилий в узле) =14мм(таб.Б10[1]).

          расчетное сопротивление на смятие(с.8[1])

          -суммарная толщина уголков

          -толщина фасонки

Принимаем

Принимаем ,расположение заклепок шахматное. (таб.Б9[1])

 

Стержень V_4-23:

Число заклепок исходя из условия  прочности на срез:

Принимаем

Число заклепок исходя из условия  прочности на смятие:

Принимаем

Принимаем ,расположение заклепок  однорядное.

 

Стержень U_22-23:

Число заклепок исходя из условия  прочности на срез:

Принимаем

Число заклепок исходя из условия  прочности на смятие:

Принимаем

Принимаем ,расположение заклепок однорядное.

 

Стержень D_4-22:

Число заклепок исходя из условия  прочности на срез:

Принимаем

Число заклепок исходя из условия  прочности на смятие:

Принимаем

Принимаем ,расположение заклепок однорядное.

 

Стержень V_5-22:

Число заклепок исходя из условия  прочности на срез:

Принимаем

Число заклепок исходя из условия  прочности на смятие:

Принимаем

Принимаем ,расположение заклепок  однорядное.

 

8. Расчет длины сварных  швов

 

Стержень О_4-5:

Сварные соединения стержней с фасонками выполняют фланговыми швами, работающими на срез. В этом случае суммарная длина шва:

(с.7[1])

где: высота шва равная толщине полки уголка(с.7[1])

       расчетное сопротивление на срез(с.7[1])

Длина шва одного уголка:

Так как усилие приложено  по линии, проходящей через центр  тяжести площади сечения, то длина  шва распределяется между «обушком»  и «пером» уголка обратно пропорционально  их расстоянию от центра тяжести сечения(с.7[1]).

Длина шва на «обушок»:

Длина шва на «перо»:

 

Стержень U_22-23:

Cуммарная длина шва:

Длина шва одного уголка:

Длина шва на «обушок»:

 

Длина шва на «перо»:

 

Стержень V_4-23:

Cуммарная длина шва:

Длина шва одного уголка:

Длина шва на «обушок»:

Длина шва на «перо»:

 

Стержень V_5-22:

Cуммарная длина шва:

Длина шва одного уголка:

Длина шва на «обушок»:

Длина шва на «перо»:

 

Стержень D_4-22:

Суммарная длина шва:

Длина шва одного уголка:

Длина шва на «обушок»:

Длина шва на «перо»:

 

9. Построение грузовой диаграммы Максвелла – Кремоны при невыгодном нагружении фермы подвижной нагрузкой, а также единичных диаграмм.

 

При построении диаграммы  Максвелла – Кремоны подвижная  нагрузка устанавливается в невыгодное положение в отношении прогиба  фермы.

Построение грузовой диаграммы

Определение реакции  опоры R_А:

 

Определение реакции  опоры R_В:

 

Строим замкнутый многоугольник  внешних сил в масштабе 4 кН/мм.

На базе многоугольника внешних сил для каждого узла фермы, начиная с узла, где сходятся не более двух стержней с неизвестными усилиями, строится замкнутый многоугольник сил. Узлы обходятся в направлении движения часовой стрелки.

Построение единичной  диаграммы от нагрузкиF₁=1

Определение реакции  опоры R_А:

 

Определение реакции  опоры R_В:

 

Строим замкнутый многоугольник  внешних сил в масштабе 0,02 ед/мм.

На базе многоугольника внешних сил для каждого узла фермы строится замкнутый многоугольник  сил.

Построение единичной  диаграммы от нагрузкиF₂=1

Определение реакции  опоры R_А:

 

Определение реакции  опоры R_В:

Строим замкнутый многоугольник  внешних сил и замкнутый многоугольник  сил в масштабе 0,02 ед/мм.

Построение единичной  диаграммы от нагрузкиF₃=1

Определение реакции  опоры R_А:

 

Определение реакции  опоры R_В:

Строим замкнутый многоугольник  внешних сил и замкнутый многоугольник  сил в масштабе 0,02 ед/мм.

Перенеся направления  усилий из диаграммы на соответствующие элементы фермы, получим знаки усилий: растяжение, если усилие направлено от узла, сжатие – усилие направлено к узлу.

 

10. Построение линии  прогибов

 

Линия прогибов ездового пояса строится при невыгодном положении  внешней нагрузки.

При использовании расчётной  схемы с шарнирным соединением  стержней в узлах, в стержнях возникают  только продольные силы и перемещение i-го узла определяется по формуле:

 

где: Fn_i- усилие в n-ном стержне фермы от единичных усилий F=1, расположенных в i-том узле фермы

         Fnn- усилие в n-ном стержне фермы от подвижной нагрузки 2F-F, расположенной в невыгодном положении

Е=2·10⁵- модуль упругости материала стержня

А- площадь сечения n-го стержня

l- длина n-го стержня

Для определения перемещения n-го узла необходимо в этом узле расположить единичную силу F=1 и определить усилия во всех стержнях от этой силы. Дополнительно необходимо определить усилия во всех стержнях фермы от подвижной нагрузки, расположенной в невыгодном положении.

Усилия в стержнях ферм от единичной силы и от подвижной  нагрузки определяются по единичной  и грузовой диаграммам Максвелла- Кремоны.

Затем определяются прогибы, по значениям которых в масштабе под фермой строится линия прогибов.

Расчёт прогибов фермы приведен в приложениях.

 

Заключение

 

В результате выполнения данного курсового проекта были закреплены знания по курсу строительной механики, освоена методика расчёта  крановых ферм по методу предельных состояний, а также приобретены необходимые  навыки инженерных расчётов металлоконструкций, конструирования и компоновки узлов и панелей ферм.

 

Список использованных источников

 

1. Лягушев Г. С. Строительная  механика и расчёт металлоконструкций. Методические указания по выполнению  курсовой работы. Могилёв. ММИ, 1992г.

2. Дарков А. В. Строительная  механика. М; 1986.

3. Живейнов Н.Н. Строительная  механика и металлоконструкции  СДМ. М;1988г.

 

 

Приложения

 

Таблица 2 – Определение  прогиба в узле 5

 

	l, м	A, см2	Fn1	Fn.n, кН	Fn1*Fn.n	Fn1*Fn.n*l	Fn1*Fn.n*l/A
O1-2	3	24,3	0,5	97,5	48,75	146,25	6,0185185
O2-3	3	24,3	1	195	195	585	24,074074
O3-4	3	24,3	1,5	292,5	438,75	1316,25	54,166667
O4-5	3	24,3	2	390	780	2340	96,296296
O5-6	3	24,3	2,5	487,5	1218,75	3656,25	150,46296
O6-7	3	24,3	2,5	487,5	1218,75	3656,25	150,46296
O7-8	3	24,3	2	510	1020	3060	125,92593
O8-9	3	24,3	1,5	382,5	573,75	1721,25	70,833333
O9-10	3	24,3	1	255	255	765	31,481481
O10-11	3	24,3	0,5	127,5	63,75	191,25	7,8703704
U12-17	3	17,2	0	0	0	0	0
U17-18	3	17,2	0,5	127,5	63,75	191,25	11,119186
U18-19	3	17,2	1	255	255	765	44,476744
U19-20	3	17,2	1,5	382,5	573,75	1721,25	100,07267
U20-21	3	17,2	2	510	1020	3060	177,90698
U21-22	3	17,2	2	390	780	2340	136,04651
U22-23	3	17,2	1,5	292,5	438,75	1316,25	76,526163
U23-24	3	17,2	1	195	195	585	34,011628
U24-25	3	17,2	0,5	97,5	48,75	146,25	8,502907
U25-30	3	17,2	0	0	0	0	0
D1-25	4,243	6,86	0,707	137,886	97,4854	413,6306	60,296
D2-24	4,243	6,86	0,707	137,886	97,4854	413,6306	60,296
D3-23	4,243	6,86	0,707	137,886	97,4854	413,6306	60,296
D4-22	4,243	6,86	0,707	137,886	97,4854	413,6306	60,296
D5-21	4,243	6,86	0,707	137,886	97,4854	413,6306	60,296
D7-21	4,243	6,86	0,707	31,82	22,49674	95,45367	13,914529
D8-20	4,243	6,86	0,707	180,312	127,4806	540,9001	78,848414
D9-19	4,243	6,86	0,707	180,312	127,4806	540,9001	78,848414
D10-18	4,243	6,86	0,707	180,312	127,4806	540,9001	78,848414
D11-17	4,243	6,86	0,707	180,312	127,4806	540,9001	78,848414
V1-30	3	12,3	0,5	97,5	48,75	146,25	11,890244
V2-25	3	12,3	0,5	97,5	48,75	146,25	11,890244
V3-24	3	12,3	0,5	97,5	48,75	146,25	11,890244
V4-23	3	12,3	0,5	97,5	48,75	146,25	11,890244
V5-22	3	12,3	0,5	97,5	48,75	146,25	11,890244
V6-21	3	12,3	1	75	75	225	18,292683
V7-20	3	12,3	0,5	127,5	63,75	191,25	15,54878
V8-19	3	12,3	0,5	127,5	63,75	191,25	15,54878
V9-18	3	12,3	0,5	127,5	63,75	191,25	15,54878
V10-17	3	12,3	0,5	127,5	63,75	191,25	15,54878
V11-12	3	12,3	0,5	127,5	63,75	191,25	15,54878
				прогиб, мм			0,0996444

 

Таблица 3 – Определение  прогиба в узле 3

 

	l, м	A, см2	Fn2	Fn.n, кН	Fn2*Fn.n	Fn2*Fn.n*l	Fn2*Fn.n*l/A
O1-2	3	24,3	0,7	97,5	68,25	204,75	8,4259259
O2-3	3	24,3	1,4	195	273	819	33,703704
O3-4	3	24,3	2,1	292,5	614,25	1842,75	75,833333
O4-5	3	24,3	1,8	390	702	2106	86,666667
O5-6	3	24,3	1,5	487,5	731,25	2193,75	90,277778
O6-7	3	24,3	1,5	487,5	731,25	2193,75	90,277778
O7-8	3	24,3	1,2	510	612	1836	75,555556
O8-9	3	24,3	0,9	382,5	344,25	1032,75	42,5
O9-10	3	24,3	0,6	255	153	459	18,888889
O10-11	3	24,3	0,3	127,5	38,25	114,75	4,7222222
U12-17	3	17,2	0	0	0	0	0
U17-18	3	17,2	0,3	127,5	38,25	114,75	6,6715116
U18-19	3	17,2	0,6	255	153	459	26,686047
U19-20	3	17,2	0,9	382,5	344,25	1032,75	60,043605
U20-21	3	17,2	1,2	510	612	1836	106,74419
U21-22	3	17,2	1,8	390	702	2106	122,44186
U22-23	3	17,2	2,1	292,5	614,25	1842,75	107,13663
U23-24	3	17,2	1,4	195	273	819	47,616279
U24-25	3	17,2	0,7	97,5	68,25	204,75	11,90407
U25-30	3	17,2	0	0	0	0	0
D1-25	4,243	6,86	0,99	137,886	136,5071	579,1998	84,431457
D2-24	4,243	6,86	0,99	137,886	136,5071	579,1998	84,431457
D3-23	4,243	6,86	0,99	137,886	136,5071	579,1998	84,431457
D4-22	4,243	6,86	0,424	137,886	58,46366	248,0613	36,160543
D5-21	4,243	6,86	0,424	137,886	58,46366	248,0613	36,160543
D7-21	4,243	6,86	0,424	31,82	13,49168	57,2452	8,3447811
D8-20	4,243	6,86	0,424	180,312	76,45229	324,3871	47,286743
D9-19	4,243	6,86	0,424	180,312	76,45229	324,3871	47,286743
D10-18	4,243	6,86	0,424	180,312	76,45229	324,3871	47,286743
D11-17	4,243	6,86	0,424	180,312	76,45229	324,3871	47,286743
V1-30	3	12,3	0,7	97,5	68,25	204,75	16,646341
V2-25	3	12,3	0,7	97,5	68,25	204,75	16,646341
V3-24	3	12,3	0,7	97,5	68,25	204,75	16,646341
V4-23	3	12,3	0,7	97,5	68,25	204,75	16,646341
V5-22	3	12,3	0,3	97,5	29,25	87,75	7,1341463
V6-21	3	12,3	0	75	0	0	0
V7-20	3	12,3	0,3	127,5	38,25	114,75	9,3292683
V8-19	3	12,3	0,3	127,5	38,25	114,75	9,3292683
V9-18	3	12,3	0,3	127,5	38,25	114,75	9,3292683
V10-17	3	12,3	0,3	127,5	38,25	114,75	9,3292683
V11-12	3	12,3	0,3	127,5	38,25	114,75	9,3292683
				прогиб, мм			0,0790271