Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Конструкция корпуса судна. 2

Основные условные обозначения

БВЛ – балластная ватерлиния;

ВК – вертикальный киль;

ВП – верхняя палуба;

ГД – главный двигатель;

ГК – горизонтальный киль;

ДП – диаметральная плоскость;

К.П. – кормовой перпендикуляр;

ЛБ – левый борт;

ЛГВЛ – летняя грузовая ватерлиния;

МО – машинное отделение;

НО – наружная обшивка;

НП – нижняя палуба;

Н.П. – носовой перпендикуляр;

ОП – основная плоскость;

ПБ – палуба бака;

Пр.Б – правый борт;

ПЮ – палуба юта;

Р.ж. – ребро жесткости;

РМО –рефрижераторное машинное отделение;

ТР – транспортный рефрижератор;

шп – практический шпангоут;

а – практическая шпация (расстояние между балками основного набора);

В – ширина судна;

С_b – коэффициент общей полноты;

C_m – коэффициент полноты мидельшпангоута;

D – высота борта по ВП, м;

d – осадка по ЛГВЛ, м;

d_b – осадка по БВЛ, м;

f – площадь сечения, см²;

h_s – высота надстроек, м;

h_tw- высота твиндека, м;

I – момент инерции, см⁴;

L – расчетная длина судна, м;

l – расчетная длина пролета балки набора, м;

M_sw – изгибающий момент на тихой воде, кНм;

M_w – волновой изгибающий момент, кНм;

N – суммарная мощность ГД, кВт;

N_sw – перерезывающая сила на тихой воде, кН;

N_w – волновая перерезывающая сила, кН;

p – давление, кПа;

p_г – давление груза, кПа;

p_st – статическое давление, кПа;

p_w – давление, обусловленное перемещением корпуса судна относительно профиля волны, кПа;

R_eH – верхний предел текучести, МПа;

s – толщина, мм;

t – седловатость на носовом перпендикуляре, м;

t_b – бимсовая погибь, м;

v₀ – специальная скорость судна, уз;

W – момент сопротивления сечения, см³;

Δ – водоизмещение, т;

Δs – поправка на износ, мм;

ρ – плотность, кг/м³.

Задание на курсовое проектирование

Вариант: 27

Тип судна: траулер

Длина: L = 87,7 м

Ширина: B = 15.3 м

Осадка по ЛГВЛ: d = 5.65 м

Высота борта по ВП: D = 8.7 м

Коэффициент общей полноты: C_b = 0.58

Категория ледовых усилений: Ice3

Скорость хода, уз: 13.4

Район плавания – неограниченный

Осадка в балласте: d_b = 0.75d = 4.23 м

Высота надстроек: h_s = 2.5 м

Высота твиндека: h_tw = 2.7 м

Размер грузового люка: 5.5x4.5 м

Величина седловатости ВП на носовом перпендикуляре: t = 0.016L = 1.4 м

Бимсовая погибь ВП: t_b = 0.012L = 1.05 м

Бимсовая погибь НП: t_b = 0.006L = 0.53 м

Бимсовая погибь платформ: отсутствует.

1. Определение шпации, уточнение мест установки переборок и схемы общего расположения судна.

Величина практической шпации a выбирается на основе нормальной шпации a₀, определяемой по п. 1.1.3 Правил, из ряда стандартных значений, мм.

п. 1.1.3

a₀ = 0.002L + 0.48

a₀ = 0.655 (мм).

Принимаю a = 700 мм.

Принимаю шпацию в форпике и ахтерпике a = 600 мм.

Определение фактических длин отсеков и уточнение мест установки переборок.

Расстояние кормовой переборки отсека от НП:

L_i = N_тшiΔL

где ΔL = L/10 – теоретическая шпация, м;

N_тшi – номер теоретического шпангоута на котором установлена переборка.

ΔL = 87.7/10 = 8.77 (м)

L₁ = 0.6*8.77 = 5.262 (м)

L₂ = 2.25*8.77 = 19.73 (м)

L₃ = 4*8.77 = 35.08 (м)

L₄ = 5.75*8.77 = 50,43 (м)

L₅ = 7.75*8.77 = 68.02 (м)

L₆ = 9*8.77 = 78.93 (м)

Длина отсека:

Lo_i = L_i–L_i-1

для форпика L_i-1 = 0

Lo₁ = L₁ = 5.262 (м)

Lo₂ = L₂–L₁ = 19.73–5.262 = 14.468 (м)

Lo₃ = L₃–L₂ = 35.08 –19.73= 15.35 (м)

Lo₄ = L₄–L₃ = 50,43 –35.08 = 15.35 (м)

Lo₅ = L₅–L₄ = 68.02 –50,43 = 17.59 (м)

Lo₆ = L₆–L₅ = 78.93 –68.02 = 10.91 (м)

Количество практических шпаций по длине отсека:

n_i = Lo_i/a_i

где [n_i]- округленное до ближайшего целого числа значение n_i

n₁ = Lo₁ /0.6 = 5.262 /0.6 = 8.77 [n₁] = 9

n₂ = Lo₂/0.7 = 19.73 /0.7 = 20.67 [n₂] = 21

n₃ = Lo₃/0.7 = 35.08 /0.7 = 21.93 [n₃] = 22

n₄ = Lo₄/0.7 = 50,43 /0.7 = 21.93 [n₄] = 22

n₅ = Lo₅/0.7 = 68.02 /0.7 = 25.13 [n₅] = 26

n₆ = Lo₆/0.7 = 78.93 /0.7 = 15.6 [n₆] = 16

Номер практического шпангоута кормовой переборки отсека:

Nпш_i = Nпш_i-1+[n_i]

для форпика Nпш_i-1 = 0

Nпш₁= 0+[n₁] = 9

Nпш₂ = Nпш₁+[n₂] = 9+21 = 30

Nпш₃ = Nпш₂+[n₃] = 30+22 = 52

Nпш₄ = Nпш₃+[n₄] = 52+22 = 74

Nпш₅ = Nпш₄+[n₅] = 74+26 = 100

Nпш₆ = Nпш₅+[n₆] = 100+16 = 116

Уточненная длина отсека:

Lyo_i = [n_i]a_i

Lyo₁ = [n₁] *0.6 = 9*0.6 = 5.4 (м)

Lyo₂ = [n₂]*0.7 = 21*0.7 = 14.7 (м)

Lyo₃ = [n₃]*0.7 = 22*0.7 = 15.4 (м)

Lyo₄ = [n₄]*0.7 = 22*0.7 = 15.4 (м)

Lyo₅ = [n₅]*0.7 = 26*0.7 = 18.2 (м)

Lyo₆ = [n₆]*0.7 = 16*0.7 = 11.2 (м)

Проверка возможности установки платформы в МО.

Платформа может быть установлена, если расстояние между двойным дном и НП будет не менее 5.8 м:

D_x–h_{ΙΙ
дна}–h_tw ≥ 5.8 (м),

где D_x – высота борта до ВП в рассматриваемом сечении, с учетом седловатости палубы.

D = D_x = 8.7 (м) – МО расположено в средней части судна;

h_{ΙΙ
дна} – высота двойного дна, определяется по п. 2.4.4.1. части II Правил.

п. 2.4.4.1

h_{ΙΙ дна} = (L-40)/570+0.04B+3.5d/L ≥ 0.65 м

h_{ΙΙ дна} = (87.7-40)/570+0.04*15.3+3.5*5.65/87.7 = 0.921 (м).

Принимаю h_{ΙΙ
дна} = 1 (м).

8.7-2.7-1 = 5.08 <5.8 (м).

На основании выполненных проработок составляется откорректированная схема общего расположения судна (см. рис. 1).

2. Определение минимальных толщин и выбор стали для корпуса судна.

Минимальные толщины обшивок и настилов определяются по п.п. 2.2.4.8, 2.4.4.4.2., 2.6.4.1.5, 2.7.4.1-1 Правил.

п. 2.2.4.8

Во всех случаях толщина наружной обшивки s, мм, должна быть не менее:

s_min = (5.5+0.04L)√η

где η – коэффициент использования механических свойств стали, согласно п. 1.1.4.3.

Принимаю предел текучести стали равным R_eH = 235 МПа.

Тогда η = 1.

s_min = (5.5+0.04*87.7)√1 = 9.008 (мм)

Принимаю s_min = 9 мм.

п. 2.4.4.4.2

Толщина настила двойного дна s_min, мм должна быть не менее

s_min = (5+0.035L)√η

s_min = (5+0.035*87,7)√1 = 8.0695 (мм)

Принимаю s_min = 8 (мм).

п. 2.6.4.1.5

Толщина настила палуб и платформ s_min, мм, должна быть не менее:

- для ВП между бортом и линией больших вырезов в средней части судна:

s_min = (4+0.05L)√η

s_min = (4+0.05*87.7)√1 = 8.385 (мм)

Принимаю s_min = 8,5 (мм).

- для ВП в оконечностях судна и внутри больших вырезов, а также для второй палубы:

s_min = (4+0.04L)√η

s_min = (4+0.04*87.7)√1 = 7.5 (мм)

Принимаю s_min = 7,5 (мм).

- для третьей и других ниже лежащих палуб и платформ:

s_min = (5+0.01L)√η

s_min = (5+0.01*87.7)√1 = 5.877 (мм)

Принимаю s_min = 6 (мм).

п. 2.7.4.1-1

Толщина обшивки водонепроницаемых переборок и переборок масляных цистерн s_min, мм, должна быть не менее:

s_min = 4+0.02L

s_min = 4+0.02*87,7 = 5.754 (мм)

Принимаю s_min = 6 (мм).

Для переборок цистерн (за исключением масляных), толщина обшивки поясков и стенок балок набора s_min, мм, должна быть не менее:

s_min = 5+0.015L

s_min = 5+0.015*87,7 = 6.315 (мм)

Принимаю s_min = 6,5 (мм).

Выбор стали для корпуса судна осуществляется в соответствии с указаниями п. 1.2 Правил.

п. 1.2.3.4

Определение расчетной температуры конструкции.

Открытая часть палубы, бортовая обшивка выше ЛГВЛ:

Т_р = Т_а = -10 ⁰С

Бак и конструкции над ним:

Т_р = -10 ⁰С

Наружные конструкции надстроек:

Т_р = 0.5Т_а = -5 ⁰С

Часть бортовой обшивки в районах переменных ВЛ:

Т_р = 0,40Т_а = -4 ⁰С

Наружная конструкции подводной части:

Т_р = 0 ⁰С.

Таблица 1. Выбор стали для корпуса судна.

№ п/п	Связи корпуса	Группа связей		Расчетная температура, ⁰С		Толщина связей, мм		Принятая категория стали
№ п/п	Связи корпуса	в средней части судна	вне средней части судна	в средней части судна	вне средней части судна	в средней части судна	вне средней части судна	в средней части судна	вне средней части судна
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1.	Ширстрек, палубный стрингер расчетной палубы	III	II	-10	-10	11	11	B	А
2	Скуловой пояс	III	II	0	0	13.5	13.5	А	А
3	Переходные участки окончания продольных стенок надстроек	III	II	-7	-7	13	13	B	А
4	Прочие поясья расчетной палубы, за исключением поясьев между поперечными кромками вырезов люков	II	I	-10	-10	13	13	А	А
5	Продольные балки расчетной палубы верхних поясьев продольных переборок, ширстрека, продольных стенок бортовых палубных цистерн	II	I	-10	-10	9	9	А	А
6	Поясья обшивки днища, в т.ч. горизонтальный киль, настил двойного дна	II	I	0	0	13	13	А	А
7	Продольные комингсы грузовых люков длиной менее 0,15L	II	I	-10	-10	13	13	A	A
8	Наружные продольные связи, обшивка и набор днищевых надстроек и обшивка продольных стенок коротких надстроек и рубок (первый ярус)	II	I	-7	-7	13	13	А	А
9	Обшивка и набор (сварные балки) в районе I ледовых усилений 4 сварные листовые штевни	I	I	-5.5	-5.5	13.5	13.5	А	А
10	Набор из катонного профиля	I	I	0	0	13.5	13.5	А	А

3. Определение изгибающих моментов перерезывающих сил, требуемых моментов сопротивления и инерции поперечного сечения корпуса судна.

Изгибающие моменты при общем продольном изгибе, кНм:

M = M_sw+M_w

M_sw – изгибающий момент на тихой воде, кНм:

M_sw = g∆L/K

g = 9.82 м/с²

∆ - водоизмещение, т

∆ = ρLBdC_b

К – коэффициент, принимаемый К = 70

ρ – плотность морской воды, т/м³

M_sw = (9.82*1.025*4397*87.7)/70 = 55449 (кНм).

п. 1.4.4.1

Волновой изгибающий момент, M_w, кНм:

-перегиб судна:

M_w = 190C_wBL²C_bα10^-3

п. 1.3.1.4

Волновой коэффициент, C_w:

C_w = 0.0856*L = 0.0856 * 87.7 = 7.507

α = 1

M_w = 190*7.507*15.3*87.7²*0.58*1*10^-3 = 97350 (кНм).

-прогиб судна:

M_w = -110C_wBL²(C_b+0.7)α10^-3

M_w = -110*7.507*15.3*87.7²*(0.58+0.7)*1*10^-3 = -124382.61 (кНм).

Изгибающий момент М, кНм:

-прогиб:

M = 55449+(-124382.61) = -68933.61 (кНм).

-перегиб:

M = 55449+97350 = 152764 (кНм).

Перерезывающая сила, кН:

N = N_sw+N_w

N_sw – перерезывающая сила на тихой воде, кН:

-для сечений в корму от миделя:

N_sw = M_sw/0.4L

N_sw = 55449/0.35*87.7 = 1580.64 (кН)

-для сечений в нос от миделя:

N_sw = -M_sw/0.35L

N_sw = -55449/0.35*87.7 = -1806.45 (кН).

п. 1.4.4.2.

Волновая перерезывающая сила, N_w, кН:

-положительная:

N_w = 30C_wBL(C_b+0.7)f₁10^-2

f₁ = 0.7

N_w = 30*7.507*15.3*87.7*(0.58+0.7)*0.7*10^-2 = 2883.5 (кН).

-отрицательная:

N_w = -30C_wBL(C_b+0.7)f₂10^-2

f₂ = 0.8

N_w = =-30*7.507*15.3*87.7*(0.58+0.7)*0.8*10^-2 = -3134.9 (кН).

Перегиб:

-для сечений в корму от миделя

N_w = 2883.5 (кН)

-для сечений в нос от миделя

N_w = -3134.9 (кН).

Прогиб:

-для сечений в корму от миделя

N_w = -2883.5 (кН)

-для сечений в нос от миделя

N_w = 3134.9 (кН).

Перерезывающая сила N, кН:

Прогиб:

-для сечений в корму от миделя

N = 1580.64 -2883.5 = -1302.86 (кН)

-для сечений в нос от миделя

N = -1806.45 +3134.9 = 1328.45 (кН).

Перегиб:

-для сечений в корму от миделя

N = 1580.64 +2883.5 = 4464.1 (кН)

-для сечений в нос от миделя

N = -1806.45 -3134.9 = -4941.36 (кН).

Расчет требуемых моментов сопротивления W и инерции I поперечного сечения корпуса судна.

п. 1.4.6.7

Во всех случаях момент сопротивления поперечного корпуса судна в средней части судна (для палубы и днища), см³, должен быть не менее:

W_min = C_wBL²(C_b+0.7)η

W_min = 7.507*15.3*87.7²*(0.58+0.7)*1 = 1130751 (см³).

п. 1.4.6.9

Момент инерции поперечного сечения корпуса, I, см³, в средней части судна должен быть не менее:

I_min = 3C_wBL³(C_b+0.7)

I_min = 3*7.507*15.3*87.7³*(0.58+0.7) = 29750060.2 (см⁴).

4. Обоснование и выбор системы набора перекрытий

Таблица 2. Выбор системы перекрытий.

Расчетная длина судна	Система набора корпуса в зависимости от предела текучести стали, МПа
Расчетная длина судна	235
87,7 м	Поперечная

Принимаю:

- палуба и днище – поперечная система набора;

- борт – монотонная система набора.

5. Конструирование наружной обшивки

5.1. Конструирование днищевого и бортового перекрытия

1. Днищевое перекрытие

Продольная система набора.

п. 2.4.2.4.

Расстояние между днищевыми стрингерами, днищевым стрингером и ВК или междудонным листом, измеренное на уровне настила двойного дна, не должно превышать 5.0 м. Принимаю 3,83 м.

Расстояние между продольными днищевыми балками принимаю равным a = 0.7 м.

2. Бортовое перекрытие

Монотонная система набора с промежуточными шпангоутами.

п. 3.10.2.1.3.

В районе окончания промежуточных шпангоутов устанавливается интеркостельный стрингер.

С учетом принятых конструктивных решений выполняю эскиз поперечного сечения НО судна, на котором также показывается ВП и НП, II дно, несущие и разносящие стрингеры (см. рис. 2). При построении обвода шпангоута использую таблицу 3.

Таблица 3. Ординаты ВЛ, ВП и НП ТР второго типа ( МО в средней части судна), м.

Шпангоуты	Ватерлинии						НП	ВП
Шпангоуты	0.5	1	2	3	4	5	НП	ВП
0						0,000	0,94	2,83
1		1.22	1.72	2.1	2.49	2.94	3.99	5.77
2	2.49	3.55	4.32	4.82	5.21	5.6	6.26	7.32
3	4.15	5.65	6.43	6.76	6.98	7.15	7.32	7.65
4	5.54	6.98	7.43	7.57	7.6	7.65	7.65	7.65
5	6.65	7.43	7.65	7.65	7.65	7.65	7.65	7.65
6	4.66	6.93	7.43	7.54	7.62	7.65	7.65	7.65
7	2.05	4.38	5.88	6.71	7.32	7.54	7.65	7.65
8	1.11	1.94	3.38	4.88	6.37	7.21	7.54	7.65
9	0.66	0.77	1.16	2.05	3.99	6.43	7.15	7.32
10						4.05	6.27	6.59

5.2. Толщины наружной обшивки, определяемые исходя из общих требований Правил РМРС

Результаты расчета представлены в таблице 4. Координаты z измеряются от ЛГВЛ до нижней границы расчетного пояса.

Таблица 4. Расчет толщин НО.

Номер расчетного пояса	Расположение пояса	z, м	p_st, кПа	p_w, кПа	p, кПа	k_σ	k	Δs, мм	s, мм	Принятое значение толщины
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
I	От ВП до первого разносящего стрингера	2	0	18.52	18.52	0.3	1	1.2	7.2	7
II	От первого разносящего стрингера до НП	0,35	0	21.82	21.82	0.6	1	1.2	5.8	6
III	От НП до второго разносящего стрингера	1,41	14.1	19.15	33.25	0.6	1	2.04	7.4	7
IV	От второго разносящего стрингера до третьего разносящего стрингера	3,05	30,5	16,4	46,9	0.6	1	1,68	7.1	7
V	От третьего разносящего стрингера до скулового пояса	3,39	33,9	15,76	49,66	0.6	1	1,68	8.24	8
VI	От скулового пояса до ГК	5,65	56,5	11,26	67,76	0.6	1	1,68	9.34	9
VII	Скуловой пояс									9
VIII	ГК									11

п. 3.7.1.5.1.

По высоте корпуса судна:

-район А от линии, расположенной ниже БВЛ на 2.0 м, до линии выше ЛГВЛ на 2.0 м.

-район ВI от линии, расположенной ниже БВЛ на 0.5 м, до линии выше ЛГВЛ на 0.5 м.

Принятая интенсивность волнения – 6 баллов.

Расчеты к таблице 4.

п. 1.3.2.1

Расчетное давление p, кПа, действующее на корпус судна со стороны моря:

-для точек приложения нагрузки, расположенных ниже ЛГВЛ (расчетные поясья № III-VI):

p = p_st+p_w

p_st = 10z_i

p_w = p_w0-1.5C_wz_i/d

p_w0 = 5C_wa_va_x

a_va_x = 0.6

III: p_st = 10*1.41 = 14.1 (кПа)

p_w0 = 5*7.507*0.6 = 22.5 (кПа)

p_w = 22.5 -1.5*7.507*1.41 /5.65 = 19.5 (кПа)

p = 14.1 +19.5 = 33.25 (кПа)

IV: p_st = 10*3.05 = 33.7 (кПа)

p_w0 = 22.5 (кПа)

p_w = 22.5 -1.5*7.507*3.05/5.65 = 16,4 (кПа)

p = 33.7+16,4 = 46.9 (кПа)

V: p_st = 10*3.39 = 33.9 (кПа)

p_w0 = 22.5 (кПа)

p_w = 22.5 -1.5*7.507*3.39 /5.65 = 15,76 (кПа)

p = 33.9 +15,76= 49.66 (кПа)

VI: p_st = 10* 5.65= 56.5 (кПа)

p_w0 = 22.5 (кПа)

p_w = 22.5 -1.5*7.507*5.65/5.65 = 11,26 (кПа)

p = 56.5 +11,26 = 67.76 (кПа)

-для точек приложения нагрузки, расположенных выше ЛГВЛ (расчетные поясья № I, II):

p = p_w

p_w = p_w0-7.5a_xz_i

p_w0 = 5C_wa_va_x = 24.6 (кПа)

a_x = 0.267

I: p = p_w = 22.5 -7.5*0.267*2 = 20.6 (кПа)

II: p = p_w = 22.5 -7.5*0.627*0.35 = 24.6 (кПа).

п. 1.1.4.3.

Принятые значения коэффициента k_σ см. в таблице 4.

п. 1.6.4.4.

Коэффициент k во всех случаях принимаю равный 1.

п. 1.1.5.1.

Запас на износ Δs, мм, определяется по формуле:

Δs = u(T-12)

T = 24 года, тогда Δs = 12u

где u – среднегодовое уменьшение толщины связи, мм/год, вследствие коррозионного износа или истирания.

Таблица 5. Среднегодовое уменьшение толщины элементов конструкций корпуса

Элемент конструкции корпуса	u, мм/год
Надводный борт	0.1
Борт в районе переменных ВЛ	0.17
Борт ниже района переменных ВЛ	0.14

I,II: Δs = 0.1*12 = 1.2 (мм)

III: Δs = 0.17*12 = 2.04 (мм)

IV: Δs = 0.14*12 = 1.68 (мм)

п. 2.2.4.1

Толщина НО днища и борта должна быть не менее определяемой по формуле 1.6.4.4. При этом m = 15.8.

п. 1.6.4.4.

Толщина настила или обшивки, s, мм, загруженных поперечной нагрузкой, должна быть не менее:

s = mak√(p/k_σσ_n)+Δs

где m, k_σ – коэффициенты изгибающего момента и допускаемых напряжений;

σ_n – расчетный нормальный предел текучести, МПа, по нормальным напряжениям.

п. 1.1.4.3.

σ_n = 235/η = 235/0.78 = 301 (МПа)

I: s = 15.8*0.7*1*√(20.6/(0.3*235))+1.2 = 7.2 (мм). Принимаю s = 7 мм.

II: s = 15.8*0.7*1*√(24.6/(0.6*235))+1.2 = 5.8 (мм). Принимаю s = 6 мм.

III: s = 15.8*0.7*1*√(33.25 /(0.6*235))+2.04 = 7.4 (мм). Принимаю s = 7 мм.

IV: s = 15.8*0.7*1*√(33.9 /(0.6*235))+1.68 = 7.1 (мм). Принимаю s = 7 мм.

V: s = 15.8*0.7*1*√(49.66 /(0.6*235))+1.68 = 8.24 (мм). Принимаю s = 8 мм.

VI: s = 15.8*0.7*1*√(67.76 /(0.6*235))+1.68 = 9.34 (мм). Принимаю s = 9 мм.

п. 2.2.4.4

Ширина ГК b_k, мм, должна быть не менее:

b_k = 800+5L ≤ 2000 мм

b_k = 800+5*87.7 = 1238,5 (мм).

Принимаю толщину ГК равной s = 11 мм.

5.3. Ледовые усиления НО

Расчет выполняется для района ледовых усилений ВI с учетом требований раздела 3.10 Правил.

п. 3.10.1.3.3.

Протяженность района ЛУ ВI:

h_BI = 0.40L = 0.40*87,7 = 35,08 (м).

п.3.10.3.2.3

Интенсивность ледовой нагрузки в районе ВI, кПа:

p°_BI = 1200a₃ ⁶√(Δ/1000)

a₃ = 0.33

p°_BI = 1200*0.33* ⁶√(4397/1000) = 506.86 (кПа).

п.3.7.3.4.3

Интенсивность ледовой нагрузки , кПа, в среднем районе ледовых усилений (B) :

p_BI = p°_BI *k_B

k_B = 2k₁ ; Принимаю k₁=1

p_BI = 506.86*2= 1013.72 (кПа)

п. 3.10.3.3.3.

Высота распределения ледовой нагрузки в районе ВI:

b_BI = C₃C₄K_Δ

C₃ = 0.3

C₄ = 1.0

K_Δ = ³√(Δ/1000) ≤ 3.5

K_Δ = ³√(4947/1000) = 1.64

b_BI = 0.3*1.0*1.64 = 0.492 (м).

п. 3.10.3.4.3.

Длина распределения ледовой нагрузки в районе ВI, м,

l_b^H = 6b_BI ≥ 3√K_Δ

l_b^H = 4.5

Конструкция корпуса судна. 2 📙 Курсовая → 🆔 108738