Очистные сооружения. 2
Содержание
Задание на курсовое проектирование…………………………………………
Характеристика здания и его санитарно-техническое оборудование
Строительная часть
Здание выполнено из кирпича и облицовано декоративными бетонными плитами. В здании имеется подвал который эксплуатируется как технический этаж. В нем размещаются: тепловой пункт, водомерные узлы, насосные установки. Подвал запроектирован не отапливаемым, кровля здания вентилируемая, неэксплуатируемая.
В здании имеются следующие инженерные коммуникации:
- Хозяйственно-питьевой водопровод (холодный и горячий ).
- Бытовая канализация.
В квартирах устанавливаются
- Мойка стальная эмалированная ГОСТ 24843-81
- Ванна чугунная эмалированная ГОСТ 1154-80
- Унитаз тарельчатый керамический типа Т-КВ-I ГОСТ 22847-85
- Бачок смывной с верхним пуском типа БНК-ВП ГОСТ 21.475-76
- Умывальник керамический ГОСТ 23759-85
Гидравлический расчет внутреннего холодного водоснабжения
Проектируемое здание снабжается холодной водой от городской сети.
В проекте принята тупиковая схема магистральной сети хозяйственно-питьевого водопровода.
С учетом трассировки сети микрорайона ввод устраивается по центру здания. Ввод оборудован водомерным узлом.
Магистральные трубопроводы
прокладываются в подвальном
помещении, открыто под
Гидравлический расчет стояков и магистральных линий
Внутренний водопровод – система трубопроводов и устройств, обеспечивающая подачу воды к санитарно-техническим приборам в жилых домах, обслуживающая в донном случае одно 2-х подъездное здание.
Цель гидравлического расчета состоит в определении наиболее экономичных диаметров труб для пропуска расчетных расходов и определения, потребного напора в сети.
Гидравлический расчет сетей внутренних водопроводов холодной воды необходимо производить по максимальному секундному расходу воды:
где q0 =0,2 л/с – расход прибором холодной воды определяется согласно п. 3.2. [1] по приложению 3 [1].
a - коэффициент, определяемый в зависимости от вероятности действия санитарно-технических приборов.
Вероятность действия санитарно-технических приборов определяется по формуле:
где, qhч – часовой расход холодной воды определяется по приложению 3[1];
qhч=5,6 л/ч.
N=128 – количество санитарно-технических приборов в здании.
U=128 – количество потребителей в здании.
Для участка 1 – 2 =0,0078
Вероятность действия приборов, расположенных на нижележащих участках, будет Рхол =0,0078 т.к. на всех участках прибор с максимальным расходом qо=0,2 ванна со смесителем.
Расчет ведем в табличной форме (таблица 2)
Таблица 2.1 Гидравлический расчет внутреннего холодного водопровода.
Номер участка |
Длина, м |
Санитарные приборы |
Общее число приборов N |
NP |
a |
Расчетный расход воды q, л/с |
Диаметр D, мм |
Скорость V, м/с |
Потери напора на единицу длины i, мм |
Потери напора на участке hi, мм | |||
Р |
М |
В |
У | ||||||||||
1-2 |
2,8 |
1 |
1 |
1 |
1 |
4 |
0,031 |
0,239 |
0,239 |
20 |
1,24 |
0,08 |
0,224 |
2-3 |
2,8 |
1 |
1 |
1 |
1 |
8 |
0,062 |
0,292 |
0,292 |
20 |
0,83 |
0,116 |
0,325 |
3-4 |
2,8 |
1 |
1 |
1 |
1 |
12 |
0,093 |
0,334 |
0,334 |
20 |
0,95 |
0,15 |
0,420 |
4-5 |
5,5 |
1 |
1 |
1 |
1 |
16 |
0,124 |
0,372 |
0,372 |
20 |
1,05 |
0,182 |
1,001 |
5-6 |
6,6 |
1 |
1 |
1 |
1 |
32 |
0,249 |
0,492 |
0,492 |
25 |
1,4 |
0,089 |
0,587 |
6-7 |
0,1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
36 |
0,280 |
0,518 |
0,518 |
25 |
1,47 |
0,098 |
0,010 |
7-8 |
9,5 |
1 |
1 |
1 |
1 |
52 |
0,404 |
0,613 |
0,613 |
25 |
1,06 |
0,134 |
1,273 |
8-9 |
0,2 |
1 |
1 |
1 |
1 |
64 |
0,498 |
0,677 |
0,677 |
25 |
1,17 |
0,162 |
0,032 |
9-10 |
5,2 |
1 |
1 |
1 |
1 |
76 |
0,591 |
0,737 |
0,737 |
25 |
1,28 |
0,19 |
0,988 |
10-11 |
4 |
1 |
1 |
1 |
1 |
128 |
0,996 |
0,967 |
0,967 |
32 |
0,96 |
0,076 |
0,304 |
11-ввод |
3,5 |
1 |
1 |
1 |
1 |
2,307 |
40 |
1,18 |
0,073 |
0,256 | |||
hОБЩ |
5,420 |
Подбор водосчетчиков
Диаметр условного прохода счетчика следует выбирать исходя из средне часового расхода за сутки, который не должен превышать эксплуатационный, принимаемый по таблице 4[1] и проверять согласно указаниям п.11.3 [1]:
где, qu.i – норма расхода воды потребителем в сутки наибольшего водопотребления согласно приложению 3 [1] , qu.i = 300л/сут.
Ui – группы водопотребителей
Т =24ч – расчетное время потребл
q=
Принимаем к установке счетчик ВК-40, имеющий сопротивление S=0,039 м/(м3/ч)2. Потери напора при расчетном секундном расходе определяться по формуле:
hв/м =S×q2=0,039×2,3072=0,21 м.
hв/м =0,21м < 2,5м требование п.11.3 [1] выполняется.
Для установки в квартирах
Потери напора при расчетном секундном расходе составят:
hв/м =S×q2=1,11×(0,2)2=0,044 м.
Определение потребного напора
Потребный напор определяется по формуле:
Нпотр= Нгеом + Shс + hмс + Нs + hв/м + hв/с
где, Нгеом – геометрическая высота подъема воды:
zз – отметка земли
zг.в. – ось городского водопровода
hэт – высота этажа
n – число этажей в здании
hпр – высота установки диктующего прибора над уровнем пола, м.
Shс – суммарные потери напора по длине
hмс – потери напора в местных сопротивлениях hмс =0,3Shс
Нs – свободный напор у диктующего прибора, определяется по приложению
2[1], Нs =3м.
hв/м – потери напора в водомере
hв/с – потери напора в водосчетчике, установленного в квартире.
Нгеом = (246,12–244,02 ) + 2,8×(4-1) +1,7=12,2
Нпотр= 12,2+ 5,42 + 1,63 + 3 +0,21 + 0,044 =22,504 м.
Гарантийный напор равен 26 м следовательно установки повысительных насосов не требуется.
Гидравлический расчет горячего водоснабжения
Гидравлический расчет подающего трубопровода горячей воды
Гидравлический расчет подающего трубопровода горячей воды аналогичен расчету трубопровода холодной воды.
Гидравлический расчет сетей внутренних водопроводов горячей воды необходимо производить по максимальному секундному расходу воды:
где, q0 =0,2 л/с – расход прибором горячей воды определяется согласно п. 3.2. [1] по приложению 3 [1].
a - коэффициент определяемый в зависимости от вероятности действия
санитарно-технических приборов.
Вероятность действия санитарно-технических приборов определяется по формуле:
где, qhч – часовой расход горячей воды определяется по приложению 3[1] и равен
qhч=10 л/ч;
N=96 – количество санитарно-технических приборов в здании.
U=128 – количество потребителей в здании.
Для участка 1 – 2 =0,0185
Вероятность действия приборов, расположенных на нижележащих участках, будет Ргор =0,0185, т.к. на всех участках расход прибором горячей воды и соотношение U/N постоянны.
Расчет ведем в табличной форме (таблица 3.1)
Потребный напор определяется по формуле:
Нпотр= Нгеом + Shс + hмс + Нs + hв/м + hв/с
где, Нгеом – геометрическая высота подъема воды:
zз – отметка пола первого этажа;
zг.в. – ось городского водопровода;
hэт – высота этажа, м;
n – число этажей в здании;
hпр – высота установки диктующего прибора над уровнем пола, м.
Shс – суммарные потери напора по длине, м;
hмс – потери напора в местных сопротивлениях hмс =0,3Shс;
Нs – свободный напор у диктующего прибора, определяется по приложению
2[1], Нs =3 м.
hв/м – потери напора в водомере
hв/с – потери напора в водосчетчике установленного в квартире.
Нгеом = (246,62 – 244,02) + 2,80×(4-1) + 1,7=12,69 м.
Нпотр= 12,69+7,04+2,11+3+0,21 +0,04=25,09 м.
Гарантийный напор равен 26 м следовательно
установки повысительных насосо
Расчет ведем в табличной
форме (таблица 3.1)
Таблица 3.1 Гидравлический расчет внутреннего горячего водопровода.
Номер участка |
Длина, м |
Санитарные приборы |
Общее число приборов N |
NP |
a |
Расчетный расход воды q, л/с |
Диаметр D, мм |
Скорость V, м/с |
Потери напора на единицу длины i, мм |
1+Km |
Потери напора на участке hi, мм | ||||
Р |
М |
В |
|||||||||||||
1-2 |
4,8 |
1 |
1 |
1 |
3 |
0,056 |
0,282 |
0,282 |
25 |
0,76 |
0,097 |
1,5 |
0,698 | ||
2-3 |
4,8 |
2 |
2 |
2 |
6 |
0,111 |
0,357 |
0,357 |
25 |
0,96 |
0,15 |
1,5 |
1,080 | ||
3-4 |
4,8 |
3 |
3 |
3 |
9 |
0,167 |
0,417 |
0,417 |
25 |
1,13 |
0,2 |
1,5 |
1,440 | ||
4-5 |
4 |
4 |
4 |
4 |
12 |
0,222 |
0,469 |
0,469 |
25 |
1,27 |
0,25 |
1,2 |
1,200 | ||
5-6 |
5,7 |
8 |
8 |
8 |
24 |
0,444 |
0,641 |
0,641 |
32 |
0,88 |
0,081 |
1,2 |
0,554 | ||
6-7 |
1,4 |
8 |
12 |
8 |
28 |
0,518 |
0,688 |
0,688 |
32 |
0,87 |
0,076 |
1,2 |
0,128 | ||
7-8 |
6,8 |
12 |
16 |
12 |
40 |
0,740 |
0,826 |
0,826 |
32 |
1,04 |
0,106 |
1,2 |
0,865 | ||
8-9 |
3,1 |
16 |
16 |
16 |
48 |
0,888 |
0,91 |
0,91 |
32 |
1,15 |
0,128 |
1,2 |
0,476 | ||
9-10 |
2,2 |
20 |
16 |
20 |
56 |
1,036 |
0,991 |
0,991 |
32 |
1,25 |
0,15 |
1,2 |
0,396 | ||
10-11 |
4 |
32 |
32 |
32 |
96 |
1,776 |
1,34 |
1,34 |
40 |
0,82 |
0,042 |
1,2 |
0,202 | ||
7,039 |
Расчет теплового расхода циркуляционной сети
Циркуляционная сеть проектируется для поддержания постоянной температуры в распределительной сети горячего водоснабжения.
Последовательность расчета
- намечаются диаметры циркуляционной сети
- вычисляются потери тепла в трубопроводах системы внутреннего горячего водоснабжения.
Qn=SQi
Где, SQi – сумма потерь тепла каждым участком сети, кВт/ч
Qi=Kт´p´Di´li( )(1-h)/1000 ,
где, Кт =11,63 Вт/(м2 ×°С) – коэффициент теплопередачи неизолированной трубы в окружающую среду;
tнi – температура горячей воды в начале расчетного участка, °С;
tкi – температура горячей воды в конце расчетного участка, °С;
Di – расчетный диаметр участка, м;
li – расчетная длина участка, м;
tо – температура окружающей трубопровод среды, °С;
h - к.п.д. изоляции, принимаем равным 0,7.
tкi =tнi-dтli ,
где, dт – перепад температуры на 1м трубопровода
dт=(tг-tх)/L=(75-65)/41,6=0,
L=41,6 – общая длина распределительных трубопроводов на расчетном направлении, м
Циркуляционный расход, м3/ч, при отсутствии водоразбора определится по формуле:
Gц= Q/(4200×DT),
Где, Q – теплопотери в трубах горячего водоснабжения, Вт
DТ=10 °С – расчетный перепад температур
Результаты расчетов сведены в
таблицу 3.2.
Таблица 3.2 Определение потерь тепла распределительными трубами и циркуляционных расходов
Номер участка |
Длинна участка L, м |
Диаметр D, мм |
Температура, °C |
h |
Потери тепла на участке Qi, Вт |
Суммарные потери с учетом транзита на другие участки |
Циркуляционные расходы Gu, л/с | ||
tн |
tк |
t0 | |||||||
1-2 |
4,8 |
25 |
65 |
66,15 |
20 |
0 |
199,73 |
199,73 |
0,0048 |
2-3 |
4,8 |
25 |
66,15 |
67,31 |
20 |
0 |
204,78 |
404,51 |
0,0096 |
3-4 |
4,8 |
25 |
67,31 |
68,46 |
20 |
0 |
209,84 |
614,35 |
0,0146 |
4-5 |
4 |
25 |
68,46 |
69,42 |
20 |
0 |
178,73 |
793,08 |
0,0189 |
5-6 |
5,7 |
32 |
69,42 |
70,79 |
5 |
0,7 |
130,10 |
1716,258 |
0,0409 |
6-7 |
1,4 |
32 |
70,79 |
71,13 |
5 |
0,7 |
32,37 |
2541,709 |
0,0605 |
7-8 |
6,8 |
32 |
71,13 |
72,76 |
5 |
0,7 |
159,60 |
3494,382 |
0,0832 |
8-9 |
3,1 |
32 |
72,76 |
73,51 |
5 |
0,7 |
74,05 |
4361,509 |
0,1038 |
9-10 |
2,2 |
32 |
73,51 |
74,04 |
5 |
0,7 |
53,04 |
5207,629 |
0,1240 |
10-11 |
4 |
40 |
74,04 |
75 |
5 |
0,7 |
121,86 |
8643,267 |
0,2058 |
Расчет циркуляционной сети на пропуск циркуляционного расхода.
Потери напора на участках трубопроводов систем горячего водоснабжения следует определять с учетом зарастания по формуле:
Н=i×l×(1+kl)
i – удельные потери напора
kl – коэффициент, учитывающий потери напора в местных сопротивлениях, значения которого равны: 0,2 – для подающих и циркуляционных распределительных трубопроводов; 0,5 – для трубопроводов в пределах тепловых пунктов, а также водоразборных стояков с полотенцесушителями.
Результаты расчетов сведены в таблицу 3.3
Потери напора при циркуляции через
диктующий (в нашем случае самый
дальний) стояк определятся как
сумма потерь на участках ввод-1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-
hоб=xоб ,
где, xоб – коэффициент местного сопротивления обратного клапана принимаемый равным 5,0
V – скорость движения воды.
hоб =5×0,422/(2×9,81)=0,045 м вод. ст.
Н1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-5’-
Н=0,386+0,045=0,431 м вод. ст.
Определение действующего гравитационного напора в системе
Для определения действующего гравитационного напора в системах с нижней разводкой пользуются формулой:
Нд=0,25(h+0,03l1)×(tн-tк) ,
где, h – расстояние от середины водонагревателя до наиболее высоко
расположенной точки водоразбора, м;
l1 – расстояние по горизонтали от водонагревателя до наиболее удаленной
точки водоразбора;
tн, tк – соответственно начальная и конечная температура в подающем
трубопроводе.
Нд=0,25(h+0,03×l1)(tн-tк)=0,25
Н > Нд для нашего случая, 431 > 32,35.
Гравитационного напора не хватает проектируем насосную циркуляцию.
К установке принимаем
Таблица 3.3 Расчет распределительной и циркуляционной сети на пропуск циркуляционного расхода
Номер участка |
Длинна участка L, м |
Диаметр D, мм |
Циркуляционный расход Gu, л/с |
Скорость V, м/с |
Гидравлический уклон i |
1+Km |
Потери напора по длине участка h, м |
1_5' |
1,2 |
25 |
0,0189 |
0,038 |
4,2148E-04 |
1,2 |
0,0006 |
5'-12 |
3,1 |
25 |
0,0409 |
0,083 |
1,5886E-03 |
1,2 |
0,0059 |
12_13 |
21,7 |
25 |
0,1038 |
0,212 |
8,0561E-03 |
1,2 |
0,2098 |
13_14 |
3,5 |
25 |
0,2058 |
0,419 |
2,7167E-02 |
1,2 |
0,1141 |
0,3304 | |||||||
1_2 |
4,8 |
25 |
0,0048 |
0,010 |
4,0038E-05 |
1,5 |
0,0003 |
2_3 |
4,8 |
25 |
0,0096 |
0,020 |
1,3334E-04 |
1,5 |
0,0010 |
3_4 |
4,8 |
25 |
0,0146 |
0,030 |
2,7226E-04 |
1,5 |
0,0020 |
4_5 |
4 |
25 |
0,0189 |
0,038 |
4,2148E-04 |
1,2 |
0,0020 |
5_6 |
5,7 |
32 |
0,0409 |
0,051 |
4,9273E-04 |
1,2 |
0,0034 |
6_7 |
1,4 |
32 |
0,0605 |
0,075 |
9,6818E-04 |
1,2 |
0,0016 |
7_8 |
6,8 |
32 |
0,0832 |
0,104 |
1,6781E-03 |
1,2 |
0,0137 |
8_9 |
3,1 |
32 |
0,1038 |
0,129 |
2,4653E-03 |
1,2 |
0,0092 |
9_10 |
2,2 |
32 |
0,1240 |
0,154 |
3,3575E-03 |
1,2 |
0,0089 |
10_11 |
4 |
40 |
0,2058 |
0,164 |
2,7914E-03 |
1,2 |
0,0134 |
0,3858 |
Увязка потерь напора в дальнем и ближнем стояках
Для обеспечения постоянной температуры воды у всех водоразборных приборов через все стояки должно проходить одинаковое количество воды циркуляционной, восполняющее теплопотери трубами. Прохождение одинакового количества воды по стоякам достигается установкой на циркуляционных стояках диафрагм, обеспечивающих равенство потерь напора по циркуляционным кольцам.
Находим потери напора через циркуляционные кольца проходящие через стояки:
СтТ1-1 Н=385 мм
СтТ1-2 Н=386 мм dg=1 мм
СтТ1-3 Н=387 мм dg=1 мм
СтТ1-4 Н=389 мм dg=1 мм
Так как диаметр диафрагм на стояках СтТ1-1-4 меньше 10 мм на них предусматривается установка запорных вентилей соответствующего диаметра.
Расчет скоростного водонагревателя.
Поверхность нагрева змеевиков скоростных водонагревателей определяется по формуле:
Fзм=1,2
где, Q – расчетный часовой расход тепла на горячее водоснабжение, ккал/ч;
к – коэффициент теплопередачи змеевика ккал/м2×ч×°С, принимаемый
900-2500 ккал/м2×ч×°С;
1,2 – коэффициент, учитывающий потери тепла в окружающую среду.
где, tб , tм – соответственно большая и меньшая разность температур греющей
и нагреваемой воды по концам водонагревателя, °С.
В нашем случае теплоносителем является перегретая вода 120/75, нагревание воды происходит по противотоку.
Dtб=Тк-tн=75-5=70 °С
Dtм=Тн-tк=120-75=45 °С
=56,6 °С
Q=Gч×g×с(tг.ср.-tх.)×1,2
где Gч – часовой расход воды, м3/ч;
g - удельный вес воды, кг/м3;
с – теплоемкость ккал/кг×град;
tг.ср. – средняя температура горячей воды в трубопроводах водоразборных стояков, °С.
tг.ср =(75+65)/2=70 °С
tх =5 °С – температура холодной воды в сети водопровода.
Gч=18×q×Kн×aч
где Кн = 0,28 коэффициент использования водоразборного прибора;
aч – коэффициент, определяемый в зависимости от вероятности действия
санитарно-технических приборов.
Вероятность использования санитарно-технических приборов определяется по формуле:
Рч=Р/Кн
Вероятность действия санитарно-технических приборов определяется по формуле:
где, qhч – часовой расход горячей воды определяется по приложению 3[1];
qhч=10 л/ч.
N=96 – количество санитарно-технических приборов в здании.
U=128 – количество потребителей в здании.
Вероятность использования приборов равна:
Рч=0,0185/0,28=0,0661
N×Рч=96×0,0661=6,35
aч=2,015
Gч=18×0,2×0,28×2,015=2,031 м3/ч.
Q=2,031×1000×1×(70-5)×1,2=
Fзм=1,2× =1,2× =2,4 м2
Принимаем скоростной водонагреватель ОВОСТ34588-68, площадь одной секции 3,54 м2.
Число секций nc =2,4/3,54=1 шт.
Площадь змеевика 0,00293м2
Длина секции L=4 м.
Потери напора в скоростном водонагревателе определятся по формуле:
H=1000×V2nc×n×m
где, V – скорость движения воды в водонагревателе без учета зарастания, м/с.
V=G/F=2,031/(3600×0,00293)=0,
n – коэффициент учитывающий увеличение потерь давления в водонагревателе за счет зарастания и увеличения шероховатости его внутренней поверхности, n=4 при одноразовой чистке водонагревателя в течении года;
m – коэффициент гидравлического сопротивления, m=0,75 при L=4 м.
Н=1000×0,1932×1×4×0,75=111,2 кгс/м2=0,11 м. вод.ст.
Гидравлический расчет канализации.
Проверка пропускной способности стояка.
В данном проекте стояк № более загружен чем другие. Поэтому выполним проверку пропускной способности стояка №1.
N=16 приборов, U=16 человек
NP=16×0,014=0,231
a=0,222
q=q+qок
q – расчетный расход в системе общего водоснабжения для данной группы приборов
qок =1,6л/с – наибольший секундный расход от прибора, принимаемый по таблице 1 [1].
где, q0 =0,3л/с – общий расход воды определяется по приложению 2 [1].
q=5×0,3×0,222+1,6=1,933 л/с
Для диаметра стояка 100мм и диаметра отвода 50 и 100 мм, угла присоединения, равного 90о, допустимый расход равен 3,2 л/с. Следовательно, принятый диаметр стояка удовлетворяет нормативным требованиям.
Расчет выпусков канализации.
В данном проекте рассчитываем один выпуск, т.к. второй работает в аналогичных условиях ( к каждому выпуску присоединены пять стояков).
NP=64×0,0144=0,92
a=0,927
q=5×0,3×0,927+1,6=2,99 л/с
Выпуски проверяются на условие V 0,5 и i > 0,012
где, V – скорость движения стоков, м/с.
h/d – наполнение
По намограммам приложения 9 [1] определяем:
d=100 мм
q = 2,99 л/с
h/d =0,5
V =1 м/с
V =0,7>0,5 i=0,016
Оба условия выполняются.
Гидравлический расчет сети дворовой канализации.
Начиная со второго колодца (схема приведена в графической части проекта) расход составит:
NP=128×0,0144=1,84
a=1,366
q=5×0,3×1,366+1,6=3,65 л/с
Длины расчетных участков и контрольные колодцы обозначены на схеме.
Результаты расчета
Таблица 4.1 Гидравлический расчет дворовой канализационной сети
Номер участка |
Длина L, м |
Расход, Л/с |
Диаметр D, мм |
Скорость V, м/с |
Наполнение h/d |
Гидрав.уклон i |
Отметка земли, м |
Отметка лотка труб, м |
Заглубление труб, м | |||
начало |
конец |
начало |
конец |
начало |
Конец | |||||||
1-К1 |
5 |
2,99 |
100 |
0,88 |
0,72 |
0,014 |
246,12 |
246,02 |
244,22 |
244,05 |
1,9 |
1,97 |
К1-К2 |
28 |
2,99 |
150 |
0,7 |
0,46 |
0,007 |
246,02 |
245,96 |
244,05 |
243,79 |
1,97 |
2,17 |
К2-К3 |
24 |
3,65 |
150 |
0,75 |
0,55 |
0,008 |
245,96 |
245,88 |
243,79 |
243,52 |
2,17 |
2,36 |
К3-К4 |
42 |
3,65 |
150 |
0,75 |
0,55 |
0,008 |
245,88 |
245,76 |
243,52 |
243,07 |
2,36 |
2,69 |
K4-ГК |
12 |
3,65 |
150 |
0,75 |
0,55 |
0,008 |
245,76 |
244,52 |
243,07 |
241,73 |
2,69 |
2,79 |
Литература
- СНиП 2.04.01-85 Внутренний водопровод и канализация зданий, Москва, Стройиздат, 1986, 55с..
- Справочник проектировщика, Отопление, водопровод и канализация, Москва, Стойиздат, 1975, 429с.
- Шевелев Ф. А., Шевелев А.Ф., Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб, Москва, Стройиздат,1984, 116с.
- Серьгеев Ю.С. Боровской Э.Р. и др., Санитарно-техническое оборудование зданий, Киев, Вища школа, 1991, 205с.
- Методические указания к выполнению курсового проекта, Санитарно-техническое оборудование жилого дома, Уфа, УНИ. 1985, 32с.
- СНиП 2.04.03-85 Канализация. Наружные сети и сооружения, Москва, Стройиздат, 1986, 72с.
- Лукиных А.А., Лукиных Н.А. Таблицы для гидравлического расчета канализационных сетей и дюкеров по формуле Н.Н. Павловского, Москва, Стойиздат, 1974, 159с.