Отопление и вентиляция жилого здания. 3

Введение.

Теплотехника – область науки  и техники, занимающаяся вопросами  получения и использования  теплоты. Наука,  изучающая закономерности теплообмена между телами, называется теорией теплопередачи. Техническая  термодинамика и теория теплопередачи  составляет теоретическую часть теплотехнической науки. 

Уровень развития строительного производства в  настоящее время определяется в числе других условий наличием высоко квалифицированных специалистов – профессионалов. Важность теплотехнической подготовки инженера-строителя определяется тем, что система обеспечения заданных климатических условий в помещениях являются составными технологическими элементами современных зданий и  на них приходится значительная часть капитальных вложений и эксплуатационных расходов. Кроме того, знание основ теплотехники, теплогазоснабжения и вентиляции даст возможность будущему инженеру-строителю планировать и проводить мероприятия, направленные на экономию топливно-энергетических ресурсов, охрану окружающей среды, на повышение эффективности работы оборудования. 

В настоящее время в жилищном строительстве для поддержания  условий жизни и работы людей  в соответствии с нормами повседневно  применяются центральные системы  отопления и канализации.

 

1. Общая часть.

А) Строительство будет вестись в гомельской области; средние температуры наружного воздуха: наиболее холодной пятидневки t₅= -24⁰C; холодных суток t_ХС= -28⁰C; среднесуточная температура за отопительный период t_Н.ОТ= -1.6⁰C; продолжительность отопительного периода 194 сут.; условия эксплуатации ограждений Б; наибольшая скорость ветра за январь υ_ср=4.1 м/с.

Б) Главный фасад ориентирован на юг; здание трехэтажное; температура  внутреннего воздуха t_в =+18⁰С; стоимость тепловой энергии С_Э=3,35 руб/ГДж;

Конструкция стены:

1. Известкова-песчаная штукатурка: ρ₁=1800 кг/м³; δ₁=0.02м;       λ₁=0.81 Вт/(м·⁰С); S₁=9.76 Вт/(м²·⁰С).

2. Газо- и пеносиликат: ρ₂=600 кг/м³; δ₂=0.2м; λ₂=0.19 Вт/(м·⁰С); S₂=2.95 Вт/(м²·⁰С)

3. Пенополистирольные плиты: ρ₃=35кг/м³; δ₃=x м; λ₁=0.05 Вт/(м·⁰С); S₃=0.48 Вт/(м²·⁰С); С_ут=104руб/м³.

4. Кирпич лицевой силикатный: ρ₄=1600кг/м³; δ₄=0.13м; λ₁=0.81 Вт/(м·⁰С); S₄=9.79 Вт/(м²·⁰С).

 

Конструкция перекрытия:

1. Фактурный слой из цементно-песчаного  раствора: ρ₁=1800 кг/м³; δ₁=0.005м; λ₁=0.93 Вт/(м·⁰С); S₁=11.09 Вт/(м²·⁰С).

2. Ж/Б плита: ρ₂=2500 кг/м³; δ₂=0.22м; λ₂=2.04 Вт/(м·⁰С); S₂=19.7 Вт/(м²·⁰С)

3. Щебень из рерлита вспученного: ρ₃=200кг/м³; δ₃=x м; λ₃=0.08 Вт/(м·⁰С); S₃=1.04 Вт/(м²·⁰С); С_ут=21.2руб/м³.

 4. Цементно-шлаковый раствор: ρ₄=1400кг/м³;δ₄=0.02м; λ₄=0,64  Вт/(м·⁰С);S₄=8.11 Вт/(м²·⁰С).

Конструкция пола 1-го этажа:

1. Шпунтовые доски: ρ₁=500кг/м³; δ₁=0.029м; λ₁=0.35Вт/(м·⁰С); S₁=6.33 Вт/(м²·⁰С)

2. Лаги из досок: ρ₂=500кг/м³;δ₂=0.04м;

3. Гравий керамзитовый: ρ₁=400кг/м³;δ₁=х м; λ₁=0.14 Вт/(м·⁰С); S₁=1.99 Вт/(м²·⁰С)

4. Ж/Б плита: ρ₄=2500кг/м³;δ₄=0.22м; λ₁=2.04 Вт/(м·⁰С); S₄=19.7 Вт/(м²·⁰С).

 

2. Теплотехнический расчет  наружных ограждающих конструкций  здания.

2.1 Теплотехнический  расчет наружной стены.

1. Определяем требуемое сопротивление  теплопередаче ограждающей конструкции по формуле:                                                           

;(м^2оС)/Вт,

где - коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаемый по (1, табл. 5.3); n=1

- коэффициент теплоотдачи внутренней  поверхности ограждающих конструкций,  Вт/ (м² ×⁰С), (1, табл. 5.4); _в=8,7 Вт/(м²·⁰С)

- расчетная температура внутреннего воздуха, ⁰С (1 , табл. 4.1); =18⁰С

, ⁰С - расчетный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха  и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, (1, табл.5.5); _Dt^н =6⁰С

;(м^2оС)/Вт,

Принимаем 4<Д< 7 , то обеспеченностью 0.92; ^оС.

2. Определяем экономически  целесообразное сопротивление теплопередаче  для наружной стены R_эк, (м^{2 0}С/ Вт) на основе выбора толщины утеплителя по формуле :

;

где С_э - стоимость тепловой энергии,  руб/Гдж,  принимаемая по действующим ценам 1991 года;

Z_от - продолжительность отопительного периода, сут., принимаемая по (1, табл. 4.4);

t_н.от - средняя за отопительный период температура наружного воздуха ⁰С , принимаемая по (1, табл. 4.4);

С_ут - стоимость материала однослойной или теплоизоляционного материала многослойной ограждающей конструкции, руб/м³, принимаемая по действующим ценам 1991 года;

_ут - коэффициент теплопроводности материала однослойной или теплоизоляционного слоя многослойного ограждения в условиях Б (м^{2 0}С/ Вт), принимаемый по (1 , табл.А1).

;м^{2 0}С/ Вт;

3. Определяем сопротивление  теплопередаче ограждающей конструкции.

,

где _в , _н - коэффициенты теплоотдачи соответственно внутренней и наружной поверхностей ограждающей конструкции, Вт/м^{2 0}С , ( 1 , табл. 5.4 и 5.7 );

- термическое сопротивление  ограждающей конструкции м^{2 0}С/ Вт, определяемое для однородной однослойной конструкции по формуле :

,              

где   d и l   - толщина и коэффициент теплопроводности слоя соответственно.

 ;(м^2оС/Вт);

R_норм=2 ;м^{2 0}С/ Вт

4. Толщину слоя утеплителя определяем  с учетом того, что  .

;м;

принимаем δ=0.05м, R=0.05/0.05=1

1. Корректируем R₀ для наружной стены при δ=0.05;м.

 ;(м²⁰С/Вт);

;( Вт/ м²⁰С);

 

2.2 Теплотехнический  расчет пола первого этажа.

1. Определяем требуемое сопротивление  теплопередаче ограждающей конструкции  по формуле:                                                           

;(м^2оС)/Вт,

Принимаем Д > 7 , то t_н = t₅ обеспеченностью 0.92; t_н = -26 ^оС.

N=0.75, перекрытия над неотапливаемыми подвалами со световыми проемами.

2. Определяем экономически целесообразное  сопротивление теплопередаче для наружной стены R_эк, (м^{2 0}С/ Вт) на основе выбора толщины утеплителя по формуле :

;м^{2 0}С/ Вт;

3. Определяем сопротивление теплопередаче  ограждающей конструкции.

Для упрощения нахождения термического сопротивления многопустотной ж/б плиты круглые отверстия-пустоты плиты диаметром 159 мм, заменяем равновеликими по площади квадратами со стороной а, равной:

  ;м.

а). Термическое сопротивление плиты  в направлении, параллельном движению теплового потока, вычисляем для двух характерных сечений: для сечения I-I (два слоя ж/б толщиной δ=40мм и воздушная прослойка толщиной 140 мм).

R_I=2· ;м^{2 0}С/ Вт;

(1, табл. Б1).

Для сечения II-II (толщина глухой части плиты δ=0.22 м)

R_II=0.22/2.04=0.108 ;м^{2 0}С/Вт;

На основании формулы 

где F –площадь отдельных участков по поверхностям ограждения, м²

 ;м^{2 0}С/ Вт

   б). Термическое сопротивление  плиты в направлении, перпендикулярном движению теплового потока вычислим для трех характерных сечений.

 Для 1-го и 3-го  слоев ж/б толщиной δ=40мм

R_1.3=0.04/2.04=0.0196 м^{2 0}С/Вт

Конструкция 2-го слоя состоит из воздушной  прослойки толщиной δ=0,14м м^{2 0}С/Вт (1, табл. Б1) и ж/б толщиной δ=0.14м.

 ;м^{2 0}С/Вт

Среднее термическое сопротивление  для 2-го слоя:

 ;м²·⁰С/Вт

Среднее термическое сопротивление  всех трех слоев плиты:

R =0.0196·2+0.131=0.171;м^{2 0}С/Вт

Среднее термическое сопротивление  многопустотной ж/б плиты:

;м^{2 0}С/ Вт

 ;(м^2оС/Вт)

R_норм=2.5 м^{2 0}С/ Вт

4. Толщину слоя утеплителя  определяем с учетом того, что .

м;

принимаем δ=0.3м, R=0.3/0.14=2.143; (м^{2 0}С/Вт)

2. Корректируем R₀ для пола первого этажа при δ=0.3м.

; (м^{2 0}С/Вт)

;( Вт/ м²⁰С);

2.3 Теплотехнический  расчет покрытия.

1. Определим требуемое сопротивление теплопередаче.

Принимаем Д > 7 , то t_н = t₅ обеспеченностью 0.92; t_н = -24 ^оС

R ; (м^{2 0}С)/Вт,

где n – принимаем по (1,табл. 5.3) равным 1

Δt^н – принимаем по (1,табл. 5.5) равным 4⁰С

2. Определяем по (1,табл. 5.1) для перекрытия величину нормативного сопротивления теплопередаче.

  R_норм=3.0 ; м²·⁰С/Вт

3. Определяем экономически целесообразное сопротивление для покрытия:

R_эк=0.5·1.21+ 0.605+3.35=3955; м^{2 0}С/ Вт

3. Определяем сопротивление  теплопередаче ограждающей конструкции.

  м.

а. Термическое сопротивление плиты  в направлении, параллельном движению теплового потока, вычисляем для  двух характерных сечений: для сечения  I-I (два слоя ж/б толщиной δ=40мм и воздушная прослойка толщиной 140 мм).

R_I=2· ; м^{2 0}С/ Вт

(1, табл. Б1).

Для сечения II-II (толщина глухой части плиты δ=0,22 м)

R_II=0.22/2.04=0.108 м^{2 0}С/Вт;

; м^{2 0}С/ Вт

б. Термическое сопротивление плиты  в направлении, перпендикулярном движению теплового потока вычислим для трех характерных сечений.

 Для 1-го и 3-го слоев  ж/б толщиной δ=40мм

R_1,3=0.04/2.04=0.0196 м^{2 0}С/Вт

Конструкция 2-го слоя состоит из воздушной  прослойки толщиной δ=0,14м  м^{2 0}С/Вт (1, табл. Б1) и ж/б толщиной δ=0.14м.

; м^{2 0}С/Вт

Среднее термическое сопротивление  для 2-го слоя:

; м²·⁰С/Вт

Среднее термическое сопротивление  всех трех слоев плиты:

R =0.0196·2+0.119=0.158 ; м^{2 0}С/Вт

Среднее термическое сопротивление  многопустотной ж/б плиты:

; м^{2 0}С/ Вт

; (м^2оС/Вт)

Толщину утеплителя принимаем  с учетом того, что тогда .

м.

Принимаем δ_Х=0.3м, тогда R_x=0.3/0.08=3.75; м^{2 0}С/Вт

Корректируем R₀ для покрытия при δ₃=0.3м

;м²·⁰С/Вт.

       Проверяем величину  тепловой инерции пола первого  этажа Д:

Д=

Условие Д выполняется.

2.4 Проверка  внутренней поверхности наружной  стены на конденсацию влаги.

1. Определение температуры на  внутренней поверхности наружной  стены.

Используем выражение:

, ^оС

  ^оС;

2. Определение парциального  давления водяного пара при  температуре t_В  и нахождение точки росы.

Максимальное парциальное  давление водяного пара при температуре t_В определяют по [1, прил. Ж] – Р_НАС=2064Па.

3. Далее находим парциальное давление пара при нормальной относительной влажности  φ, %  [1, табл. 4.1]  помещения  

Р_П = φ· Р_НАС, Па 

Р_П = 0.55· 2064=1135.2 Па;

Пользуясь [1, прил. Ж] по  Р_П  определяют температуру, называемую точкой росы. Затем сравнивают:  t_В>t_Р  не менее, чем на 2^оС.

t_Р=9 ^оС.

2.5.  Проверка  ограждающих конструкций на воздухопроницаемость.

Величину R_U^ТР для окон  и балконных дверей, определяют по формуле

,

где G_НОРМ - нормативная воздухопроницаемость окон и балконных дверей, кг/(м²·ч),  выбираемая по формуле [1, табл. 8.1]. Для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий G_НОРМ = 10 кг/(м²·ч);

_DР - разность давления воздуха на наружной и внутренней поверхностях окон и балконных дверей, Па, определяется по формуле

_DР=0.55·H·( _Н - _В)+0.03· _Н·w², Па

где  Н - высота здания (от поверхности земли до верха карниза 12.65),м;

_{Н, В} - удельный вес, Н/м³, соответственно наружного и воздуха помещения, определяемый по формуле

,

t- температура воздуха (t = t₅, обеспеч. 0,92, или t = t_В);

 w - максимальная из средних скоростей по румбам за январь, м/с [1,табл.4.5].

 Н/м³;

 Н/м³;

_DР=0.55·12.67·(13.9- 11.9)+0.03·13.9·4.1²=20.92 ;Па

;

- тройное остекление в раздельно-спаренных  переплетах с уплотнением прокладками из зубчатой резины.

0.26 выполняется.

3. Расчет потерь  теплоты отдельными помещениями  и зданием в целом.

Расчетная температура наружного  воздуха t₅=-24⁰C, расчетная температура внутреннего воздуха в жилых помещениях: в угловых t_в=20⁰С; в не угловых t_в=18⁰С; в кухне t_в=15⁰С. Средняя скорость ветра за январь по румбам υ=4.1м/с. Сопротивление теплопередаче наружных стен (м^{2 о}С)/Вт, пола первого этажа    (м^{2 о}С)/Вт; покрытия (м^{2 о}С)/Вт,

Для правильного составления  теплового баланса помещений  при определении тепловых потерь следует учитывать основные и добавочные потери тепла помещениями :

Q_от=Q_тп+Q^{(инф)(вент)} – Q_Б, Вт

где Q_тп - основные ( трансмиссионные ) потери теплоты через наружные ограждающие конструкции, Вт ;

Q^{(инф)(вент)} - добавочные потери тепла на нагревание воздуха инфильтрующегося в помещения ;

Q_Б-  бытовые тепловыделения, поступающие в отапливаемые помещения, Вт.

Основные потери теплоты определяют в соответствии с (2, прил.9, п.1) с округлением до 10 Вт путем суммирования потерь тепла через отдельные ограждения для каждого отапливаемого помещения по формуле:

Q_тп =   n, Вт,

где      F - расчетная площадь ограждения,  м²;

R - сопротивление теплопередаче  ограждения, (м^{2 о}С)/Вт;  

t_н- расчетная температура наружного воздуха, при расчете потерь тепла через наружные ограждения или температура воздуха более холодного помещения при расчете потерь тепла через внутренние ограждения ;

ψ- добавочные потери теплоты  через ограждения , принимаемые в  долях от основных потерь, для наружных вертикальных и наклонных стен, дверей и окон, обращенных на север, восток, северо-восток и северо-запад  ψ = 0,1; на юго-восток и запад - в размере ψ = 0,05.

 Определение расходов теплоты на нагревание инфильтрующегося наружного воздуха в помещении.

а)    Q^инф, Вт - вследствие действия теплового и ветрового давления, а также работы системы вентиляции, определяемый согласно (2 , прил.10) по формуле:

Q^инф =0,28 · ∑G· с∙(t_в-t_н)·А, Вт

где   с - удельная теплоемкость воздуха , равная 1 Кдж/(кг ^оС);

А- коэффициент учета  влияния встречного теплового потока, для стыков панелей и окон с  тройными перелетами - А = 0,7;

∑G - суммарный расход инфильтрующегося воздуха в помещение через неплотности наружных ограждений (окон, балконных дверей, внутренних и наружных дверей, ворот, стыков стеновых панелей),  кг/ч, определяемый согласно (2 , прил.10, п.3) по формуле

∑G=0,216 · ∑F_о· (∆Р_о)^2/3/R_uo

где F_о - соответственно площадь окон, балконных дверей;

R_uo - соответственно сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей, ( м²·Па)/кг, определяемое (2, прил.10);

∆Р_о - разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях соотвественно окон, балконных дверей, определяется по формуле:

∆Р_о=(Н-h)·( _н- _в)+0,05 _н ·V²·(C_н-C_n)·K

где   Н - высота здания, м, от уровня земли до верха карниза, центра вытяжной шахты;

h- расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей;

_н, _в - удельный вес наружного воздуха и воздуха помещения , Н/м³.

V- скорость ветра, м/с, принимаемая  по (1, табл. 4.5);

C_н,C_П - аэродинамические коэффициенты, соответственно для наветренной и подветренной поверхностей ограждения здания, принимаемые по СНиП 2.01.07-85 (C_н = 0,8 и    C_п= -0.6);

К- коэффициент учета изменения  скоростного давления ветра в  зависимости от высоты здания , принимаемой  по СНиП 2.01.07-85 (К= 0.05);

Р_уп- условно-постоянное давление воздуха в помещении, для жилых зданий с естественной вентиляцией принимают Р_уп = 0.

б) Расход теплоты на нагрев поступающего воздуха в жилые помещения  в результате вытяжной вентиляции, не компенсируемого подогретым приточным воздухом, определяется согласно (2, прил.10).

Q^вент=0.28·L·p·c(t_в-t_н), Вт

где   L - расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом,   м³/ч, принимается 3 м³/ч на 1м² площади жилых помещений;

р- плотность воздуха в помещении;

За  расчетный расход теплоты  на нагревание воздуха, поступающего в  жилые помещения, принимается большая из двух величин Q^инф  и Q^вент .

 

Определение бытовых  тепловыделений.

Общие потери теплоты отапливаемыми  помещениями жилых зданий следует  уменьшать на величину бытовых тепловыделений, определяемых из расчета 21 Вт на 1м² площади пола отапливаемого помещения (F_п):

F_Б=21· F_n ; Вт

Определение количества инфильтрующегося воздуха через окна помещений.

h_1эт=3,3м; h_2эт=6,3; h_3эт=9,3м;

Определяем удельный вес воздуха:

При t_в=18^оC  Н/м³;

        t_в=15^оC  Н/м³;

        t_н= – 24^оС Н/м³;

1 этаж.

t_в=18^оC  102

Па

кг/ч

Q^инф=0.28·18.53·1·(18-(-24))·0.7=160 Вт

t_в=15^оC  103

Па

кг/ч

Q^инф=0.28·18.08·1·(18-(-24))·0.7=138 Вт

2 этаж.

t_в=18^оC  202

Па

кг/ч

Q^инф=0.28·16.18·1·(18-(-24))·0.7=139 Вт

t_в=15^оC  203

Па

кг/ч

Q^инф=0.28·15.85·1·(18-(-24))·0.7=137 Вт

4 этаж.

t_в=18^оC  402

Па

кг/ч

Q^инф=0.28·10.89·1·(18-(-24))·0.7=94 Вт

t_в=15^оC  403

Па

кг/ч

Q^инф=0.28·10.83·1·(18-(-24))·0.7=82.78 Вт

Рассчитаем лестничную клетку.

Па

кг/ч

Па

кг/ч

Па

кг/ч

Расчет сведем в табл.1.

 

 

 

 

 

 

 

 

3.1. Определение тепловых потерь здания по укрупненным измерителям.

Ориентировочное значение тепловых потерь здания определяют по формуле:

Q_укр=Б·q_зд·V_н·(t_в-t_н), Вт; 

где   Б - коэффициент учета района строительства здания ;

Б= 0.54 + 22/(t_в-t_н) ;

V_н- объем отапливаемого здания по внешнему обмеру, м³ ;

q_зд- удельная тепловая характеристика здания, Вт/м³·^оС.

Удельную тепловую характеристику здания  q_зд, Вт/м³·^оС, определяют по формуле:

q_зд =1.08 ,  

где - P, S, H – периметр, площадь, высота здания;

К_нс, К_ок, К_пт, К_пл (Вт/м^{2 о}С) коэффициент теплопередаче наружных стен, окон, покрытия, пола I-го этажа;

d – коэффициент остекления, т.е. отношение площади остекленения и площади вертикальных наружных ограждений.

q_зд =1.08 = 0.1878 Вт/м²·⁰С

Б=0.54+22/(18-(-24))=1.064;

V_н=416.78·12.67=5280.603;

Q_укр=1.064·0.1878·5280.603·(18-(-24))=44316.97 Вт.

 

4. Определение  поверхности нагрева отопительных  приборов.

Задачей конструирования системы отопления является размещение приборов, стояков, магистралей системы, назначение уклонов труб, схемы удаления воздуха, выбор запорно-регулирующей арматуры.

1. Тепловая нагрузка стояка №12.

Q_ст  = _прi;

Q_прi   - тепловая нагрузка i-го прибора;

Q_ст1  =363+1050+344+784+344+784+482+1075=5226 Вт;

Расход воды по стояку

кг/ч;

2. Определяем температуру воды, поступающей в прибор стояка на каждом этаже.

t_403,402  = 100 ^оC;

t_303,302  = 100 - · 30 =91 ^оC;

t_203,202 = 100 - · 30 =85 ^оC;

t_103,102 = 100 - · 30 =80^оC;

 

 

3. Определяем температурный перепад  воды в отопительном приборе  на каждом этаже.

_∆t  = , ^оC

где - коэффициент затекания воды в прибор; =0.5;

_Dt₄₀₃  = ^оС;  

_Dt₄₀₂  = ^оС;    

_Dt₃₀₃  = ^оС;     

_Dt₃₀₂  = ^оС;     

_Dt₁₀₃  = ^оС; 

_Dt₁₀₂  = ^оС;     

 

4. Находим среднюю температуру каждого прибора стояка №12.

t , ^оC;   

t =100- =97.3 ^oC;                t =100- =93.35 ^oC;

t =91- =90.9 ^oC;                 t =91- =87.05 ^oC;

t =85- =83.9 ^oC;                 t =85- =80.05 ^oC;

t =80- =76.95 ^oC;               t =80- =73.2 ^oC;

 

5. Температурный напор прибора.

_Dt = t - t_в ;

_Dt =97.3-15=82.3^оC; _Dt =93.35-18=75.35^оC;

_Dt =90.9-15=75.9^оC; _Dt =86.05-18=68.05^оC;

_Dt =83.9-15=68.9^оC; _Dt =80.05-18=62.05^оC;

_Dt =76.95-15=61.95^оC; _Dt =73.2-18=55.2^оC;

 

6. Находим расчетную плотность теплового потока для каждого радиатора.

По  (5, табл. 8.1)  для   прибора  МС-140-108 выбираем q_норм=758 Вт/м²; G_пр=0.01 кг/с; n=0.3; P =0.02; C_пр =1.039; f =0.244 м².

q_пр = q_норм( )¹⁺ⁿ( ) C_пр;

q = 758 =894; Вт/м²

q = 758 =797; Вт/м²  

q = 758 =804; Вт/м² 

q = 758 =698; Вт/м² 

q = 758 =715; Вт/м² 

q = 758 =619; Вт/м² 

q = 758 =617; Вт/м² 

q = 758 =532; Вт/м² 

 

7. Определяем площадь приборов.

F_пр = ;    

F   = =0.51 м²;

F   = =1.39 м²;

F   = =0.46 м²;

F   = =1.19 м²;

F   = =0.51 м²;

F   = =1.34 м²;

F   = =0.83 м²;

F   = =2.14 м²;

 

8. Количество секций радиатора: 

N⁴⁰³  = = = 2.1 шт принимаем 3 секций;

N⁴⁰²  = =5.69 шт 6 секций;

N³⁰³  = =1.9 шт 3 секций;

N³⁰²  = =4.89 шт 5 секций;

N²⁰³  = =2.1 шт 3 секций;

N²⁰²  = =5.49 шт 6 секций;

N¹⁰³  = =3.4 шт 4 секций;