Оценка экономического ущерба от загрязнения атмосферы при работе котельной

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 

          

 

 Разраб.

 

 Провер.

 

 Реценз

 

 Н. Контр.

 

 Утверд.

 

 

 

Лит.

Листов

 

Изм.

Лист

№ докум.

Подпись

Дата

Лист

 

 

          

 

 

СОДЕРЖАНИЕ

 

 

 

Введение……………………………………………………………………….	4
1  Характеристики топлива и котлоагрегата ………………………………..	5
2 Расчет вредных выбросов котельной  в атмосферу……………………….	6
2.1 Расчет выбросов твердых частиц  ………………………………………..	6
2.2 Расчет выбросов оксидов серы…………………………………………...	8
2.3 Расчет  выбросов оксида азота…………………………………………	9
2.4 Расчет выбросов оксида углерода……………………………………….	11
2.5 Расчет выбросов бенз(а)пирена …………………………………………	12
3 Расчет высоты дымовой трубы  ……………………………………………	15
4 Нормирование предельно допустимых  выбросов………………………..	18
5 Мероприятия по снижению вредных  выбросов ………………………….	20
6 Оценка экономического ущерба от загрязнения атмосферы при работе котельной  ………………………….…………………………..……………	22
Заключение …………………………………………………………………	24

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ВВЕДЕНИЕ

Общеизвестно, что в настоящее  время исключительно большое  внимание во всем мире уделяется проблемам  экологии. Существенную долю в загрязнение окружающей среды вносит энергетическая отрасль. Работа котельных и ТЭС оказывает негативное влияние на окружающую среду, которое проявляется в изъятии земель, потреблении ископаемого топлива и пресной воды, складировании золошлаковых отходов, в токсичных выбросах в атмосферу и водный бассейн и др. В мире сжигается более 10 млрд.т.у.т. органического топлива, что соответствует выбросу газов, несущих в атмосферу различные вредные вещества; золу, оксиды серы, азота и углерода, а так же (в меньших количествах) органические соединения, называемые полициклическими ароматическими углеводородами (ПАУ).

В задачу расчета вредных выбросов котлов входит определение количества поступающих в атмосферу токсичных веществ. Для твердотопливных энергетических котлов средней и большой мощности, как правило, рассчитываются выбросы оксидов азота, оксидов серы, бенз(а)пирена и летучей золы. Для котлов, работающих на жидком топливе, - выбросы оксидов серы, азота, бен(а)пирена и мазутной золы (в пересчете на ванадий). Для газовых котлов - выбросы оксидов азота и бенз(а)пирена. Для котлов малой производительности вследствие значительного химического недожога дополнительно должны  учитываться  выбросы   продуктов неполного сгорания, отнесенные на СО.

Целью мероприятий  проводимых для данной котельной  является:

- снижение  вредных выбросов;

- расчета  экологического эффекта; 

- снижение экономического ущерба  от загрязнения атмосферы при  работе котельной.

 

 

 

 

 

 

 

1 ХАРАКТЕРИСТИКА УГЛЯ  И КОТЛОАГРЕГАТА

 

Количество  выбрасываемых в атмосферу вредных  веществ при работе котельных и ТЭС зависит, в первую очередь, от сжигаемого топлива и его расхода.

Для того, чтобы определить расход топлива, необходимо знать расчетные характеристики используемого топлива, а также характеристики котлоагрегата.

Место расположения – г. Тюмень.

Вид топлива  – фрезерный торф.

Расчетные характеристики фрезерного торфа:

-влажность        W^p=50 %

-зольность        A^p=6,3%

-содержание  серы      S^р_к+ор=0,1 %

-содержание  углерода      C^p=24,7 %

-содержание  водорода      H^p=2,6 %

-содержание  азота      N^p=1,1 %

-содержание  кислорода      O^p=15,2 %

-теплота  сгорания топлива      =8,12 МДж/кг.

-теоретический  объем воздуха    V_в=2,38 м/кг

-теоретический  объем дымовых газов   V_г=3,3 м/кг.

 

Характеристики  котла типа Е-50:

-паропроизводительность                                              D=50 т/ч=13,89 кг/с

-температура  перегретого пара                                      t_пп=440 ^оC

-температура  питательной воды                                    t_пв=145 ^оC

-температура  уходящих газов                                        t_уг=146  ^оC

-избыточное  давление                                                     P=40 кгс/см².

-КПД котла                                                                      h_к=88 %.

Котельная включает в себя 6 котлов.

Золоуловитель – скруббер с КПД 95%

Тип горелок  – вихревые.

2 РАСЧЕТ ВРЕДНЫХ ВЫБРОСОВ  КОТЕЛЬНОЙ В АТМОСФЕРУ

 

При работе котельной с продуктами сгорания в атмосферу поступают  различные вредные вещества. При  сжигании твёрдого топлива уходящие газы содержат: оксиды серы (SO₂, SO₃), оксиды азота (NO, NO₂, NO₃, N₂O, N₂O₅) и летучую золу. При неполном сгорании топлива в значительных количествах могут содержаться такие углеводороды как метан, бенз(а)пирен и другие, а также оксид углерода и другие токсичные вещества. Сжигание любого топлива сопровождается также выбросами большого количества газов, оказывающих неблагоприятное воздействие на климат: углекислого газа, водяного пара.

Целью данного расчёта является определение количества вредных  веществ, поступающих в атмосферу с продуктами сгорания от котельной.

 

2.1 РАСЧЁТ ВЫБРОСОВ ТВЁРДЫХ ЧАСТИЦ

 

Большая часть твёрдых частиц в  атмосфере оседает за счёт силы тяжести. Степень воздействия частиц, попавших в организм человека через дыхательные пути, зависит от химических свойств частиц, от их гранулометрического состава. Кроме этого, взвешенные в воздухе частицы рассеивают и поглощают солнечный свет, ухудшают видимость и являются ядрами конденсации.

Количество летучей золы и несгоревшего топлива, выбрасываемого в атмосферу, рассчитывается по формуле: 

 

,

 

где    В – годовой расход топлива на котельной, т/год;

А^р – зольность топлива на рабочую массу, %;

а_у – доля золы топлива в уносе для  котлов  с  твердым  шлакоудалением а_ун=0,95;

- низшая теплота сгорания  топлива, кДж/кг.

-  потери  теплоты  с  уносом  от   механической неполноты  сгорания топлива,   = =2%;

h_зул  - степень улавливания батарейного золоуловителя, h_зул =0,95.

Найдем  расход топлива на котельной в  год.

,

где    B_с –секундный расход топлива , г/с;

n_уст – число часов использования, час.

·100

где     – полное полезно отданное в котле тепло, кВт;

- КПД котельного агрегата;

- низшая теплота сгорания  топлива, кДж/кг.

,

где     - расход воды на продувку, кг/с;

            - энтальпии, соответственно перегретого пара, питательной воды и котловой воды, кДж/кг.

,

p = 3% - процент продувки.

;

Q_ка=13,89·(3307,9-607,55)+0,42(1074,5-607,5)=37704 кВт;

=5,3 кг/с =5300 г/с

В_с^кот=5300·6=31800 г/с

Годовой расход топлива определяется по формуле:

В^год=0,0036· В_с^кот· n_уст, т/год

 

где n_уст – число часов использования установленной производительности, n=6000 час/год.

В^год=0,0036·31800·6000=686880 т/год

 

Разовый выброс котельной:  

М_т.в.= 0,01·31800·(0,95·6,3+2·)·(1-0,95) = 103,06 г/с

Годовой выброс котельной:

М^г_т.в.= 0,01·686880·(0,95·6,3+2·)·(1-0,95) = 2225,47 т/год

Определим количество летучей золы, входящее в суммарное количество твёрдых частиц  уносимых в атмосферу:

_{Мз=0,01·31800·0,95·6,3·(1-0,95)= 95,162 г/с}

М_з=0,01·686880·0,95·6,3·(1-0,95)= 2055,488 т/год

 

Количество твёрдых частиц, образующихся в топке в результате механического недожога и выбрасываемых в атмосферу в виде коксовых остатков при сжигании твёрдого топлива: 

М_к=2225,47-2055,488=169,98 т/год

 

2.2 РАСЧЁТ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ СЕРЫ

 

Оксиды серы являются токсичными как  для человека, так и для растительного мира. Наиболее чувствительны растения, т.к. диоксид серы приводит к разрушению хлорофилла и нарушению фотосинтеза. Особенно чувствительны хвойные деревья. Воздействие на человека связано с поражением верхних дыхательных путей – бронхов. В атмосфере триоксид серы взаимодействует с влагой воздуха, образуя серную кислоту, что приводит к «кислотным дождям» и «кислотным туманам».

Количество  оксидов серы (SO₂ и SO₃) в пересчете на SO₂; за любой промежуток времени (т/год, г/с) определяется по формуле:

,

где В - расход натурального топлива за рассматриваемый период (т/год);

S^p=0,1  - содержание серы в топливе, %;

0,15 - доля оксидов серы, связываемых летучей золой в газоходах котла, при факельном сжигании различных видов топлива;

- доля оксидов серы улавливаемых  золоуловителем. Определяется по  графику при  , = 4,3%;

 

_{- приравняем к  единице.}

 

_{Мso2=0,02·31800·0,1·(1-0,15)·(1-0,043)= 51,735 г/с.}

 

_{Мso2=0,02·686880·0,1·(1-0,15)·(1-0,043)= 1117,49 т/год.}

 

2.3  РАСЧЁТ ВЫБРОСОВ ОКСИДОВ АЗОТА

 

 

Диоксид азота оказывает раздражающее воздействие на дыхательные пути и слизистую оболочку глаз. Длительное воздействие NO2  при концентрации до 2 мг/м3 приводит к хлорозу растений. При концентрации 4¸6 мг/м3, возникает острое повреждение растений.

Оксиды азота, поглощая естественную радиацию, как в ультрафиолетовой, так и в видимой части спектра, снижают прозрачность атмосферы и способствуют образованию фотохимического тумана – смога.

Количество оксидов азота в  пересчете на диоксид азота рассчитывается по эмпирической формуле: 

 

 

где В_ут - расход топлива за рассматриваемый период, т. усл. топл/год, т.усл.топл /ч;

К_NO2 - коэффициент, характеризующий выход оксидов азота, кг/т условного топлива;

q₄=2 - потери тепла от механической неполноты сгорания топлива, %;

b₁- коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива;

b₂ – коэффициент, учитывающий конструкцию горелок. По заданию для вихревых горелок b2 = 1.

b3 – коэффициент, учитывающий вид шлакоудаления, для твердого шлакоудаления b3 = 1;

e₁ - коэффициент, характеризующий эффективность воздействия рециркулирующих газов в зависимости от подачи их  в топку e₁=0;

e₂ - коэффициент, характеризующий снижение выброса NO_x при подачи части воздуха, помимо основных горелок. e₂ =1;

 _{r =0 - степень рециркуляции дымовых газов;}

_{kп- коэффициент пересчета; при расчете валовых выбросов в г/с kп=0,278; при расчете выбросов в т/год kп=10^-3.}

Коэффициент вычисляется по эмпирическим формулам:

для водогрейных  котлов производительностью 30 –50 т/ч

 

, кг/т

 

где D_Ф=50  и Dн=50 - фактическая и номинальная паропроизводительность котла соответственно, т/ч.

 

b1 – коэффициент, учитывающий влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого топлива,

 

,

 

где N^Г – содержание азота в горючей массе топлива, %:

 

,

 

  %

 

 

B_ут –расход условного топлива, т.у.т./год(т.у.т./ч).

 

 

Q_рнут –теплота сгорания условного топлива, Q_рнут=29330 кДж/кг

 

М_NOх=31,69·3,75··1,36(1-0·0)·1·1·1·0,278=44,029 г/с

 

М_NOх=190162,48·3,75··1,36(1-0·0)·1·1·1·10^-3=950,432 т/год

                     

2.4 РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ ОКСИДА УГЛЕРОДА

 

Концентрацию  монооксида углерода в дымовых газах расчетным путем определить невозможно. Расчет выбросов СО следует выполнять по данным инструментальных замеров. В заранее оговоренных случаях допускается принимать значения выбросов СО согласно следующему расчету.

Количество монооксида углерода (т/год, г/с), выбрасываемое в атмосферу с дымовыми газами котла, рассчитывается по формуле:

 

,

 

где  q₄ - потери теплоты от механического недожога топлива, %;

С_со - выход монооксида углерода при сжигании топлива, (кг/т, кг/тыс м³) определяется по формуле:

 

 

где q₃ - потери теплоты от химической неполноты сгорания топлива; для котлов с паропроизводительностью 50 т/ч , q₃ =0,5

 - коэффициент, учитывающий долю потери теплоты вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную содержанием в дымовых газах монооксида углерода;

 

 г/кг

 

М_со=0,001·4,06·31800·(1- )=126,525 г/с

М_со=0,001·4,06·686880·(1- )=2732,96 т/год

 

2.5 РАСЧЕТ ВЫБРОСОВ БЕНЗ(А)ПИРЕНА

 

Наличие в дымовых газах бенз(а)пирена (С20Н12) свидетельствует о присутствии в уходящих газах и других полициклических ароматических углеводородов (ПАУ). Агрегатное состояние бенз(а)пирена в дымовых газах – аэрозольное. С20Н12 и другие ПАУ относят к канцерогенным веществам т.к. они способствуют образованию злокачественных опухолей. Эффект воздействия зависит от дозы и срока действия. Накопление этих веществ в организме усиливает их действие. Помимо непосредственного действия, ПАУ опасны так как образуют смог при взаимодействии с другими токсичными соединениями.

 

Расчет  выбросов бенз(а)пирена с дымовыми газами от энергетических котлов производят согласно методике в зависимости от вида сжигаемого топлива.

Концентрацию  бенз(а)пирена в дымовых газах пылеугольных котлов С^ТВ_БП (мкг/м³), приведенную к =1,50, рассчитывают по формуле:

,

где       А – коэффициент, определяемый по формуле

 

,

a”пп – коэффициент избытка воздуха за пароперегревателем, принимаем   

 

a”пп = a’т+Daт+Daпп

 

где a’т - коэффициент избытка воздуха перед топкой; a’т=1,2; Daт ,Daпп – соответственно присосы воздуха через топку и пароперегреватель: Daт=0,04, Daпп=0,02.

 

a”пп =1,2+0,04+0,02=1,26

 

- низшая теплота сгорания  топлива, кДж/кг;

 - степень улавливания бенз(а)пирена в золоуловителях  принимаем равной  70; %,

К_оч =1,5- коэффициент, учитывающий увеличение концентрации бенз(а)пирена в уходящих газах во время работы дробевых очисток поверхностей нагрева котла.

 мкг/м³.

Максимальный разовый выброс бенз(а)пирена в атмосферу при сжигании всех видов топлива М^Р_БП , г/с, рассчитывают по формуле:

    ,

где С_БП=0,175 - концентрация бенз(а)пирена в дымовых газах,  мкг/м³;

V_Г - объем дымовых газов котла при соответствующем значении м³/с;

м³/с

где  - коэффициент избытка воздуха перед трубой;

- теоретический объём воздуха,  м³/кг;

- теоретический объём дымовых  газов, м³/кг.

 г/с.

 Валовой (годовой) выброс бенз(а)пирена , т/год, рассчитывается по формуле:

,

где  - объем дымовых газов от сжигания 1 кг или 1 м³ топлива, м³/кг, м³/м³ : твердого топлива;

- среднегодовая концентрация бенз(а)пирена в уходящих газах, мкг/м³.

 м³/кг,

 т/год.

 

 

 

3 РАСЧЕТ ВЫСОТЫ ДЫМОВОЙ ТРУБЫ

 

Выбор высоты дымовой трубы производится, исходя из требования обеспечения приземной концентрации каждого загрязняющего вещества ниже ПДК даже при неблагоприятных для рассеивания метеоусловиях.

  Расчет минимально допустимой высоты дымовой трубы h, м, при наличии фоновой загазованности С_ф  от других источников такой же вредности производится в несколько итераций.

Предварительное значение h определяется по каждому веществу, лимитирующему чистоту воздушного бассейна:

−по твердым частицам и оксиду углерода

, м,

−по оксидам серы и азота с  учетом их суммарного воздействия

, м,

где A- коэффициент, зависящий от температурной стратификации атмосферы и определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания загрязнителей в атмосфере, , принимаем  А=200;   

М_i- максимально разовое количество вредного вещества, выбрасываемого в атмосферу при работе данной котельной, г/с;

F- безразмерный коэффициент, учитывающий скорость оседания   взвешенных частиц в атмосфере, принимается: для газообразных веществ   и мелкодисперсных аэрозолей со скоростью оседания наиболее крупных фракций 3 5 м/с F=1; для золы после золоуловителей при среднем эксплутационном коэффициенте улавливания h_зу ≥90 % F=2;

h- безразмерный коэффициент, учитывающий влияние рельефа местности, принимается равным 1;

ПДК_i – предельно допустимая концентрация вредного вещества, определяется по приложению 7 [1], мг/м³;

V - объемный расход выбрасываемых дымовых газов, м³/с, определяется по формуле:

 м³/с,

Т – разность температур выбрасываемых  дымовых газов t_уг и атмосферного воздуха t_в , ⁰С.

,

где  - принимаем температуру газов на выходе из дымовой трубы 136 ⁰С, т.к. она должна быть на 10 ⁰С ниже температуры уходящих газов котла;

 ⁰С - температура наиболее холодного месяца города Тюмень;

 ⁰С;

Высота трубы  по твердым частицам:

 м,

где , мг/м³, , мг/м³.

 

         Высота  трубы по оксиду углерода:

      

 м,

 

где мг/м³, мг/м³.

 

Высота трубы по оксидам серы и азота с учётом их суммарного воздействия:

 м,

где мг/м³, мг/м³.

 

За начальное значение высоты дымовой  трубы принимается наибольшее из рассчитанных по формулам  значений h=100,7 м. По таблице 3.3 [1] выбираем стандартную высоту дымовой трубы h=120 м. По найденному h по табл. 3.3 [1] выбираем значение диаметра устья D₀=4,20 м.

При этом диаметре D₀ определяем - скорость выхода газов по формуле:

 м/с.

Затем по формулам определяются значения f и V_m и устанавливаются в первом приближении коэффициенты m и п.

Коэффициент т определяется в зависимости от параметра f 

Безразмерный коэффициент п определяется в зависимости от параметра V_m:

а при  .

Определяем второе приближение  h=h₂ по формуле:

,

 м.

Необходимую высоту дымовой трубы  примем равной h=120 м.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4 НОРМИРОВАНИЕ ПРЕДЕЛЬНО  ДОПУСТИМЫХ ВЫБРОСОВ

 

Использование ПДК в качестве норматива, ограничивающего  содержание загрязняющих веществ в  атмосферном воздухе, не позволяет определить, какие именно предприятия являются источниками поступления загрязнителей и какова доля каждого из них в достижении предельных концентраций. Кроме того, отсутствие постоянного учета выбросов вредных веществ не стимулирует предприятие к проведению атмосфера охранных мероприятий.

В связи  с этим в 1984 году был введен еще  один норматив - предельно допустимые выбросы (ПДВ).

ПДВ вредного вещества в атмосферу - это максимальный разовый (контрольный, г/с) или годовой (т/год) выброс, устанавливаемый для каждого источника выбросов и предприятия в целом, за соблюдением которого организуется контроль.

ПДВ для  котельных и ТЭС определяется исходя из основного требования - при  заданных геометрических характеристиках  дымовой трубы, условиях выхода газов, особенностях местности, неблагоприятных метеоусловиях для рассеивания максимальные приземные концентрации каждого вредного вещества с учетом фонового загрязнения не должны превышать ПДК.

Значения  ПДВ, г/с, для выброса загрязняющего вещества из дымовой трубы котельной или ТЭС рассчитываются по формуле:

,

Нормативы ПДВ определяются по отдельным источникам для каждого загрязняющего вещества, содержащегося в выбросах.

 г/с

 г/с

 г/с

 г/с

 

 г/с

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5 МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ  ВРЕДНЫХ ВЫБРОСОВ

 

1 Применим  прямоточные горелки ( =0,85) вместо вихревых с целью уменьшения выбросов оксидов азота , тогда

М_NOх=31,69·3,75··1,36(1-0·0)·0,85·1·1·0,278=37,427 г/с

М_NOх=190162,48·3,75··1,36(1-0·0)·0,85·1·1·10^-3=807,867 т/год

 

2 Применим рециркуляцию дымовых  газов для уменьшения выбросов  оксидов азота .

Примем значения r = 0,2, тогда ε₁= 0,010 (при высокотемпературном сжигании твердого топлива и вводе газов рециркуляции в первичную аэросмесь)

М_NOх=31,69·3,75··1,36(1-0,010·0,2)·0,85·1·1·0,278=37,351 г/с

М_NOх=190162,48·3,75··1,36(1-0,010·0,2)·0,85·1·1·10^-3=806,251 т/год

 

3 Для снижения выбросов оксида азота применим двухступенчатое сжигание топлива. Определяется по рис. 2.2 [1].:

при δ_e=15 – доля воздуха, подаваемая помимо основных горелок, %, ε₂=0,65, тогда:

М_NOх=31,69·3,75··1,36(1-0,010·0,2)·0,85·1·0,65·0,278=24,28 г/сек

М_NOх=190162,48·3,75··1,36(1-0,010·0,2)·0,85·1·0,65·10^-3=524,063т/год

 

4 Для снижения выбросов оксидов серы применим мокрый известняковый (известковый) способ. После обработки по известковому методу образуется шлам, состоящий из сульфита кальция, летучей золы и не прореагировавших компонентов. После обезвоживания шлам удаляется в отвал. Степень улавливания серы до 90%.

Пересчитаем количество выбросов оксидов  серы и азота с учётом применённых мероприятий:

 

,

где - доля оксидов серы, улавливаемых в сероулавливающей установки; - длительность работы сероулавливающей установки и котла соответственно, ч/год.

_{Мso2=0,02·31800·0,1·(1-0,15)·(1-0,043) =51,735 г/с.}

_{Мso2=0,02·686880·0,1·(1-0,15)·(1-0,043)= 1117,49 т/год.}

 

 

          Экологический  эффект будет равен разности  значений выбросов до и после применения природоохранных мероприятий:

 

Для выбросов оксида азота

Моментный выброс оксида азота:

Годовой выброс котельной:

950,432−524,063 =426,397 т/год,

 

Для выбросов оксида серы

Моментный выброс серы:

_{Мso2=51,735 – 5,173= 46,562 г/с.}

Годовой выброс котельной:

Мso2  = 1117,49-111,749=1005,741 т/год,

        

 

 

6 ОЦЕНКА ЭКОНОМИЧЕСКОГО  УЩЕРБА ОТ ЗАГРЯЗНЕНИЯ АТМОСФЕРЫ  ПРИ РАБОТЕ КОТЕЛЬНОЙ

 

 

Укрупнённая оценка величины предотвращения ущерба от выбросов загрязняющих веществ в атмосферный воздух может проводиться как для одного крупного источника или группы оцениваемых источников, так и для регионов в целом.

Для определения  величины предотвращённого ущерба используются усреднённые расчётные значения экономической оценки ущерба на единицу  приведённой массы атмосферных  загрязнений для основных экономических  районов РФ.

Величина  экономической оценки удельного  ущерба от выбросов загрязняющих веществ рассчитывается по формуле:

, руб/год,

где  - масса годового выброса загрязняющего вещества в атмосферный воздух, т/г;      

 − коэффициент экологической  ситуации и экологической значимости состояния атмосферного воздуха территории экономических районов России, определяется в соответствии с нормативами;

 − коэффициент учитывающий плотность населения, при размещении отходов на специализированных полигонах и промышленных площадках;

 − коэффициент учитывающий особенности территории;

– нормативная плата за выброс загрязняющего вещества в атмосферу  приведена в таблице 1.

Вещество	Н, руб/т
Азота диоксид	52
Серы диоксид	21
Бенз(а)перен	2049801
Углерода оксид	0,6
Золы прочих углей	103

 

1. До мероприятий по снижению вредных выбросов для котельной в целом:

У^а_ПРГ=1,2·1,2·2·(2055,488·103+2732,96·0,6+1117,49·21+950,432·52+593,687·10^-6· 2049801)=272113,48 руб./год

2. После мероприятий по снижению вредных выбросов:

У^а_ПРГ=1,2·1,2·2·(2055,488·103+2732,96·0,6+111,749·21+524,063·52+593,687·10^-6· 2049801)=313200,68 руб./год

∆У = У₁ – У₂

 

∆У =272113,48 −154442,82 =117670,66 руб./год.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

 

В данной курсовой работе для заданной котельной (Е 50, 6 шт.), фрезерного торфа и места расположения котельной (г. Тюмень) произвели расчет: