Плотина из грунтовых материалов

 

Министерство образования и науки Российской Федерации

Федеральное государственное бюджетное образовательное  учреждение высшего профессионального  образования

Нижегородский государственный архитектурно-строительный университет

 

Инженерно - строительный факультет

Кафедра гидротехнических сооружений

 

 

Пояснительная записка

к курсовому проекту:

«Плотина  из грунтовых материалов»

 

 

 

Выполнил, студент 3 курса гр. 289         Мартынов Р. Е.

Проверил, ассистент            Красильников В. М.

доцент                                                                             Битюрин А.К.

 

 

 

Нижний  Новгород, 2012 

 

Оглавление

Введение 5

1  Исходные данные для проектирования 6

2  Выбор типа плотины 8

3  Конструирование профиля плотины 11

3.1 Очертание откосов 11

3.2 Ширина гребня 12

3.3 Отметка гребня 12

3.4 Крепление откосов 17

3.5 Дренажные устройства 19

3.6 Прогноз зернового состава и расчет границ зон фракционирования грунта в намывных плотинах 21

4  Расчеты плотины 23

4.1. Фильтрационные расчеты плотины 23

4.1.1. Расчетные случаи и схемы 24

4.1.2. Положение поверхности фильтрационного потока в теле плотины 24

4.1.3 Фильтрационный расход воды через тело и основание плотины 29

4.1.4 Фильтрационная прочность грунтов тела и основания плотины 30

4.2  Расчет статической устойчивости откосов 32

4.3 Подбор обратного фильтра для трубчатого дренажа 37

4.3.1 Проектирование первого слоя обратного фильтра 37

5 Водопропускные сооружения при плотинах из грунтовых материалов. 42

5.1 Расчет трубчатого водоспуска с башенным водосбросом 42

5.2 Расчет гасителя энергии потока воды 44

6 Компоновка сооружений гидроузла 46

7 Очередность строительства 47

8 Объемы работ 48

Заключение 52

Литература 53

 

 

ВВЕДЕНИЕ

Учебным планом направления 270100 –  «Строительство» с профилем специальных  дисциплин «Гидротехническое строительство» и специальности 270104 – «Гидротехническое  строительство» предусмотрено выполнение курсового проекта «Плотина из грунтовых  материалов».

В проекте требуется осуществить  выбор типа и конструирование  профиля плотины, выполнить фильтрационные и статические расчеты, разработать  конструктивные решения основных элементов  плотины, предложить вариант компоновки гидроузла, в состав которого входит проектируемая плотина, наметить очередность  его строительства, определить объемы основных работ. 

1  Исходные данные для проектирования

Исходные данные представлены в  виде: плана района строительства  гидроузла р. Луга в горизонталях, кривой расходов воды, кривой гранулометрического  состава. Изучение задания на проектирование даёт представление об инженерно-геологических  условиях створа плотины и карьеров грунта, топографии места строительства  плотины, колебаниях уровней воды в  верхнем и нижнем бьефах плотины, величинах паводкого и строительного расходов воды реки и полезного пропуска воды из водохранилища.

Характерные уровни и отметки водохранилища:

1. Отметка нормального подпорного уровня НПУ = 55,0 м.
2. Отметка форсированного подпорного уровня ФПУ = 56,0 м.
3. Отметка уровня мёртвого объёма УМО = 50,0 м.
4. Отметка самого низкого уровня нижнего бьефа СНУНБ = 43,5 м.
5. Отметка самого высокого уровня нижнего бьефа СВУНБ = 44,5 м.
6. Отметка строительного уровня СУ = 43,5 м.
7. Отметка дна реки = 41,0 м.

Расчетная длина  водохранилища по направлению господствующих ветров:

при НПУ    L=0,8 км;

при ФПУ     L=0,9 км.

Расчетная скорость ветра:

при НПУ    V=14 м/с;

при ФПУ    V=16 м/с.

Угол между  продольной осью водоема и направлением ветра =13⁰.

Назначение  гидроузла и состав основных сооружений:

Назначение  гидроузла: водоснабжение.

Состав  сооружений: земляная плотина, автодорога Г-7 II категории.

План  гидроузла представлен на рис.1. 

Рисунок 1 – Генеральный план гидроузла

 

2. Выбор типа плотины

Тип плотины следует выбирать в  зависимости от топографических  и инженерно-геологических условий  основания и берегов, гидрологических  и климатических условий района строительства, величины напора воды, наличия грунтовых строительных материалов, сейсмичности района, общей  схемы организации строительства  и производства работ, особенностей пропуска строительных расходов воды, сроков ввода в эксплуатацию и  условий эксплуатации плотины [ 4, табл. 1, п.1.4].

В данном курсовом проекте к рассмотрению принимаются земляные насыпные и  намывные плотины. Определяющими факторами  выбора типа плотины условно приняты: инженерно-геологические условия  основания и берегов, наличие  местных грунтовых строительных материалов и их физико-механические характеристики.

В соответствии с гранулометрическим составом грунтов, из которых предполагается возводить плотину (грунт первого  слоя основания), выбирается тип плотины  по условиям ее строительства [4, табл. 1.1, п. 2.5, п. 3.9; 6, п.6.3]. В данном случае выбираем земляную насыпную плотину.

Оценку пригодности карьерного грунта для намывных и насыпных плотин в зависимости от зернового состава  следует производить по графикам рис.2. Тип плотины определяется по кривой гранулометрического состава карьерного грунта в зависимости от области, в которой находится данная кривая.

 

 

При расположении кривой гранулометрического  состава в области I и II (рис.2) намывных плотин следует определить вид плотины – однородная или неоднородная (с ядром) в зависимости от коэффициента разнозернистого грунта η:

для намывных однородных плотин

< 2,5 или η=< 5

для намывных неоднородных (с ядром) плотин

 ≥ 2,5 или η=≥ 5,

где , - коэффициенты разнозернистости;

       , , – диаметры частиц, содержание которых в грунте составляет 10, 60 и 90% соответственно.

При расположении кривой гранулометрического  состава в области III и IV (рис.2) плотина проектируется насыпной однородной, в области V (рис.2) – с противофильтрационными элементами в теле (ядро, диафрагма, экран) и в основании (понур, зуб, цементационная завеса).

В данном случае:

Кривая гранулометрического состава  располагается в области III и IV (рис.2), поэтому плотина проектируется насыпной однородной.

 

3  Конструирование профиля плотины

Конструирование поперечного профиля  плотины – это подбор устойчивого, наиболее экономичного профиля и  определение параметров его основных элементов.

3.1 Очертание откосов

Крутизну (заложение) откосов (m_в - верхового и m_н - низового) плотины надлежит назначать, исходя из условия устойчивости с учетом: а) физико-механических характеристик грунтов откосов и основания; б) действующих на откосы сил; в) высоты плотины; г) производства работ по возведению плотины и условий ее эксплуатации [4, п.2.9 – 2.37].

При предварительном назначении крутизны откосов можно воспользоваться  данными табл. А.1, А.2, А.3 прил. А, выполнив последующую проверку статической  устойчивости откосов.

По табл. А.1 принимаем:

заложение верхового откоса m_в=1:3,0;

заложение низового откоса m_н=1:2,5.

На откосах плотины, как правило, следует предусматривать устройство берм, определяя их число в зависимости  от высоты плотины, условий производства работ, типов крепления откоса и  его общей устойчивости [4, п.2.10; 6, п. 6.4.1]. Бермы следует предусматривать  на верховом откосе у нижней границы  его крепления для создания необходимого упора. На низовом откосе – для  служебных проездов, сбора и отвода атмосферных вод, размещения контрольно-измерительной  аппаратуры (КИА) – бермы располагают  через 10 – 15 м по высоте. Устройство берм не должно вести к уположению откоса, определенного расчетом. Ширина берм (В_б) определяется их назначением и составляет не менее 3 м, если берма предназначена для проезда, и не менее 2 м, если проезд не предусмотрен [6, п.6.4.1].

Принимаем ширину берм, равную 3 м.

3.2 Ширина гребня

Ширину гребня плотины (В_Г) следует устанавливать в зависимости от условий производства работ и эксплуатации (использования гребня для проезда, прохода и других целей), но не менее 4,5 м [3, п.2.11]. Устраиваем автомобильную дорогу II категории и по табл. А.4 прил. А назначаем: число полос движения – 2; ширину полосы движения – 3,75 м; ширину проезжей части – 7,5 м; ширину обочин – 3,75 м; ширину земляного полотна – 15 м.

3.3 Отметка гребня

Отметку гребня плотины (>Гр) следует назначать на основе расчета возвышения его над расчетным уровнем воды [4, п.2.12].

Возвышение гребня плотины надлежит определять для двух случаев стояния  уровня воды в вернем бьефе:

а) при НПУ или при более  высоком уровне, соответствующем  пропуску максимального паводка, входящего  в основное сочетание нагрузок и  воздействий;

б) при ФПУ, при пропуске максимального  паводка, относимого к особым сочетаниям нагрузок и воздействий.

                

Рисунок 3 – Схема для определения гребня плотины

Возвышение  гребня плотины h_s (рис. 3.1а) в обоих случаях определяется по формуле [4, ф.1]:

,                                                                       (3.1)

где - ветровой нагон воды в верхнем бьефе, м;

       - высота наката ветровых волн обеспеченностью 1%, м;

       - запас возвышения гребня плотины, м.

При определении первых двух слагаемых  формулы (3.1) следует принимать обеспеченности скорости ветра для расчета элементов  волн, наката и нагона при основном сочетании нагрузок и воздействий (при НПУ) для сооружений I, II  классов – 2 % и III, IV классов – 4 %; при особом сочетании нагрузок и воздействий (при ФПУ) эти обеспеченности следует принимать для сооружений I, II классов 20 %, для III класса – 30 %, для IV класса – 50 %. Запас для всех классов плотин следует принимать не менее 0,5 м.

Величину ветрового нагона следует определять методом последовательных приближений по формуле [2, прил.1, ф. 148*]:

,                                                              (3.2)

где (рис.4) - угол между продольной осью водоема и направлением ветра, град.;

                   V_* – расчетная скорость ветра, м/с;

                  L – длина водохранилища по направлению господствующих ветров (разгон), м;

                   K_* – коэффициент, принимаемый по табл. А.6 прил. А;

                  d – глубина воды перед плотиной, м;

                   =9,81 м/с² – ускорение свободного падения.

Рисунок 4 – К определению △h_set

 

На стадии курсового проектирования мы пренебрегаем величиной 0,5Δ в знаменателе формулы (3.2), приняв ее равной 0.

Рассчитаем  для НПУ:

так как V_*=14 м/c; d=>НПУ->ДР=55-41=14 м; K_*=2; =13⁰; =0,979; L=800 м, получаем

=0,002 м.

Рассчитаем  для ФПУ:

так как V_*=16 м/c; d=>ФПУ->ДР=56-41=15 м; K_*=; =13⁰; =0,979; L=900 м, получаем

=0,003 м.

Высоту наката ветровых волн обеспеченностью 1 % следует определять по формуле [2, п. 1.14*]:

,                                                   (3.3)

где и - коэффициенты шероховатости и проницаемости откоса, принимаемые по табл. А. 7 прил. А, зависящие от характеристик откоса;

       – коэффициент, зависящий от заложения верхового откоса m_в и от V_*, принимаемый по табл. А. 8 прил. А;

       - коэффициент, принимаемый по графикам рис. А. 1 прил. А, в зависимости от показателя пологости волн ;

       - высота волны 1 % обеспеченности.

Высоту волны i % -ой обеспеченности следует определять умножением средней высоты волн на коэффициент k_i, принимаемый по графикам рис. А.3 прил. А для безразмерной величины . При сложной конфигурации береговой черты значение должно приниматься по величине и верхней огибающей кривой рис. А. 2 прил. А.

 Среднюю высоту, м, и средний период волн , с, в глубоководной зоне необходимо определять по верхней огибающей кривой рис. А.2 прил. А. По значениям безразмерных величин и и верхней огибающей кривой необходимо определять значения и и по меньшим их величинам вычислить среднюю высоту и средний период волн.

Среднюю длину волн , м, при известном значении следует определять по формуле [2, прил. 1,п. 13 ф. 150]:

                                                                                                    (3.4)

Вычислим  для НПУ:

=1,23; ==1,76 с.

=0,012; ==0,24 м.

==4,84 м.

Так как =1 и =0,9 (крепление откосов бетонными плитами); =1,26 (при ctg φ=m=3 и при V_*=14 м/с); k_i=2,85 (==40,04); = k_i=2,85*0,24=0,684 м; =1,15 (==7,08), получаем

=0,892 м.

Вычислим  для ФПУ:

=1,18; ==1,93 с.

=0,011; ==0,29 м.

==5,82 м.

Так как =1 и =0,9 (крепление откосов бетонными плитами); =1,34 (при ctg φ=m=3 и при V_*=16 м/с); k_i=2,82 (==34,49); = k_i=2,82*0,29=0,818 м; =1,15 (==7,12), получаем

=1,135 м.

Определяем возвышение гребня плотины  при а=0,5 м для НПУ:

.

Определяем возвышение гребня плотины  при а=0,5 м для ФПУ:

.

Отметку гребня плотины проектируют  с учетом строительного подъема  по прогнозируемой осадке плотины и  ее основания.

При наличии на гребне плотины сплошного  парапета, рассчитанного на воздействие  волн,  возвышение его верха над  уровнем верхнего бьефа надлежит принимать не ниже значений, полученных по формуле (3.1). Возвышение гребня плотины  в этом случае назначают на 0,3 м  над НПУ или на отметке ФПУ, причем, принимают высшую из них. [4, п.2.13;6, с.166].

Их двух полученных результатов  расчета выбирают более высокую  отметку гребня:

>, или                                                                            (3.5)

>                                                                                    (3.6)

> м,

> м.

Принимаем отметку гребня при ФПУ:> м.

Высота плотины  - III класс плотины.

3.4 Крепление откосов

Откосы земляных плотин следует  защищать специальными креплениями, рассчитанными  на воздействие волн, льда, течений  воды, изменения уровня воды, атмосферных  осадков, ветра, прочих климатических  и других разрушающих откос факторов.

Для защиты верхового откоса применяются  следующие виды крепления:

- каменные;

- железобетонные  и бетонные плиты;

- асфальтобетонные;

- биологические.

Крепления верхового откосов делятся  на основные, расположенные в зоне максимальных волновых и ледовых  воздействий, возникающих в эксплуатационный период, и облегченные - ниже основного  крепления.

Верхней границей основного крепления  следует считать отметку гребня плотины. В случае же значительного  возвышения гребня над расчетным  уровнем воды основное крепление  следует заканчивать  ниже гребня на отметке высоты наката h_run; далее до гребня доводят облегченное крепление. Нижнюю границу основного крепления следует назначать, считая от минимального уровня сработки водохранилища, на глубине:

  h = 2h_1%                (3.7)

 При этом нижняя граница  основного крепления должна быть  ниже минимального уровня сработки не ниже, чем на 1,5t, где t – расчетная толщина ледового покрова (принимаем 0,3 м).

В качестве основного крепления  принимаются монолитные железобетонные плиты 5*5*0,2. Швы между плитами  закрытые водонепроницаемые. Упор основного  крепления принимаем в виде железобетонного  бруса заглубленного в грунт  на 0,8 м. и шириной 0,6 м. Под упор укладывается подготовка, толщиной 15 см. Нижний ряд  основного крепления соединяется  с упором жесткими связями.

В качестве облегченного крепления  принимается один слой разнозернистого  щебня, толщиной 30 см.

 Крепление низового откоса  следует принимать в зависимости  от материала, из которого возведена  низовая призма плотины, с целью  защиты ее от атмосферных воздействий  и разрушения землеройными животными.  Принимается облегченное крепление  многолетних трав по растительному  слою грунта, толщиной 0,3 м. 

Рисунок 5 – Крепление верхового откоса

3.5 Дренажные устройства

Устройство дренажа тела земляной плотины следует проектировать  с целью:

а) организованного отвода воды, фильтрующейся  через тело и основание плотины  в нижний бьеф;

б) для предотвращения выхода фильтрационного  потока на низовой откос и в  зону, подверженную промерзанию;

в) для экономически обоснованного  снижения депрессионной поверхности  для повышения устойчивости низового откоса (внутренний дренаж);

г) для повышения устойчивости верхового  откоса при быстрой сработке водохранилища, а также для снятия порового давления, возникающего при сейсмических воздействиях;

д) для отвода воды, профильтровавшейся через ядро.

В русловой части плотины будем  применять комбинированный дренаж  (каменный банкет с наслонным дренажом).  В частях плотины перекрывающих незатопленную пойму применяем трубчатый дренаж.

Дренажный банкет (рис.6) следует выполнять, как правило, на русловых участках плотины при ее возведении без перемычек и при перекрытии реки отсыпкой камня в воду. Превышение гребня дренажного банкета h_s ( при отсутствии наслонного дренажа) над строительным уровнем определяем с запасом на максимальное волнение – 0,5 м. Ширину банкета поверху B_б назначаем из условий производства работ – 3 м. Заложение откосов банкета принимаем верхового - 1:1,5,низового – 1:2. При сопряжении тела плотины с дренажным банкетом обеспечиваем фильтрационную прочность сопряжения за счет устройства обратного фильтра по внутреннему откосу банкета. Гребень дренажного банкета (↓Гр_б) защищаем от засорения поверхностными стоками. Так как в основании мелкозернистый грунт, под дренажным банкетом надо предусматривать горизонтальный обратный фильтр толщиной 0,85 м.

Наслонный дренаж выполняем на участках плотины, перекрывающих затопляемую пойму. Толщину наслонного дренажа с обратным фильтром назначаем из условий производства работ,но не менее:

                                                                                      (3.8)

где - диаметр частиц, масса которых вместе с массой более мелких фракций составляет 85 % массы грунта всего дренажного слоя;

- толщина обратного фильтра.

.     

Материал наслонного дренажа сопрягается с материалом обратного фильтра и защищает низовой откос от волнового воздействия в нижнем бьефе. Превышение гребня наслонного дренажа h_s над максимальным уровнем нижнего бьефа принимаем с учетом высоты выклинивания фильтрационного потока на низовой откос плотины и глубины промерзания – 2,7 м.

Каменный банкет принимается с  отметкой гребня:

>ГрБ=>СУ+0,5 м;                                                                    

>ГрБ=43,5+0,5=44,0 м.

Наслонный дренаж принимается с отметкой гребня:

>ГР_{насл.дрен.} = >СВУНБ + 2,7 м;

>ГР_{насл.дрен.} =44,5+2,7=47,2 м.

Рисунок 6 – Дренажные устройства

На участках плотины, перекрывающих незатопляемую пойму проектируем трубчатый дренаж.

3.6 Прогноз  зернового состава и расчет границ зон фракционирования грунта в намывных плотинах

В данном случае проектируется однородная насыпная плотина, поэтому прогноз  зернового состава и расчет зон  фракционирования грунта не производится. 

 

 

Рисунок 7 – Профили русловой и пойменной части земляной плотины

 

4  Расчеты плотины

При проектировании плотин из грунтовых  материалов следует проводить следующие  расчеты [4, п. 5.1]:

а) фильтрационные;

б) фильтрационной прочности;

в) обратных фильтров, дренажей и переходных слоев;

г) устойчивости откосов, экрана и защитного слоя.

4.1. Фильтрационные расчеты плотины

Фильтрационные расчеты тела плотины, основания и берегов следует  выполнять для [4, п. 5.3]:

а) определения фильтрационной прочности  тела плотины, ее основания и берегов;

б) расчета устойчивости откосов  плотины и берегов;

в) обоснования наиболее рациональных и экономичных форм, размеров и  конструкций плотины, ее противофильтрационных  и дренажных устройств.

Фильтрационными расчетами (а также  исследованиями) надлежит определять следующие параметры фильтрационного  потока [4, п. 5.4]:

а) положение поверхности фильтрационного  потока (депрессионной поверхности) в теле плотины и берегах;

б) фильтрационный расход воды через  тело плотины, основание и берега;

в) напоры (или градиенты напора) фильтрационного потока в теле плотины, основании, а также в местах выхода фильтрационного потока в дренаж, в нижний бьеф за подошвой низового откоса, в местах контакта грунтов с различными характеристиками и на границах противофильтрационных устройств.

4.1.1. Расчетные случаи и схемы

В соответствии с требованиями СНиП 33-01-2003 воздействие фильтрующейся воды определятся для двух расчетных случаев расхода - основного и поверочного.

Указанное воздействие, соответствующее  пропуску расхода воды основного  расчетного случая, определяют при  НПУ в верхнем бьефе. Его следует  учитывать в составе основного  сочетания нагрузок и воздействий. Воздействие фильтрующейся воды, соответствующее пропуску расхода  воды поверочного расчетного случая, определяется при ФПУ в верхнем  бьефе и учитывается в составе  основного сочетания нагрузок и  воздействий.

В данном курсовом проекте фильтрационные расчеты выполняются для руслового  сечения плотины для двух расчетных случаев:

1. Основной – в верхнем бьефе  - НПУ, в нижнем бьефе – СНУНБ (максимальный напор на плотину).
2. Особый – В верхнем бьефе ФПУ, в нижнем бьефе – СВУНБ.

4.1.2. Положение поверхности фильтрационного потока в теле плотины

Положение кривой депрессии определяем аналитическим способом для расчетной  схемы [6, стр. 125] – плотина однородная на водопроницаемом основании конечной мощности ( < .

Выбор той или иной расчетной  схемы зависит от инженерно-геологических  условий основания, строения тела плотины  и свойств слагающего его грунта. При выборе схемы руководствуемся следующими соображениями:

 грунт основания считается  водоупором, если выполняется условие

,                                                                                          (4.1)

где и - коэффициенты фильтрации грунтов тела и снования плотины, соответственно.

=0,00864 м/сут;

=0,864 м/сут.

 - условие не выполняется, грунт основания не считается водоупором.

Определение положения кривой депрессии  с использованием расчетных схем [6, стр. 125] сводится к вычислению ординат этой кривой при задаваемых значениях абсциссы. Расчет удобно вести в табличной форме.

1. Основной расчетный случай – НПУ и СНУНБ.

Расчет ведем по схеме №12:

,                                                           (4.2)

где ;

      ;

      ;

      ;

      ;

      ;

       .

м²/сут

 

Ординаты кривой депрессии:

а) между сечением 1-1 и дренажом

,                                                          (4.3)

где      

x	56,3
hx	2,81

 

 

 

б) между сечением 1-1 и осью ординат

                                           (4.4)

x	10	20	30	40	50
hx	10,52	8,92	7,30	5,66	4,04

 

 

2. Особый расчетный случай – ФПУ и СВУНБ.

Расчет ведем по схеме №13:

Значения  и определяют подбором из уравнений

,                                               (4.5)

где ;

      ;

      ;

      ;

      ;

      ;

       .

Решая совместно два уравнения  получаем значения:

 

м²/сут

Ординаты кривой депрессии:

,           (4.6)

x	10	20	30	40
hx	11,62	9,93	8,32	6,66

 

 

Рисунок 8 – Кривая депрессии при основном и особом случае  

4.1.3 Фильтрационный расход воды через тело и основание плотины

Установление фильтрационного  расхода воды через тело и основание  плотины проводится для определения  потерь воды из водохранилища и расчетов специальных дренажных устройств (например, трубчатого дренажа.

В курсовом проекте расчеты водного  баланса водохранилища и специальных  дренажных устройств выполнять  не требуется, поэтому можно ограничиться вычислением удельного фильтрационного  расхода q по формулам, в зависимости от выбранной расчетной схемы.

,                                          (4.7)

1. Основной расчетный случай – НПУ и СНУНБ.

,

,                         

 м²/сут,

 м²/c,

Суммарный расход, проходящий через  тело плотины:

 м²/cут.

Тогда общий расход:

 м³/cут.

 

2. Особый расчетный случай – ФПУ и СВУНБ.

,

,                         

 м²/сут,

 м²/c,

Суммарный расход, проходящий через  тело плотины:

 м²/cут.

Тогда общий расход:

 м³/cут.

4.1.4 Фильтрационная прочность грунтов тела и основания плотины

В соответствии с указаниями [4, п.5.5*] расчеты фильтрационной прочности надлежит выполнять исходя из наибольшего напора, действующего на плотину (1 расчетный случай).

  При оценке фильтрационной прочности  необходимо выполнить условие  [4, п. 5.5*]:

;                                                                                       (4.8)

где: - действующий средний градиент напора в расчётной области фильтрации;

- критический средний градиент  напора, принимаемый на основании  исследований грунтов в условиях, отвечающих реальным условиям  эксплуатации сооружения. В наших  расчетных условиях принимается  по [3, табл. 8].

- коэффициент надёжности по  ответственности сооружений, определяемый  по СНиП 33-01-2003: =1,15 (для III класса сооружения).

Выполнения  условия требуется как при  проверке общей, так и местной  фильтрационной прочности.

При оценке общей фильтрационной прочности  грунта величину в формуле (4.9) определяем по зависимостям:

для тела плотины

                                                                                      (4.9)

где L- длина основания плотины, м; L=56,88 м;

Н_max=↓НПУ-↓СНУНБ=55-43,5=11,5 м – максимальный напор

 

.

.

.