Поверочный тепловой расчет топки парового котла. 2

 

 Федеральное агентство по образованию

Государственное образовательное  учреждение

высшего профессионального  образования

«Самарский государственный  технический университет»

____________________________________________________________________

 

К а ф е  д р а «Тепловые электрические станции»

 

 

 

 

 

Поверочный тепловой расчет топки

парового котла

 

 

 

 

 

 

 

Вариант 1

 

 

 

 

 

 

 

 

Выполнил:

Баранов А.А. III-ТЭФ-2

Проверил:

Кудинов А.А.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Самара 2011

 

 

 

 

Введение

 

Тепловой  расчет парового котла может быть конструктивным и поверочным. Поверочный расчет котла или отдельных его элементов выполняется для существующей конструкции с целью определения показателей его работы при переходе на другое топливо, при изменении нагрузки или параметров пара, а также после проведенной реконструкции поверхностей нагрева. В результате поверочного расчета котла определяют: коэффициент полезного действия котла, расход топлива, температуру уходящих газов, температуру рабочей среды за каждой поверхностью нагрева.

При поверочном расчете котла вначале определяют объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания, КПД и расход топлива, а затем выполняют расчет теплообмена в топочной камере и в других поверхностях в последовательности, соответствующей их расположению по ходу продуктов сгорания.

 Задание

 

Произвести поверочный тепловой расчет отдельных поверхностей нагрева и свести тепловой баланс котла ТП-230:

Характеристика котла  ТП-230

1. Номинальная паропроизводительность

 D_ном=221 т/ч= 63,9 кг/с;

2. Температура перегретого пара t_пп=501 °С;
3. Давление перегретого пара р_пп=10 МПа;
4. Давление в барабане  котла р_бар=11 МПа;
5. Температура питательной воды t_пв=211 °С;
6. Давление питательной воды р_пв=11,5 МПа;
7. Вид топлива: каменный уголь, Донецкий бассейн. Марка Д. Класс Р.
8. Топка имеет металлическую наружную обшивку.

 

1. Описание конструкции котла

 

По характеру движения рабочей среды парогенератор  ТП-230 относится к агрегатам с  естественной циркуляцией. Рабочая  среда непрерывно движется по замкнутому контуру, состоящему из обогреваемых и не обогреваемых труб, соединенных между собой промежуточными камерами - коллекторами и барабанами. В обогреваемой части контура вода частично испаряется, образовавшийся пар отделяется от воды в барабанах и, пройдя через пароперегреватель, подается на турбину. Испарившаяся часть котловой воды возмещается питательной водой, подаваемой питательным насосом в водяной экономайзер и далее в барабан.

Парогенератор ТП-230 выполнен по П-образной схеме. В одной его вертикальной шахте расположена топочная камера, в другой экономайзер и воздухоподогреватель, вверху в поворотном горизонтальном газоходе размещается конвективный пароперегреватель.

Характерной особенностью парогенераторов этой серии является наличие двух барабанов, соединенных по пару и воде между собой пароперепускными трубами. Начальная стадия отделения пара от воды происходит в основном  в разделительном барабане меньшего диаметра. Последующее осушение   пара происходит в  основном  барабане  большего  диаметра.  Водоопускные трубы включены в основной барабан около его нижней образующей.

Размещение над топочной камерой двух барабанов хорошо компонуется  с конструкцией топочных экранов. Сверху топка ограничивается потолочными трубами, которые являются продолжением труб фронтального экрана и включаются верхними концами непосредственно в разделительный барабан.

Дымовые газы выходят  из топочной камеры через разведенные (фестонированные) в 4 ряда трубы заднего  экрана, также включенные верхними концами в разделительный барабан.

Подъемные трубы работают друг с другом параллельно, однако их конфигурация, длина, освещенность факелом различна. Для обеспечения надежной циркуляции их группируют в отдельные контуры. В контур циркуляции включают подъемные трубы, идентичные по своему гидравлическому сопротивлению и тепловой нагрузке. Каждый отдельный контур имеет свои опускные трубы. В котле ТП-230 16 контуров циркуляции: по 3 контура на боковых экранах и по 5 на фронтовом и заднем экранах.

Пароперегреватель чисто  конвективного типа. Регулирование  температуры перегретого пара производится двумя пароохладителями поверхностного типа. Охлаждение и частичная конденсация пара осуществляется за счет нагрева части питательной воды, отводимой с этой целью из питательной линии в пароохладитель.

Двухступенчатый экономайзер, служащий для подогрева питательной воды уходящими газами, состоит из отдельных пакетов змеевиков.

Трубчатый воздухоподогреватель, предназначенный для нагрева  дутьевого воздуха, транспортирующего угольную пыль при сжигании твёрдого топлива и подаваемого в зону горения топлива, состоит из двух ступеней, между которыми размещается нижняя часть (ступень) экономайзера.

2. Расчет  объемов продуктов сгорания, объемных  долей трехатомных газов и  концентраций золовых частиц в газоходах котла.

Расчет  энтальпий воздуха и продуктов  сгорания топлива

 

2.1. Расчетные характеристики топлива

По  табл. I [1], П4.1 [2] определяем состав рабочей массы топлива, %:

− влажность W^P= 13,0;

− зольность A^P=27,8;

− сера колчеданная  =1,7;

− сера органическая =1,2;

− углерод C^P=44,1;

− водород H^P=3,3;

− азот N^Р=0,9;

− кислород O^P=8,0.

Низшая теплота сгорания =17,25 МДж/кг. 

Приведенные характеристики, %∙кг/МДж:

             − влажность W^П=3,16;

− зольность А^П=6,75.

Коэффициент  размолоспособности К_ло=1,0.

Выход летучих на горючую  массу  =43,0 %.

Температура начала размягчения золы t₂=1220 °С; начала жидкоплавкого состояния золы t₃=1360 °С.

 

  2.2. Теоретический объем воздуха

Теоретический объем  воздуха  , м³ возд/кг, необходимый для сжигания 1 кг топлива при a=1 и нормальных физических условиях (t=0 °С, р=101325 Па), определяем по формуле (4-02) [1], (2.1) [2]:

 

 

м³/кг.

 

2.3. Теоретические  объемы продуктов сгорания

Теоретические объемы продуктов  сгорания, получаемые при полном сжигании 1кг топлива с теоретическим количеством  воздуха, м³/кг, определяем по формулам (4–04)¸(4–08) [1], (2,2)¸(2,5) [2].

 

/кг.

/кг.

 

2.4. Коэффициент  избытка воздуха 

Коэффициент избытка  воздуха на выходе из топки для  камерной топки с твердым удалением шлака принимаем по таблице XVII–XXI [1], 1.7 [2], a_т=1,2.

Присосы воздуха в  газоходах котла (на выходе из газохода) принимаем по табл. XVII [1], табл. 1.8 [2]:

 − присосы воздуха в топку Da_т=0,08;

 − присосы воздуха в фестон Da_Ф=0;

 − присосы воздуха  в пароперегреватель I ст. Da_ппI=0,015;

 − присосы воздуха в пароперегреватель II ст. Da_ппII=0,015;

 − присосы воздуха в экономайзер II ст.  Da_экII=0,02;

 − присосы воздуха в воздухоподогреватель II ст. Da _впI =0,03;

 − присосы воздуха в экономайзер I ст.  Da _экI=0,02;

 − присосы воздуха в воздухоподогреватель I ст. Da_впI=0,03;

 − присосы воздуха в систему пылеприготовления Da_пл=0,1.

 

2.5. Объемы продуктов  сгорания

 

Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов  и концентрации золовых частиц по газоходам котла представлены в табл. 2.1 (см. табл.4.1 [1], табл. 2.1 [2]).

    Объемы продуктов сгорания, объемные доли трехатомных газов и концентрации золовых частиц                        

                                            Таблица 2.1

Величина и     расчетная     формула	Газоход
	топка,  фес-       тон		п/п I ст.	п/п II ст.		эк. II ст.	вп. II ст.	эк. I ст.	вп. I ст.
1	2		3	4		5	6	7	8
1. Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева a¢¢=aт+ ΣΔai	1,2		1,215	1,23		1,25	1,28	1,3	1,33
2. Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева aср=(a¢+a¢¢)/2	1,2		1,2075	1,2225		1,24	1,265	1,29	1,315
3. Объём водяных паров, м3/кг = +     +0,0161(aср-1)∙	0,911		0,911	0,912		0,913	0,914	0,915	0,917
4. Полный объём  газов, м3/кг        VГ= +     +1,0161(aср-1)∙	6,048		6,083	6,154		6,236	6,354	6,471	6,589
5. Объёмная доля водяных паров = /VГ	0,151	0,150			0,148	0,146	0,144	0,141	0,139
6. Доля трёхатомных газов и доля водяных паров rП= +	0,290	0,289			0,285	0,282	0,277	0,272	0,267
7. Масса дымовых газов при сжигании твёрдого и жидкого топлива Gг=1-0,01AP + +1,306∙aср∙ , кг/кг При сжигании газа: Gг= +(dГ/1000)+ +1,306 ∙aср ∙ , кг/м3	8,181	8,227			8,317	8,423	8,574	8,725	8,876
8. Безразмерная концентрация золовых частиц, кг/кг µ зл= APaун /(100∙Gг), где aун – доля уноса золы из топки (см. табл. 4.6 [2]), aун = 0,95.	0,0078	0,0078			0,0077	0,0076	0,0075	0,0074	0,0072

 

 

2.6. Энтальпии  теоретических объемов воздуха  и продуктов сгорания

 

Энтальпии теоретических  объемов воздуха и продуктов  сгорания и , определяем по табл. XV [1], табл. п. 4.2 [2]. Энтальпию продуктов сгорания Н_Г, кДж/кг, при коэффициенте  избытка воздуха a > 1 определяем по формуле (4-21) [1], (2.18) [2].

Энтальпию золы Н_зл, кДж/кг, определяем по формуле (4-24) [1].

,

где (c )_зл  − энтальпия 1 кг золы, кДж/кг, определяется по табл. XIV [1].

Н_зл можно рассчитать по формуле (2.19) [2].

Результаты расчета  энтальпий продуктов сгорания при  действительных избытках воздуха в газоходах приведены в таблице 2.2 (см. табл. 4.2 [1];  табл. 2.3 [2]).

 

Энтальпии продуктов  сгорания, кДж/кг (H-

- таблица)                              

                                                                                                                   Таблица 2.2

Поверхность нагрева		",°С						НГВ=(a− − 1)		НГ= + +(a−1) + +Нзл		Нзл
Топочная камера, фестон =1,2		2200 2000 1800 1600 1400 1200 1000 800		19241 17301 15383 13492 11630 9813 8022 6264		15724    14175 12626    11116      9605      8114      6662      5229		3144,8 2835 2525,2 2223,2 1921 1622,8 1332,4 1045,8		22385,8 20799,44 18485,39 16210,57 13968,97 11754,25 9614,247 7512,37		663,44 577,19 495,37 417,97 318,45 259,85 202,57
Пароперегреватель  I ст. =1,215		1000 800		8022 6264		6662 5229		1432,33 1124,235		9714,177 7590,805		259,84 202,57
Пароперегреватель  II ст. =1,23	1000 800 600 400		8022 6264 4577 2968		6662 5229 3840 2508		1532,33 1202,67 883,2 576,84		9814,17 7669,24 5608,15 3639,93		259,85 202,57 147,95 95,09
Экономайзер II ст. =1,25	800 600 400 200		6264 4577 2968 1444		5229 3840 2508 1234		1307,25 960 627 308,5		7773,82 5684,95 3690,93 1797,17		202,57 147,95 95,09 44,67
Воздухоподогреватель II ст. =1,28	600 400 200		4577 2968 1444		3840 2508 1234		1075,2 702,24 345,52		6003,801 3896,632 1898,05		147,95 95,09 44,67
Экономайзер I ст. =1,3	600 400 200 100		4577 2968 1444 712		3840 2508 1234 614		1152 752,4 370,2 184,2		6003,801 3896,632 1898,05 936,825		147,95 95,09 44,67 21,34
Воздухоподогреватель I ст. =1,33	400 200 100		2968 1444 712		2508 1234 614		827,64 407,22 202,62		3896,632 1898,05 936,825		95,09 44,67 21,34

 

Примечание. Энтальпии  дымовых газов и воздуха и (без учёта энтальпии золы) при a=1 и влагосодержании воздуха 10 г/кг представлены в табл. XV [1], табл. П 4.2 [2].

3. Тепловой  баланс котельного агрегата и 

определение расхода топлива

 

3.1. Тепловой  баланс котельного агрегата

 

Составление теплового  баланса котельного агрегата заключается  в установлении равенства между  поступившим в агрегат количеством  тепла, называемым располагаемым теплом, и суммой полезно использованного тепла и тепловых потерь. На основании теплового баланса вычисляются КПД котла и необходимый расход топлива.

Располагаемую теплоту 1 кг сжигаемого топлива  , кДж/кг, определяем по формуле (3.4) [2]

= 10³ + + Q_внш+ Q_пф− Q_к,

где  − низшая теплота сгорания рабочей массы топлива, МДж/кг;

− физическая теплота топлива, кДж/кг, учитывается для жидких и сильновлажных твердых топлив, когда W^Р>1,6 . Для Донецкого угля принимаем =0;

Q_внш − теплота,  подводимая  к воздуху от  внешнего источника, кДж/кг, Q_внш = 0;

Q_пф  − теплота,  вносимая  в топку при распылении  мазута паром, кДж/кг, Q_пф = 0;

Q_к − теплота, поглощаемая при сжигании сланцев, кДж/кг, Q_к =0.

 

 кДж/кг.

 

3.2. Потери теплоты от химического и механического недожога

     

Потери теплоты от химического и механического недожога топлива q₃     и q₄ определяются по табл. 4.6 [2] или по табл. XVIII-XIX [1] (см. п.п. 5-07, 5-08 [1]). Принимаем для твердого топлива q₃ = 0, q₄ = 1 %.

 

3.3. Потеря  теплоты с уходящими газами

     

Потерю  теплоты с  уходящими газами q₂, %, определяем по (5-06)-(5-07) [1], (3.2) [2].

,

где – коэффициент избытка воздуха за  воздухоподогревателем;

       − энтальпия уходящих газов при коэффициенте избытка воздуха a_ух и температуре уходящих газов t_ух;

− энтальпия теоретически необходимого количества холодного воздуха на входе в воздушный тракт (перед калорифером или вентилятором), кДж/кг.  Принимаем t_хв = 30 °С, если не задана другая величина;

 − потери теплоты с механическим  недожогом топлива, %.

По табл. 1.4 [2] принимаем t_yx=150 °С.

Энтальпию уходящих газов  при t_yx=150 °C определяем по табл. 2.2 настоящего расчета методом интерполяции.

Н

= кДж/кг.

Энтальпию  холодного  воздуха  определяем  по  формуле  (3.3)  [2], (см. (4-23) [1]).

 кДж/кг,

где t_хв=30 °С − температура холодного воздуха, принимается по [1], стр. 29; табл. 1.5 [2]; (см. табл. II-5 [1]).

 

.

 

 

3.4. Потеря теплоты  от наружного охлаждения

 

Потеря теплоты q₅ от наружного охлаждения через внешние поверхности котла при номинальной производительности котла D_ном = 230 т/ч =63,9 кг/с определяем по формуле (3.11) [2], по рис. 5.1 или по формуле (5-10) [1]:

 

    

 

 

 

 

3.5. Потеря с теплом шлаков

      

Потеря с физической теплотой удаляемых шлаков q₆ при камерном сжигании с твёрдым шлакоудалением учитывается только для многозольных топлив, когда А^Р>2,5 , в соответствии с п. (3.1) [2] (см. также п. 5.10 [1]). Принимаем q₆=0.

     

 3.6. Коэффициент полезного действия котла

             

 Коэффициент   полезного   действия    котла    определяем   по   формуле (5- 15) [1], (3.1) [2].

 

3.7. Расход топлива

 

Расход топлива B, кг/с, подаваемого в топочную камеру парового котла определяем по формуле (5-19) [1]; (3.14) [2].

 

,

где D_пе = D_ном – расчетная паропроизводительность котла, кг/с;

– энтальпия соответственно перегретого пара, питательной воды и кипящей воды в барабане парового котла, кДж/кг;

– расход вторично перегреваемого пара, кг/с, (D_вт=0);

– энтальпия вторично перегреваемого пара соответственно на входе и на выходе из пароперегревателя, кДж/кг;

– расход продувочной воды из барабанного парового котла,  кг/с.                                        

Расход продувочной воды из барабана котла определяем по формуле (3.15) [2].                           

D_пр= 0,01∙ p ∙ D_пе = 0,01∙ 3 ∙ 61,4 =1,842 кг/c,

где  р = 3%  –  непрерывная  продувка  котла,  принимается  в соответствии  с п. 4.8.27 ПТЭ.

При давлении перегретого пара р_пп=10 МПа и t_пп=500 °С по табл. XXV [1] определяем h_пп=3375,6 кДж/кг.

При давлении питательной воды р_п.в.=11,5 МПа и t_п.в.=210 °С по табл. XXIV [1] определяем h_п.в.=901,21 кДж/кг.

При давлении в барабане котла р_бар=11 МПа, t_н=318,04°С, по табл. XXIII [1] определяем h_кип=1451,2 кДж/кг.

Рассчитываем расход топлива.

 кг/с.

Расчетный расход топлива  с учетом механического недожога определяем по формуле (5-24) [1], (3.16) [2]:

  кг/с.

Коэффициент  сохранения теплоты рассчитываем по формуле (5-11) [1], (4.24) [2]:

_{j  = 1−}

.

4. Расчет теплообмена в топке

 

       4.1. Геометрические характеристики топки

    

      Геометрические  характеристики топки определяем  по чертежу котла ТП-230, учитывая  рекомендации, изложенные в п. 6-А  [1]; § 4.1 [2].

 При расчёте теплообмена  в топочной камере её объём , м³, определяется по чертежам котла. Границами объёма являются осевые плоскости экранных труб или обращённые в топку поверхности защитного огнеупорного слоя; в местах, не защищённых экранами – стены топочной камеры. В выходном сечении камеры её объём ограничивается плоскостью, проходящей через оси первого ряда труб ширм, фестона или котельного пучка. Нижней границей объёма топки является под. При наличии холодной воронки за нижнюю границу объёма топки условно принимается горизонтальная плоскость, отделяющая её нижнюю половину (см. рис. 6.1 [1]). 

1. Площади поверхностей стен:

а = (10,5+5,25/2) ∙10=131,25 м²;

 м²;

в + (7,25+4)∙1,89/2 = =(7,75+4,25)∙2,25/2+12,5∙7,75+(7,25+4)∙1,89/2 = 121 м ;

 м²,

где  площадь соответственно задней, фронтовой и боко-    вой                                           стены, м²;

площадь фестона (плоскость проходящая через оси первого ряда труб фестона), м²;

м² ширина топочной камеры;

м² глубина топочной камеры.

Полная поверхность  стен:

 м .

Поверхность стен, занятая горелками:

 м ,

где м – диаметр выходной амбразуры горелки.

Поверхность стен, занятая  экранами:

 м .

2. Объем топочной камеры:

 м .

3) Лучевоспринимающую   поверхность  стен   определяем   по  формуле (6-06а) [1].

,

где – площадь i-ой стены, занятая экраном, м²;

       – угловой коэффициент i-го экрана (см. номограмму 1 [1]).

       Угловой  коэффициент гладкотрубных экранов  определяется в зависимости от их конструкции (см. п. 6-06 [1]).

Для фестона  =1. Для настенных топочных экранов угловой коэффициент можно рассчитать по формуле (4.31) [2]. Диаметр и шаг труб всех экранов одинаковы. Поэтому лучевоспринимающая поверхность экранов вычисляется совместно по одному значению углового коэффициента . Диаметр экранных труб d = 76 мм, шаг труб  S = 95 мм, S/d = 1,25. Относительное расстояние от труб до стены /d = 57,5/76 » 0,8.

 = 1- 0,2(S/d - 1) = 1- 0,2(95/76 - 1) = 0,95,

где S/d – относительный шаг труб настенного экрана; 

 

3. Определяем степень экранирования топки:

4) Эффективная толщина  излучающего слоя топки рассчитывается  по формуле (6-07) [1].

где   –  объём   топочной   камеры,   м³;    F_ст  − полная   поверхность  стен топки, м².

5) Расчетное тепловое напряжение  топочного объема определяем  по формуле (4.8) [2]:

 кВт/м³.

Допустимое тепловое напряжение топочного объема определяем по табл. XVIII [1]: =175 кВт/м³. нормативное требование выполняется.

 

4.2. Коэффициент теплового  излучения топочной камеры 

     

Коэффициент теплового излучения  топочной камеры x_т введен вместо применявшейся ранее степени черноты топки e_т. Он является радиационной характеристикой излучающего тела и зависит только от его физических свойств и температуры.

Поглощательная способность (степень  черноты) e_т характеризует степень поглощения падающего излучения и дополнительно зависит от спектра этого излучения. Для серых и черных тел эти два коэффициента x_т и e_т численно равны. Для определения температуры газов на выходе из топки рассчитывают коэффициент теплового излучения топки x_т. x_т определяется коэффициентом излучения газового факела x_ф, заполняющего топочный объем, и тепловой эффективностью экранных поверхностей y_ср. x_т рассчитывается по формуле (4.36) [2].

где – коэффициент излучения газового факела;

      – коэффициент тепловой эффективности экранных поверхностей.

Коэффициент излучения  газового факела x_ф зависит от температуры газов на выходе из топки (от абсолютной температуры газов на выходе из топки). При выполнении расчётов сначала задаются  по табл. 4.7 [2] (см. стр. 38, 39 [2]), а затем рассчитывают её значение. Принятое и расчётное значение не должны отличаться более чем на 100 °С.

1) Коэффициент  излучения  газового факела при сжигании  твердых топлив определяем по формуле (4.37) [2], для газа и мазута по формуле (4.42) [2].

,

где – оптическая толщина поглощения топочной среды;

–  коэффициент   ослабления   (поглощения)   лучей   топочной   средой,

1/(м ∙МПа);

– давление газов в топочной камере, МПа, для топок, работающих под  разрежением и с наддувом не более 5 кПа, принимают  р = 0,1МПа;

S – эффективная толщина излучающего слоя, м. (S = 6,62 м).

Коэффициент k 1/(м∙МПа), ослабления лучей топочной средой определяем по формуле (4.39) [2]:

,

где – коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, 1/(м∙МПа);

 – коэффициент ослабления  лучей золовыми частицами, 1/(м∙МПа);

− коэффициент ослабления лучей  горящими коксовыми частицами, по рекомендациям, изложенным в [2] стр. 43, принимаем  =1,0  1/(м∙МПа). 

По формуле (6-13) [1] или (4.40) [2] определяем коэффициент ослабления лучей трехатомными газами.

где – абсолютная температура газов на выходе из топки,  К;

– объемная доля трехатомных газов, принимается по табл. 2.1 настоящего расчета.

По рекомендациям [2] табл. 4.7 (см. стр. 38−39) принимаем температуру газов на выходе из топки  =1150 °С.

  1/(м∙МПа). 

По формуле (4.41) [2] определяем коэффициент  ослабления лучей взвешенными в топочной среде частицами летучей золы.

,

где – плотность дымовых газов при атмосферном давлении, г/м³, принимаем r_г = 1300 г/м³ (1,3 кг/м³);

 –  эффективный диаметр  золовых частиц, мкм (d_зл   определяется по рекомендациям,  изложенным  в [2], см. стр. 43).  Для   ШБМ  принимаем

d_зл = 13 мкм.

– концентрация золовых частиц в потоке газов, кг/кг. Принимается  из табл. 2.1 настоящего расчета (см. формулу (4-11) [1]) .

  1/(м∙МПа).

Коэффициент ослабления лучей топочной средой.

  1/(м∙МПа). 

Коэффициент излучения  факела (степень черноты факела) определяется  по формуле (4.37) [2] (см. номограмму 2 [2]).

.

2) Тепловосприятие в  топке оценивается средним коэффициентом  тепловой эффективности экранов y_ср.  y_ср  определяют по формуле (6-32) [1]; (4.32) [2].

где – коэффициент тепловой эффективности i-го участка экрана;

F₁, F₂, F₃, F₄, F₅, F₆ – поверхность i-го участка экрана (поверхности соответственно задней, фронтовой, 1-ой боковой, 2-ой боковой стены, амбразур горелок и фестона).

      – условный коэффициент загрязнения поверхности, принимается по табл. 4.8 [2], x = 0,5; для газа x = 0,65;

      – угловой коэффициент экрана, х = 0,95, рассчитывается по формуле (4.31) [2]. (см. п. 4.1 настоящего расчёта).

Коэффициент теплового  излучения топки равен:

 

       4.3. Расчет температуры газов на  выходе из топки

 

Адиабатическая температура горения , °С, определяется по полезному тепловыделению в топке , кДж/кг, при избытке воздуха в топке a_т=1,2.