Приводится расчёт принципиальной тепловой схемы производственно-отопительной котельной гидролизного производства

Содержание

 

Реферат.................................................................................................................3

Введение .........5

1.Определение тепловых нагрузок......................................................................6

1.1 Определение расхода теплоты на отопление................................................6

    1.2 Определение расхода теплоты на вентиляцию........................................6

    1.3 Определение расхода теплоты на горячее водоснабжение....................7

2. Расчёт тепловых нагрузок гидролизного производства...............................8
3. Расчёт основных элементов принципиальной тепловой схемы           котельной..........................................................................................................12

                3.1 Расчёт сетевой подогревательной установки..........................................12

                3.2 Расчёт предварительной паропроизводительности котельной.............13

                3.3 Выбор типа и мощности котельных агрегатов.......................................14

                3.4 Расчёт расширителя непрерывной продувки...........................................15

                3.5 Расчёт подогревателей сырой воды ПСВ1, ПСВ2..................................17

                3.6 Расчёт деаэратора……………..................................................................20

                4. Расчёт тепловой эффективности котельной.............................................25

                4.1 Расчёт состава топлива..............................................................................25

                 4.2 Расчёт теплоты сгорания топлив.........................................................................25

               4.3 Определение объёмов и энтальпии воздуха и продуктов сгорания....26

                    4.3.1 Расчёт теоретических объёмов воздуха и продуктов сгорания....26

                    4.3.2 Определение действительных объёмов продуктов сгорания.........27

        4.3.3 Расчёт энтальпии воздуха и продуктов сгорания...........................28

   4.4 Расчёт коэффициента полезного действия котлоагрегата.....................30

   4.5. Определение расхода топлива.................................................................31

Заключение.........................................................................................................35

Список использованных источников................................................................36

Приложение Б Описание принципиальной тепловой схемы........................37

 

Реферат

 

В данной курсовой работе приводится расчёт принципиальной тепловой схемы производственно-отопительной котельной гидролизного производства, расположенной в городе Чита. Выработка пара производится 3 котлоагрегатами типа Е-50-40, общей номинальной производительностью 150 т/ч, работающих под давлением Р = 2,4 МПа.

Курсовая   работа   содержит  Расчетно-пояснительную   записку   из   37 страниц текста, 8 рисунков, 1 графика и 3 приложений.

 

1 Определение тепловых нагрузок

1.1Определение расхода теплоты на отопление

 

 

Основное назначение    отопительной    нагрузки    заключается     в поддержании внутренней температуры помещений на заданном уровне. Для этого необходимо сохранение равновесия между тепловыми потерями здания и теплопритоком.

Расчетный расход теплоты может быть определен Q_от, кВт, определяется по формуле:

 

Q_ot = g_от ·V_от · (t_вн- t_н) · (1 + μ) · 10^-3,                                                                (1.1)

 

где g_от - величина удельных теплопотерь зданий, Вт/м³К. Представляет собой     потери теплоты - теплопередачей через наружные ограждения при разности внутренней и наружной температур в 1° С, отнесенные к 1 м³ наружного объема зданий [1];

       V_от - объем отопительных зданий, м³ . Определяется по наружному Объему здания;

            μ - коэффициент инфильтрации здания представляет собой отношение теплопотерь, через неплотности наружных ограждений (теплопотерь инфильтрации), к теплопотерям теплопередачей через наружные ограждения. Для промышленных зданий потери инфильтрацией достигают 25-30%

       t_вн - усредненная температура внутреннего воздуха отапливаемого помещения. Для производственных зданий - 14-18° С;

       t_н - температура   наружного   воздуха.   Принимается   равной расчетному значению наружной температуры для отопления.

 

Принимаем значения g_от = 0,6 Вт/ м³К ; V_от =1030 · 10³ м³; t_вн = 15 °С; t_н = -38 ° С; μ = 0,25 Па·с.

Подставляя эти значения в формулу (1.1), получим:

 

Q_от = 0,6 · 1030 · 10³ (15-(-38) (1+0,25) · 10^-3 = 40942,5 кВт,

 

2. Определение расхода теплоты на вентиляцию

 

 

На производственных предприятиях расход теплоты на вентиляцию часто превосходит расход теплоты  на отопление. Расход теплоты на вентиляцию обычно не превышает 5-10% расхода теплоты на отопление_.

Расход теплоты на вентиляцию Q_в, кВт , определяется по формуле:

 

Q_в = g_в ·V_в·(t_вн-t_н) ·10^-3_,                                               (1.2)

 

где g_в - удельный расход теплоты на вентиляцию , Вт/м³ к [1];

      V_в - наружный объём вентилируемого помещения , м³.

Значения  расчетной температуры наружного  воздуха t_вн- t_н

Принимаем значения g_в= 0,65BT /м³к; V_в= 550·10^-3 м³; t_вн= 15C°; t_н= -38C°  

Подставляя значения в формулу (1.2) , получим:

 

Q_в = 0,65 · 550 · 10³ ·(15- (-38)) ·10^-3 = 18947,5 кВт,

 

1.3 Определение расхода теплоты на горячее водоснабжение

 

 

Средненедельный расход теплоты на горячее водоснабжение Q_гв, кВт, отдельных жилых , общественных и промышленных зданий или группы однотипных зданий определяется по формуле:

 

Q_гв=a·m·c·(t_гв- t_хв)/П_о,                                       (1.3)

 

где а - норма расхода горячей воды на потребителя , кг, в зависимости от вида потребления [ 1 ];

      m - количество потребителей горячей воды ;

     с - теплоемкость воды, кДж/кг ·К;

     t_гв - температура горячей воды, поступающей в местную систему горячего водоснабжения , которую обычно принимают равной 50 - 75 С⁰ при открытой системе;

     t_хв - температура холодной воды, С⁰;

     П_о - расчётная длительность подачи теплоты на горячее водоснабжение, с/сут.

Применяем значения а = 290 кг; т = 1218; с = 4,19 кДж/кг·К;

Подставляя эти значения в формулу (1.3) получим:

 

Q_гв=290·950·4,19·(65- 5)/86400 = 800,63 кВт

 

Суммарный расход  теплоты на отопление и вентиляцию и горячее водоснабжение :

 

Q_тп.= Q_от + Q_в+ Q_гв,                                       (1.4)

 

Подставляя значения в формулу (1.3) получим:

 

Q_тп= 40942,5 + 18947,5 + 800,63 = 60690,63 кВт

 

2 Расчёт тепловых нагрузок  гидролизного производства

 

 

Гидролизное производство основано на свойстве полисахаридов, составляющих около 70% массы растений на суше, подвергаться гидролизному расщеплению до моносахаридов под действием воды в присутствии минеральных кислот. В качестве гидролизного сырья широко используются различные отходы лесопиления и деревообработки, дрова, отходы переработки сельскохозяйственных культур, некоторые дикорастущие растения. Наиболее ценным растительным сырьём, состоящим на 70-75% из полисахаридов, является древесина. Товарными продуктами гидролизного производства являются кормовые белковые дрожжи, фурфурол, этиловый спирт, углекислота ксилит.

Гидролиз осуществляется в стационарных гидролизаппаратах  ёмкостью 18,30,36,50,70,160 м³.

Гидролиз проводится разбавленной серной кислотой концентрацией 0,2 - 1% при температуре 180 - 190°С и давлении 1 - 1,5 МПа, без регенерации кислоты .

Гидролизаппарат представляет собой вертикальный цилиндр с  двумя усечёнными конусами. Верхний  конус заканчивается загрузочным  отверстием, нижний выгрузным устройством  для удаления лигнина по окончании  вар л сырья, здесь же устанавливаются фильтрующие устройства для отделу ия гидролизата от лигнина.

Характерной особенностью гидролиза является периодичность  загрузки сырья и непрерывная  перколяция кислоты, заключающаяся  в том, что разбавленная свежая кислота  при температуре 180 - 190°С непрерывно фильтруется через слой измельчённого и образующиеся в результате гидролиза сахара и другие продукты переходят в раствор вместе с ними непрерывно удаляются из реакционного пространства. Удельный раствор кислоты содержащий сахара и другие продукты распада растительного сырья, называют гидролизатом. Процесс гидролиза состоит из операции загрузки в аппарат измельчённого сырья, закачки кислоты, подогрева содержимого аппарата, собственно перколяции, промывки лигнина и отжима остатка гидролизата и удаления лигнина из гидролизаппарата.

Для разбавления кислоты  используется подогретая вода, которая  перед смешиванием с концентрированной  серной кислотой нагревается в смесителе  острым паром с давлением Р = 1,5 МПа. Принципиальная схема гидролизного аппарата представлена на рисунке 2.1.

 

1-гидролизаппарат; 2- смеситель.

Рисунок 2.1- Принципиальная схема гидролизного аппарата.

 

1. Количество сырья , загружаемого в гидролизаппарат, на одну варку,        G_{c апп}, т, определяется по формуле:

 

G_с.апп=V_апп·q · η_апп                                              (2.1)

 

где q - удельная плотность загрузки, т/м³;

      V_aпп - объем аппарата, м³;

      η_апп - коэффициент использования полезного объёма аппарата, составляет 95%.

При использовании щепы и опилок q = 0,14 - 0,15 т/м³.

Принимаем значение q = 0,14 т/м³.

Подставляя значения в формулу (2.1) получим:

 

G_c._aпп= 50·0,14·0,95 = 6,65 т.

 

2. Количество сырья, загружаемого на все аппараты на одну варку, G_{с о},т, определяется по формуле:

 

G_с.о= G_c._aпп·m,                                                 (2.2)

где m - количество гидролизаппаратов,шт.

Принимаем значения m=13.

Подставляя значения в формулу (2.2), получим:

 

G_co= 6,65·16 = 106,4 т.

 

3. Количество варок в сутки за каждый аппарат , К, определяется по 
формуле:

 

К = 24/τ_вар,                                             (2.3)

 

где τ_вар- Время варки , ч, составляет 120 - 360 мин (2 - 6) часов.

Принимаем значение τ_вар= 3 ч .

Подставляя значения в формулу (2.3) получим:

 

К = 24/3 = 8,

 

4.Количество сырья, загружаемого в аппарат за сутки, G_cc, т/сут, 
определяется по формуле:

 

G_c.c= G_c.о·К,                                                          (2.4)

 

Подставляя значения в формулу (2.4) получим:

 

G_c.c= 106,4 ·8 = 851,2т/сут.

 

5. Количество технологического пара, D_тех, т/сут, определяется по 
формуле:

 

D_тex= G_c.с ·501/360,                                                             (2.5)

 

Подставляя значения в формулу (2.5) получим:

 

D_тex= 851,2 ·501/360 = 1184,59т/сут.

 

6. Количество  теплоты, подведенной с технологическим паром, Q_тex, кВт, определяется по формуле:

 

Q_тex= D_тex  · (h_п- h_к),                                                                                 (2.6)

 

где h_п - энтальпия пара, поступающего в смеситель из котельной кДж/кг, при давлении 1,5МПа, определяемом условиями технологии производства;

       h_к- энтальпия конденсата технологического пара.

 Принимаем значения h_п= 2791 кДж/кг;[3] h_к= 852,4 кДж/кг [3]

 Подставляя значения в формулу (2.6) получим:

 

Q_тex= 1184,59· (2791 - 852,4) = 2296446,174 кВт,

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3 Расчёт основных элементов принципиальной тепловой схемы котельной

 

Расчёт принципиальной тепловой схемы имеет целью определение  потока пара и воды в котельной, уточнения  предварительно выбранного количества и типа котельных агрегатов, определение тепловой экономичности котельной.

 

1. Расчёт сетевой подогревательной установки

 

 

Расчёт сетевой подогревательной установки удобнее вести, включив  в уравнение теплового баланса  сразу две ступени нагрева  сетевой воды СП и ОК, показаны на рисунке 3.1.

Рисунок 3.1 -Схема  сетевой подогревательной установки

 

Уравнение теплового  баланса:

 

 

D_сп·(h_сп- h_ок)·η_то = G_св·(h_пр- h_об),                                    (3.1)

 

 

где D_cп и h_cп - расход и энтальпия пара на входе в сетевой подогреватель;

        h_ок - энтальпия охлажденного конденсата. Определяется по температуре охлажденного конденсата (принимается на 10 - 15° выше температуры обратной сетевой воды);

 

     h_пp-h_o6 - энтальпии прямой и обратной воды. Определяются по температуре прямой t_прям и обратной t_обр воды;

     G_св- расход сетевой воды. Расход сетевой воды, G_св, кг/с, определяется по формуле:

 

G_св = Q_cn/( h_np-h_о6 ),                                               (3.2)

 

Принимая  значения Q_cп= 60690,63 кВт, h_пp= 576,2 кДж/кг, h_o6= 234,35 кДж/кг.

Подставляя значения в формулу (3.2) получим:

 

G_св= 60690,63 /(576,2 - 234,35) = 177,54 кг/с.

 

Расход пара на входе в сетевой  подогреватель D_cп, кг/с выведем из уравнения теплового баланса и будем определять по формуле:

 

D_сп =  G_св·( h_пp-h_о6) /( h_сп-h_ок) · η _то                                      (3.3)

 

Принимая  значения h_cп= 2799,5 кДж/кг, h_ок= 276,21 кДж/кг, η_то= 0,98. Подставляя значения в формулу (3.3) получим:

 

D_cп= 177,54·(576,2 - 234,35)/ (2799,5 - 276,21)·0,98 = 24,54 кг/с.

 

3.2 Расчёт предварительной паропроизводительности котельной.

 

 

В соответствии с вероятными режимами работы оборудования котельной  расчет тепловой схемы производится для максимальных тепловых нагрузок, соответствующих низшей расчетной  температуре наружного воздуха (зимний режим), и для пониженных нагрузок летнего режима. По зимнему режиму определяют производительность котельных агрегатов и вспомогательного оборудования.

Расчёт и  предварительная оценка паропроизводительности котельной D_{кот р}, кг/с определяется по формуле:

 

D_{кот р} = D_вп+ D_{кот сн}+ D_{кот ут}                                    (3.5)

 

где D_вп - расход пара на внешнее потребление, кг/с ;

     D_{кот сн} - расход пара на собственные нужды, кг/с;

                          D_{кот ут} - расход с учётом потерь пара и конденсата от утечек через неплотности котельной, кг/с.

Расход пара на внешнее теплопотребление D_вп , кг/с, определяется по формуле:

 

D_вп= D_тех + D_вп                                              (3.6)

 

Подставляя значения в формулу (3.6) получим:

 

D_вп= 6,16 + 26,68 = 32,84 кг/с.

 

Расход на собственные нужды  котельной, D_{кот сн} , кг/с , которые составляют 5-10% от суммарного расхода на внешнее теплопотребление и определяется по формуле:

 

D_{кот  сн} = 0,06 · D_вп                                              (3.7)

 

Подставляя значения в формулу (3.7) получим:

 

D_{кот  сн} = 0,06 · 32,84 = 1,97 кг/с.

 

Расход с учётом потерь пара и конденсата от утечек через  неплотности котельной, D_{кот yт} , кг/с, определяется по формуле:

 

D_{кот yт} = 0,03 · (D_вп+ D_{кот  сн}),                                  (3.8)

 

Подставляя эти значения в формулу (3.8), получим:

 

D_{кор ут} = 0,03(32,84 + 1,97) = 1,04 кг/с.

 

Подставляя значения в формулу (3.5) получим:

 

D_{кор ут} = 32,84 + 1,97 + 1,04 = 35,85 кг/с.

 

Принимаем значение расхода паропроизводительности котельной D_{кор р}, т/ч, равной:

 

D_{кор р} = 35,85 кг/с.

 

3.3 Выбор типа и мощности котельных агрегатов

 

 

В производственно-отопительных котельных применяются паровые  барабанные котлоагрегаты с естественной циркуляцией и прямоточные водогрейные котлы.

Тип котлоагрегатов зависит  от вида и способа сжигания топлива, производительности, вида и параметров теплоносителя. Технические характеристики котлов принимаются поданным завода-изготовителя.

Количество и теплопроизводительность  котлоагрегатов выбирают по максимальному (зимнему) расходу тепла с тем, чтобы при выходе из строя одного из котлоагрегатов оставшиеся обеспечивали максимальный отпуск тепла на технологические нужды, средний за наиболее холодный месяц отпуск тепла на отопление и вентиляцию и среднечасовой расход тепла на горячее водоснабжение.

Независимо от типа и  режима работы котельной к установке  принимается не менее двух котлоагрегатов.

При выборе количества котлоагрегатов необходимо определить коэффициент  загрузки котлов К₃ как отношение расчетной суммарной паропроизводительности котельной D_{кот p} в режиме максимальной нагрузки к суммарной паро -производительности котельной при номинальной загрузке всех установленных котлоагрегатов D_{кот н}.

Коэффициент загрузки котлоагрегатов К₃, рассчитывается по формуле:

 

К₃ = D_{кор р} / D_{кор н}                                            (3.9)

 

Выбираем 3 котла типа Е-50-40, номинальной паропроизводительности 50 т/ч, абсолютное давление 2,4 мПа.

Принимаем значение D_{кор р} = 35,85 кг/c, D_{кор н} = 83,32кг/с. Подставляя значения в формулу (3.9), получим

 

К₃= 35,85/ 41,67 = 0,86.

 

3.4 Расчёт расширителя непрерывной продувки

 

 

Дня стабилизации качества котловой воды, сохранения солевого баланса в барабане котельного агрегата из барабана удаляют избыточное содержание нежелательных для заданного количества пара компонентов. Процесс вывода из котлоагрегата избыточного количества растворенных веществ носит название продувки, соответствует рисунку 3.3.

 

Рисунок 3.3 - Схема расширителя продувки

 

Уравнение теплового баланса:

 

G_пр · h_s6 = D_пр · h_sпп + (G_пр - D_пр ) · h_кпр ,                                                         (3.10)

 

где G_пp- расход продувочной воды , кг/с;

                     h_sб- энтальпия продувочной воды ,кДж/кг;

                     D_пp- расход насыщенного пара, кг/с;

                      h_sпп- энтальпия насыщенного пара, кДж/кг;

                       h_кпp- энтальпия конденсата продувки , кДж/кг.

 

Величина продувки G_пp обычно составляет 2 - 5% от общей паропроизводительности котлоагрегата, определяется по формуле:

 

G_пp= 0,03 · D_к,                                        (3.11)

 

Подставляя значения в формулу (3.9), получим:

 

G_пp= 0,03 · 35,85 = 1,08 кг/с.

 

Принимая это значение из теплового баланса выводим  расход насыщенного пара D_пp , кг/с.

 

D_пp = G_пp · (h_s6 - h_кпр)/ h_пp- h_кпp ,                              (3.12)

 

 

Принимая  значения G_пp= l,08 кг/с, h_s6 = 951,9 кДж/кг, h_кпp= 439,36 кДж/кг,       h_кпp =2683,8 кДж/кг [3].

Подставляя значения в формулу (3.12), получим:

 

D_пp= l ,08·(951,9 - 439,36)/2683,8 - 439,36 = 0,25 кг/с.

 

3.5 Расчёт подогревателей сырой воды ПСВ1, ПСВ2

 

 

Подогреватели сырой  воды предназначены для подогрева  воды перед подачей ее в фильтры химводоочистки (ХВО), соответствует рисунку 3.4

При расчете  подогревателей сырой воды составляют уравнения тепловых балансов для каждой ступени подогрева.

Уравнение теплового  баланса ПСВ1:

 

G_кпр · (h_кпр – h_2кпр) ·η_то= G_{сыр в} · (h_2псв1-h_1пвс1),                 (3.13)

 

где h_2кпр - энтальпия концентрата продувки после ПСВ1. Принимается по температуре t = 35-50°С;

      h_2псв1;h_1пвс1-энтальпии сырой воды на входе и на выходе из ПСВ1;

      G_{сыр в} - расход сырой воды, подаваемой насосом сырой воды в химводоочистку через подогреватели ПСВ1 и ПСВ2.

Рисунок 3.4 -Принципиальная тепловая схема включения подогревателей сырой воды.

 

Расход сырой  воды G_{сыр в}, кг/с , подаваемой насосом сырой воды в химводо- очистку через подогреватели ПСВ1 и ПСВ2, определяется по формуле:

 

G_{сыр в} = П_∑  + G_{хво сн},                                     (3.14)

 

где П_∑  - расход сырой воды , предназначаемой для восполнения потерь пара и конденсата котельной, кг/с ;

          G_{хво сн} - расход воды на собственные нужды ХВО.

Расход сырой  воды , предназначенной для восполнения  потерь пара и конденсата котельной G_{кот п} , кг/с , определяется по формуле:

 

П_∑  = D_{тех п} G_кпр D_вып G_{г в} D_{кот ут},                         (3.15)

 

где G_{г в} - расход горячей воды, кг/с;

                        G_{св ут}- постоянные потери от утечек в сетевой установки, кг/с;        

                       D_{кот ут} - потери котловой воды от утечек и внутрикотельных расходов,кг/с.

Потери с  водой на горячее водоснабжение, G_{r B}, кг/с определяется по формуле:

 

G_{г в} = Q_{г в} /(h_прям - h_обр)  ,                                                          (3.16)

 

Подставляя эти значения в формулу (3.16), получим:

 

G_{г в} = 324,87/(576,2 - 234,35) = 0,95 кг/с.

 

Постоянные  потери от утечек в сетевой установки, G_{св ут}, кг/с , определяется по формуле:

 

G_{св ут} =  0,02 ∙ G_св,                                                                       (3.17)

 

Подставляя это значения в формулу (3.17), получим:

 

G_{св ут} = 0,02 ·193,04 = 3,86 кг/с.

 

Потери с  выпором деаэратора, D_вып кг/с, определяется по формуле:

 

D_вып= 0,004 · D_{кот р},                                         (3.18)

 

Подставляя это значение в формулу (3.18), получим:

 

D_вып = 0,004 · 35,85 = 0,14 кг/с.

 

Потери котловой воды от утечек и внутрикотельных расходов, G_{кот у} , кг/с, определяется по формуле:

 

G_{кот  yт}= 0,03 · D_{кот  p},                                                                (3.19)

 

Подставляя это значение в формулу (3.19), получим:

 

G_{кот yт}= 0,03 · 35,85 = 1,08    кг/с.

 

Подставляя эти значения в формулу (3.15), получим:

 

П_∑  = 6,16 + 0,83 + 0,14 + 0,95 + 1,78 = 9,86 кг/с.

 

Расход воды на собственные нужды ХВО, G_{хво сн}, кг/с, определяется по формуле:

 

G_{хво сн} = 0,2 · П_∑                                                                                               (3,20)

 

Подставляя это значение в формулу (3.20), получим:

 

G_{хво сн} = 0,2 · 9,86 = 1,97  кг/с.

 

Подставляя эти значения в формулу (3.14), получим:

 

G_{сыр в}= 9,86 + 1,97 = 11,83  кг/с.

 

Из уравнения теплового  баланса выделим энтальпию сырой  воды на выходе из ПСВ1, h_2псв1:

 

h_2псв1= (G_кпр·(h_кпр – h_2псв1) · η_то)/G_{сыр в}+ h_1псв1,                      (3.21)

 

Принимая значения G_кпр = 0,83 кг/с; η_то = 0,98; h_кпр = 439,36 кДж/кг. 
(Р = 1,2·10⁵ Па)[3]; h_2псв1= 188,35 (t=45 °C)[3]; G_{сыр в} = 5.88 кг/с; h_1псв1= 41,99 
(t = 10°C)[3]. 

Подставляя эти значения в формулу (3.21), получим:

 

h_2псв1= ( 0,83· (439,36 - 188,35)∙0,98)/11,83 + 11,83 = 29,09 кДж/кг.

 

Уравнения теплового  баланса ПСВ2:

 

D_псв2·( h_псв2 – h_кпсв2) · η_то= G_{сыр в}·(h_2псв2 – h_2псв1),                  (3.22)

 

где D_псв2- расход греющего пара на ПСВ2;

       h_псв2; h_кпсв2- энтальпия пара и конденсата ПСВ2 ;

                                h_2псв2; h_2псв1- энталыши сырой воды на входе и на входе и на выходе из ПСВ2.

Из уравнения  теплового баланса выведем расход греющего пара на ПCB2, D_псв2, кг/т.:

 

D_псв2= (G_{сыр в} ·( h_2псв2 – h_2псв1)/(( h_псв2 – h_кпсв2)· η_то,               (3.23)

 

Принимая  значения G_{сыр в} = 11,83 кг/с ; h_2псв2= 125,66 кДж/кг(t_{х в}= 30°C) [3]; h_2псв1=29,09 кДж/кг; h_псв2= 2683,8 кДж/кг (Р = 1,2·10⁵ Па) [3]; h_кпсв2= 439,36 кДж/кг (Р=1.210⁵) [3]; η_то = 0,98.