Проектирование и расчет фундамента мелкого заложения

Проектирование  и расчет фундамента мелкого заложения

1.Вычисление физико-механических  характеристик грунта.

	-6.000 Песок  мелкий
	-8.000 Супесь
	-13.000 Суглинок
	Глина

 

Физико-механические характеристики грунтов, полученные по результатам испытания образцов сводим в таблицы.

Физико-механические характеристики грунтов, полученные в лабораторных условиях

Номер варианта	27
Наименование и толщина  слоя грунта	1-й слой – песок  мелкий h=6,0 м	2-й слой – супесь  h=2,0 м	3-й слой – Суглинок  h=5,0м	4-й слой – глина,  толщина не ограниченная
Плотность твердых частиц грунта, ρS, т/м3	2,58	2,67	2,83	2,90
Плотность грунта, ρS, т/м3	1,67	1,69	1,87	1,91
Природная весовая влажность  грунта, W, д.е	0,1844	0,1046	0,2550	0,2566
Влажность грунта на границе  текучести, WL, д.е	0,185	0,126	0,380	0,425
Влажность на границе пластичности, WР, д.е	0,177	0,083	0,219	0,171
Коэффициент бокового расширения грунта, µ	0,24	0,24	0,15	0,21
Коэффициент  сжимаемости  грунта, m0, 1/МПа	0,092	0,096	0,105	0,113

 

 

 

 

 

 

Физико-механические характеристики грунтов, полученные расчетом

 

Номер слоя грунта	1	2	3	4
Наименование грунта	Песок мелкий	Супесь	Суглинок	Глина
Удельный вес грунта, ¥, кН/м3	16,7	16,9	18,7	19,1
Удельный вес твердых  частиц грунта, ¥S, кН/м3	25,8	26,7	28,3	29
Удельный вес грунта с  учетом взвешивающего действия воды, ¥SW, кН/м3	8,66	9,57	9,71	9,59
Число пластичности грунта, JP, д.е	0,008	0,043	0,17	0,254
Показатель текучести  грунта, JL, д.е	0,925	0,502	0,328	0,337
Коэффициент пористости грунта е, д.е	0,824	0,745	0,895	0,91
Степень влажности грунта Sr, д.е	0,577	0,375	0,806	0,818
Коэффициент относительной  сжимаемости грунта mV, 1/МПа	0,05	0,055	0,055	0,059
Модуль деформации грунта Е, МПа	23,2	21,09	20	19,49

 

2.Заключение по данным геологического разреза площадки строительства и выбор возможных вариантов фундаментов

1-й слой грунта –  песок мелкий, толщина слоя 6,0 м.  По степени влажности песок  мелкий относится к влажным  грунтам, по модулю деформации  – к малосжимаемым грунтам.

2-й слой грунта –  супесь, толщина слоя 2,0 м. По степени  влажности супесь относится к влажным грунтам, по показателю текучести находится в пластичном состоянии, по модулю деформации – к малосжимаемым грунтам.

3-й слой грунта –  суглинок, толщина слоя 5,0 м. По  степени влажности суглинок относится  к насыщенным водой грунтам,  по показателю текучести находится  в тугопластичном состоянии, по  модулю деформации – к среднесжимаемым  грунтам.

4-й слой грунта –  глина, толщина слоя не вскрыта.  По степени влажности глина  относится к насыщенным водой  грунтам, по показателю текучести  находится в тугопластичном состоянии,  по модулю деформации – к  среднесжимаемым грунтам.

 

 

3.Сбор нагрузок, действующих на фундамент мелкого  заложения

№вар.	А, м	В,  м	Н, м	h1, м	h2,  м	h3, м	C1, м	Р1,  кН	Р2, кН	Т1, кН	Т2, кН	Т3, кН
27	7,5	1,5	7,8	0,35	0,25	1,5	0,25	840	680	210	160	650

 

Вычерчиваем схему промежуточной  опоры, на которую наносим действующие  усилия

1. Нормальное усилие N

N_0,II = 6* (Р₁+ Р₂)=6*(840+680)=9120 кН

N_0,I = ¥_f* N_0,II=1.2*9120=10944 кН

2)Изгибающий момент относительно  отметки 0,000, действующий вдоль  моста:

M_0,II=6*(Р1-Р2)*C₁+T₁*(H+h₁+h₂)=6*(840680)*0.25+210*(7.8+0.35+0.25)=

=240+1764=2004 кН*м

M_0,I=¥_f* M_0,II=1,2*2004=2404,8 кН*м

3)Изгибающий момент относительно 0,000, действующий поперек моста:

M_0,II= T₂*(H+h₁+h₂+h₃)=160*(7.8+0.35+0.25+1.5)=1584 кН*м

M_0,I=¥_f* M_0,II=1,2*1584=1900.8 кН*м

4)Сдвигающая сила, действующая на отметке 0,000, вдоль моста:

Т_0,II=Т₁=210 кН

Т_0,I=¥_f* Т_0,II=1,2*210=252 кН

5) Сдвигающая сила, действующая на отметке 0,000, поперек  моста:

Т_0,II= Т₂+ Т₃=160+650=810 кН

Т_0,I=¥_f* Т_0,II=1,2*810=972 кН

6)Вес опоры:

а)вес тела опоры:

N_on,II=A_on*H*¥_б=[(A-B)*B+π*(B/2)²]*H*¥_б=

=[(7.5-1.5)*1.5+3.14*(1.5/2)²]*7.8*25=[9+1.766]*195=2099,4 кН

N_on,I=¥_f* N_on,II=1,2*2099,4=2519,3 кН

б)вес подферменника:

N_пф,II=А_пф*Н*¥_б={[A+8*C₁-(B/2+0.3)*2]*(B+0.6)+ π(B/2+0.3)²}*h₂*¥_б+{[A-(B/2+0.3)*2]*(B+0.6)+ π(B/2+0.3)²}*h₁*¥_б*£_k1=

={[7.5+8*0.25-(1.5/2+0.3]*2)*(1.5+0.6)+3.14*(1.5/2+0.3)²}*0.25*25+{[7.5-(1.5/2+0.3)*2]*(1.5+0.6)+3.14*(1.5/2+0.3)²}*0.35*25*1.053={[9.5-2.1*2.1]+3.46²*6.25+{5.4*2.1+3.46}*9.214=((5.09+3.46)*6.25+14.8)*9.214=

=628.74 кН

N_{пф, I}=¥_f* N_пф,II=1,2*628,74=754,49 кН

7)Суммарное нормальное  усилие, включающее вес пролетных  строений, вес опоры и вес подферменника:

∑ N_0,II=9120+2099.4+628.74=11848.14 кН

∑ N_{0, I}=10944+2519,3+754,49=14217,8 кН

 

 

4.Расчет и конструирование  фундамента мелкого заложения

Размеры подошвы фундамента из конструктивных соображений можно  определить на по формуле:

А_к=l_n*b_n=(l_оп+2*h_ф*tgα)*( b_оп+2*h_ф*tgα)

d_f=k_n*d₀*=3 м

h_ф=(3-0,3)*tgα=2.7*tg30⁰=2.7*0.577=1.559=1.6 м

А_к=(7,5+2*1,6)*(1,5+2*1,6)=10,7*4,7=50,29 м²

Значит l_n=10,7м, b_n=4,7м –соответственно длина и ширина подошвы.

R=1.7*{R₀*[1+K₁*(b-2)]+K₂*¥(d_f-3)}=

=1.7*{147*[1+0.08*(4.7-2)]+2.5*16.7*(3-3)}=0.08*{186.69+0}=

=303.88 кПа

Определяем площадь подошвы  фундамента:

А_ф=, где Р≤R/¥_n=217.06

А_ф=89,9 м²

Проверяем условие прочности:

*100%=*100%=44% - условие не выполняется.

Увеличиваем глубину заложения  подошвы фундамента до 4.5 м, α=30⁰

Тогда:

А_к=l_n*b_n=(l_оп+2*h_ф*tgα)*( b_оп+2*h_ф*tgα)

h_ф=4,2*tg30⁰=2,425 м, принимаем h_ф=2,5 м

А_к=(7,5+2*2,5)*(1,5+2*2,5)=12,5*6,5=81,25 м²

l_n=12,5 м, b_n=6,5 м.

R=1.7*{R₀*[1+K₁*(b-2)]+K₂*¥(d_f-3)}=

=1,7*{147*[1+0.08*(6.5-2)+2.5*16.7*(4.5-3)}=1.7{188.16+62.625)}=426.33 кПа

Р=426,33/1,4=304,52

А_ф =65,75 м²

*100%=*100%=23,57%

Изменяем угол α=27⁰

А_к=(7,5+2*1,9)*(1,5+2*1,9)=11,3*5,3=59,89 м²

h_ф=3,7*tg27⁰=1,88 м, принимаем h_ф=1,9 м

l_n=11,3 м, b_n=5,3 м.

Начинаем выполнять конструирование  фундамента исходя из следующих условий: глубина заложения подошвы фундамента d_f=4.5 м, h_ф=4,2 м, площадь фундамента по результатам конструирования должна быть не менее расчетной, равной  А_ф=72,32 м².

Назначаем три ступени  h_{ст 1} =1,5м, h_{ст 2} =1,4м, h_{ст 3} =1,3м.

Ширину ступеней определяем по формуле:

b_{ст 1} = h_{ст 1}*tg30⁰=0.87. Принимаем 0,9 м.

b_{ст 2} = h_{ст 2}*tg30⁰=0.81. Принимаем 0,8 м.

b_{ст 3} = h_{ст 3}*tg30⁰=0.75. Принимаем 0,8 м.

Размеры фундамента:

l₃=l_оп+2*b_cт=7,5+2*0,8=9,1 м,    b₃=b_оп+2*b_cт=1,5+2*0,8=3,1 м.

l₂=l₃+2*b_cт=9,1+2*0,8=10,7 м,    b₂=b₃+2*b_cт=3,1+2*0,8=4,7 м.

l_n=l₂+2*b_cт=10.7+2*0,9=12.5 м,   b_n=b₂+2*b_cт=4,7+2*0,9=6,5 м.

Тогда А_ф= l_n* b_ст=12,5*6,5=81,25 м²

Определяем объем фундамента по формуле:

V_ф= b_n* l_n* h_{ст 1}+( b_n-2* b_ст1)*( l_n-2* b_ст1-2* b_{ст 2})+( b_n-2* b_{ст 1}-2* b_{ст 2})*( l_n-2* b_ст1-2* b_{ст 2})* h_{ст 3}=

=6.5*12.5*1.5+(6.5-2*0.8)*(12.5-2*0.8)*1.4+(6.5-2*0.8-2*0.8)*(12.5-2*0.8-2*0.8)*1.3=121.875+4.9*15.26+3.3*12.09=121.875+74.774+39.897=236.546 m³

Вес фундамента:

N_ф,II=V_ф*¥_б=236,546*25=5913,65 кН

N_ф,I=¥_f* N_ф,II=1.2*5913.65=7096.38 кН

V_гр= b_n* l_n*d_f – V_ф - А_оп*( d_f-h_ф)=6,5*12,5*4,5-236,546=129,079 м³

Вес грунта:

N_гр,II=V_гр*¥_гр=129,079*16,7=2155,62 кН

N_гр,I=¥_f* N_гр,II=1.2*2155,62=2586,744 кН

С учетом найденного фактического веса фундамента и грунта, лежащего на его уступах, определяем среднее давление по подошве фундамента Р, кПа по формуле:

Р=≤

P===294.17 кПа

294,17≤426,33-условие выполнено.

С учетом найденной глубины  заложения фундамента, размеров его  подошвы, веса фундамента и грунта, лежащего на его уступах, приведем изгибающие моменты, действующие вдоль и  поперек моста относительно подошвы  фундамента.

Изгибающий момент относительно плоскости подошвы, действующий  вдоль моста:

M_0,II=6*(Р1-Р2)*C₁+T₁*(H+h₁+h₂+d_f)=6*(840-680)*0.25+210*(7.8+0.35+0.25+4.5)=240+2709=2947 кН*м

M_0,I=1,2*2949=3538,8 кН*м

Изгибающий момент относительно отметки 0,000, действующий поперек  моста:

M_0,II= T₂*(H+h₁+h₂+h₃+d_f)=160*(7.8+0.35+0.25+1.5+4.5)=2304 кН*м

M_0,I=¥_f* M_0,II=1,2*2304=2764.8 кН*м

W_x== = =88.02 m³

W_Y== = =169.27 m³

Р=±± ≤ ¥_c

P= ± ± =294.17±40.2 ±16.3

P_max=350.67 кПа

P_min=237.67 кПа

P_ср=294,17 кПа

P_max=350,67<¥_{c=1,2*426,33/1,4=365,43} кПа

P_min=237,67>0

P_ср=294,17<426.33 кПа

P_min/ P_max=237.63/350.67=0.68>0.25 – условие выполняется.

Производим проверку фундамента мелкого заложения на сдвиг по подошве по формуле:

Q_r≤(m/¥_n)*Q_n

a)в стадии строительства:

Q_r=¥_f*(T₂+T₃)=1.2*(160+650)=972 кН, м=0,9, ¥_n=1,1

Q_z=µ*(∑N_o,I+N_ф,I+N_гр,I)=0.25*(14217.8+7096.38+2586.74)=5975.23 кН

972<(0.9/1.1)*5975.25=4888.84 – Условие выполняется.

б)в стадии эксплуатации:

Q_r=¥_f*(T₃)=1.2*650=780 кН, м=0,9, ¥_n=1

Q_z=µ*(∑N_o,I+N_ф,I+N_гр,I)=0.25*(14217.8+7096.38+2586.74)=5975.23 кН

780<(0.9*5975.25=5377,73 – Условие выполняется.

М_u≤(m/¥_n)*M_z

M_z=(∑N_o,I+N_ф,I+N_гр,I)*=23900.92*=77677.99 кН*м

 

М_u= М_х=3538,8 кН*м, м=0,8, ¥_n=1,1

3538,8<(0.8/1.1)*77677.99=56493.08 – условие выполняется.

N_x= N_y=(∑N_o,I+N_ф,I+N_гр,I)=23900.92 кН

Проверяем положение равнодействующей активных сил:

- вдоль моста:

е₀= М_х/ N_x=3538,8/23900,92=0,1481 м

r= W_x/A=88.02/(12.5*6.5)=88.02/81.25=1.083м

е₀/r=0.1481/1.083=0.1367<1 - условие выполняется.

• поперек моста:

е₀= М_у/ N_у=2764,8/23900,92=0,1157 м

r= W_у/A=169,27/81,25=2,1 м

е₀/r=0,1157/2,1=0,0551<1 - условие выполняется.

 

5. Определение осадки фундамента мелкого заложения и проверка несущей способности подстилающего слоя грунта.

Конечная осадка основания :

S=β∑ⁿ _i=1, где β=0.8 – безразмерный коэффициент,

- среднее значение  дополнительного вертикального  напряжения в i-ом слое грунта: ;

α – коэффициент принимаемый  по таблице в зависимости от грунта ;

соотношение сторон подошвы  прямоугольного фундамента и относительной глубины , где - меньшая сторона подошвы фундамента;

- дополнительное  вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной b_n ≥10 м принимается P₀=P); Р- среднее значение давление под подошвой фундамента – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента; – удельный вес грунта; - глубина заложения подошвы фундамента.

Находим значение  эпюры  вертикальных напряжений от действий собственного веса грунта и вспомогательное:

На поверхности земли:    

На уровне подошвы фундамента:

 

 

На уровне контакта 1-го и 2-го слоя:

 

 

 

 

 

 

На уровне контакта 2-го и 3-го слоев:

 

 

 

 

 

 

На уровне контакта 3-го и 4-го слоя:

 

 

 

 

 

 

 

 

zi	Ç=2zi/bn	αi					hi	Ei	,10-3 м
0	0	1	207.865	205.958   179.685   140.876   116.457   89.209   67.195   50.04   34.063   25.733   20.194	75.15	83.5   108.725   134.1   151.9   184.625   462.75   264.3   297.725   345.475   393.225	1   2   1   1   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5   2.5	23.2   23.2   21.09   21.09   20   20   19.49   19.49   19.49   19.49	8.88   15.49   6.68   5.52   11.15   8.41   6.42   4.37   3.3   25.9
1	0.308	0.975	204.05		91.85
3	0.923	0.886	154.087		125.65
4	1.231	0.717	127.665		142.55
5	1.538	0.578	105.457		161.25
7.5	2.308	0.374	72.96		208
10	3.077	0.251	61.43		254.75
12.5	3.846	0.209	38.65		273.85
15	4.615	0.130	29.476		321.6
17.5	5.385	0.099	21.989		369.35
20	6.154	0.077	18.398		417.1

 

∑  96.12×10^-3 м

Осадка фундамента:

S=β∑ⁿ _i=1

S=7.4 см, что меньше допустимой осадки S=12 см

 

 

6. проектирование и расчёт свайного  фундамента.

Необходимо  запроектировать  свайный фундамент  из висячих забивных свай, буровых  столбов с уширениями и свай-оболочек. Все ранее собранные нагрузки остаются без изменения. Назначаем глубину заложения подошвы ростверка свайного фундамента d_р=3 м, высоту ростверка h_p= 1.5 м. Свая железобетонная размерами 40×40 см, длиной l_с=18 м. Для фундаментов опор мостов сваю заделывают в ростверк не менее чем на 2 стороны сваи, т.е. в данном случае на 0.8 м. Допускается также заделывать сваю в ростверк с помощью выпусков арматуры длиной, определяемой расчётом, но не менее ø30 продольной арматуры периодического профиля (ø18-24 мм),при этом тело сваи должно быть заделано в ростверк не менее чем на 10 см. Высота ростверка, считая от верхних концов свай или арматурных выпусков должна быть не менее 0.5 м для расположения над головами свай не менее двух арматурных сеток. Тогда конструктивная высота сеток:

1 вариант:  h_p,min=2×0.4+0.5=1.3 м

2 вариант:  h_p,min=30×0.02+0.1+0.5=1.2 м

Несущая способность  сваи:

 

Где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи(5045кПа);

А – площадь  опирания на грунт сваи (0.16 м²);

u – наружный периметр поперечного сечения сваи (1.6 м²);

f_i  - расчётное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности;

h_i – толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи

 

 

 

 

 

hi,cp, м	fi, кПа	hi, м
2	4	h1=2
4	7	h2=1
5	24	h3=1
6	25	h4=1
7	43	h5=1
8	44	h6=2
10	46	h7=2
12	48	h8=2
14	50	h9=2
16	52	h10=2
17.2	53.2	h11=1.2

 

 

Определяем кол-во свай в  фундаменте:

 

Расстояние между сваями a=3b=1.2м

Т.к. фундамент внецентренно нагруженный, полученное расчетом кол-во свай увеличиваем на 25% принимаем равным 19 свай, а с учётом расположения свай в ростверке – 20 свай. Свесы ростверка принимаем равным 0.25 м, считая от наружных граней крайних рядов свай.

Определяем площадь ростверка  свайного фундамента:

 

Определяем вес ростверка  свайного фундамента:

 

 

 

 

 

Определяем вес грунта, лежащего  на обрезе ростверка свайного фундамента:

 

Вес свай в свайном фундаменте определяется следующим образом:

 

Определяем н-ку, действующую на каждую сваю:

- условие выполняется

Расчётную н-ку на одну сваю во внецентренно нагруженном фундаменте при эксцентриситете относительно двух главных осей инерции определяем:

 

Где M_x и M_y – моменты от расчётных н-к относительно главных центральных осей плана свай в плоскости подошвы ростверка;

x_i  и y_i – расстояние от главных  осей до оси каждой сваи;

х и у – расстояние от главных осей до оси каждой сваи, для которой определяется расчётная н-ка.

х=5 у=1.4

 

 

 

 

=1034.27<1458.04/1/4=1041.41 кН – условие выполняется

Производим проверку несущей  способности по грунту фундамента из свай как условного фундамента мелкого  заложения. Условный фундамент принимаем  в виде прямоугольного параллелепипеда. Среднее значение расчётных углов  внутреннего трения , прорезанных сваями:

 

 

Размеры условного фундамента будут равны: ширина условного фундамента

 

Площадь подошвы условного  фундамента:

 

Определяем среднее давление под подошвой условного фундамента по первой группе предельных состояний.

Общий объём условного  фундамента:

  
Объём грунта:

 

Среднее давление под подошвой условного фундамента, определённое по первой группе предельных состояний:

 

Определяем расчётное  сопротивление грунта основания  осевому сжатию R=989.74 кПа

Проверяем – условие выполняется

Определяем P_max, давление на грунт по подошве условного фундамента вдоль и поперёк моста.

вдоль моста:  a_c=4.96 м, b_c=14.36 м, М_с=3160.8кНм, F_h=315 кН

 

поперёк моста:

 

Проверяем условие  Р_max≤R/,  632.5≤848.35 кПа – условие выполняется

Определяем среднее давление под подошвой условного фундамента по действию нормативных н-к (по второй группе предельных состояний):

 

Определяем осадку свайного фундамента как условного  фундамента мелкого заложения. Расчёт производится аналогично определению  осадки фундамента мелкого  заложения.

Конечная осадка основания :

S=β∑ⁿ _i=1, где β=0.8 – безразмерный коэффициент,

- среднее значение  дополнительного вертикального  напряжения в i-ом слое грунта: ;

α – коэффициент принимаемый  по таблице в зависимости от грунта ;

соотношение сторон подошвы  прямоугольного фундамента и относительной глубины , где - меньшая сторона подошвы фундамента;

- дополнительное  вертикальное давление на основание (для фундаментов шириной b_n ≥10 м принимается P₀=P); Р- среднее значение давление под подошвой фундамента – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента; – удельный вес грунта; - глубина заложения подошвы фундамента.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчёт осадки свайного фундамента как условного фундамента мелкого  заложения.

zi	Ç=2zi/bn	αi					hi	Ei   19.49   19.49   19.49   19.49   19.49   19.49   19.49   19.49   19.49   19.49
0	0	1	367.21	389.46   431.96   463.83   485.08   516.96   559.46   601.96   644.46   686.96   729.46	344.29	318.63   256.66   174.9   128.94   110.345   88.65   65.41   48.54   38.38   32.19	2   1   1   1   1   2   2   2   2   2
2	0.88	0.860	410.71		302.97
4	1.77	0.611	454.46		210.36
6	2.65	0.405	474.21		139.44
7	3.09	0.344	495.71		118.44
8	3.53	0.297	538.21		102.25
10	4.51	0.218	580.71		75.05
12	5.3	0.162	623.21		55.77
14	6.18	0.120	665.71		41.31
16	7.06	0.103	708.21		35.46
18	7.95	0.084	750.71		28.92

 

 

_см≤12 см – условие выполняется

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчёт и конструирование  фундамента из буронабивных свай по первой группе предельных состояний.

Необходимо запроектировать  свайный фундамент из буронабивных столбов. Все ранее собранные  н-ки остаются без изменений. Назначаем глубину заложения подошвы ростверка свайного фундамента d_р=3 м, высоту ростверка h_p= 1.5 м. Свая ж/б размерами А=0.5 м^{2 ,} h_p= 1.5 м. Для фундаментов опор мостов сваю заделывают в ростверк не менее чем на 2 стороны сваи, т.е. в данном случае на 0.8 м. Допускается также заделывать сваю в ростверк с помощью выпусков арматуры длиной, определяемой расчётом, но не менее ø30 продольной арматуры периодического профиля (ø18-24 мм),при этом тело сваи должно быть заделано в ростверк не менее чем на 10 см. Высота ростверка, считая от верхних концов свай или арматурных выпусков должна быть не менее 0.5 м для расположения над головами свай не менее двух арматурных сеток.

1 вариант:  h_min=2×0.8+0.5=2.1 м

Несущая способность  сваи:

 

Где - коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый равным 1;

R – расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи(5045кПа);

А – площадь  опирания на грунт сваи (0.16 м²);

u – наружный периметр поперечного сечения сваи (1.6 м²);

f_i  - расчётное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности;

h_i – толщина i-го слоя грунта соприкасающегося с боковой поверхностью сваи

 

 

 

 

 

 

hi,cp, м	fi, кПа	hi, м
2	4	h1=2
4	7	h2=1
5	24	h3=1
6	25	h4=1
7	43	h5=1
8	44	h6=2
10	46	h7=2
12	48	h8=2
14	50	h9=2
16	52	h10=2
17.2	53.2	h11=1.2