Проектирование стабилизированного источника питания. 4

 

Министерство общего и профессионального образования 

Российской Федерации

 

 

Вологодский Политехнический  Институт

 

 

 

 

 

                                                            

Кафедра АТПП

 

Дисциплина  Электроника

 

 

 

 

Курсовая работа

 

 

 

Тема:

“Стабилизированный источник питания”

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Выполнил: ст-т гр. ЭМ-22

Краев С.В.

 

Проверил: Сердюков Н.А.

 

 

 

 

вологда

1998

 

Введение....................................................................................................3

Заключение.............................................................................................12

Список  литературы..............................................................................12

Приложения...........................................................................................13

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение.

Неотъемлемой частью любого радиотехнического устройства является источник электропитания. Поэтому от разработчиков радиоэлектронных средств различного назначения требуются более глубокие знания в области преобразователей электрической энергии, в частности – источники вторичного электропитания, и умение использовать свои знания в практической деятельности.

В настоящее время при высоком  росте научно технического прогресса, когда выпускаемая аппаратура становится все сложнее, к ней предъявляются более строгие требования и при этом, соответственно, возрастает количество элементов – очень важным становится вопрос о качественном питании этой аппаратуры. Кроме этого, каждый электрический прибор имеет свои требования к блоку питания.

В целях электропитания радиотехнических устройств применяют гальванические элементы, выпрямители, инверторы, преобразователи напряжения и тока, стабилизаторы напряжения и тока.

Гальванические элементы, в основном, используются в малогабаритной портативной  аппаратуре с малым потреблением электроэнергии. Гальванические элементы используют преобразование химической энергии в электрическую. Используются так же элемента, преобразующие солнечную энергию в электрическую.

Электрические выпрямители применяются  для преобразования электроэнергии переменного электрического тока, потребляемой от сети, в энергию постоянного электрического тока, требующуюся для питания радиоэлектронных систем.

Преобразователи постоянного электротока  в переменный называются инверторами.

Устройства, питающиеся от сети постоянного тока и создающие на своем выходе также постоянный ток называются преобразователями напряжения (конвертерами). На переменном токе эта задача решается с помощью трансформаторов.

Для поддержания постоянного напряжения или тока на выходе, применяют стабилизаторы напряжения или тока соответственно. Стабилизаторы напряжения и тока применяют как при переменном так и постоянном токе.

Генераторы используются для преобразования механической энергии в электрическую.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Основные схемы построения стабилизаторов постоянного напряжения.

1.  Стабилизаторы напряжения. Их классификация и основные параметры.

Стабилизаторами напряжения называются устройства, автоматически поддерживающие постоянство напряжение на стороне  потребителя с заданной степенью точности. Они подразделяются в зависимости от рода напряжения на стабилизаторы постоянного и переменного напряжения. По принципу действия стабилизаторы делятся на параметрические и компенсационные.

Основными параметрами стабилизаторов постоянного напряжения, характеризующими качество стабилизации, являются:

1) Коэффициент стабилизации по  входному напряжению – отношение  относительных приращений напряжения  на входе и выходе стабилизатора:

,

где приращения входного и выходного  напряжений взяты при постоянном токе нагрузки.

2) Внутреннее сопротивление стабилизатора  r_i, равное отношению приращения выходного напряжения к приращению тока нагрузки при неизменном входном напряжении:

.

Зная внутреннее сопротивление, можно  определить изменение выходного напряжения при изменении тока нагрузки.

3) Коэффициент сглаживания пульсаций

,

где U_{вх m1} U_{вых m1} – амплитуды пульсации входного и выходного напряжений стабилизатора.

1. Параметрические стабилизаторы постоянного напряжения.

Для стабилизации напряжения постоянного  тока используются нелинейные элементы, напряжение на которых мало зависит  от тока, протекающего через них. В  качестве таких элементов часто применяются кремниевые стабилитроны и стабисторы.

Для увеличения стабилизируемого напряжения могут быть использованы последовательно включенные стабилитроны.

На рисунке 1 приложения 1 представлена схема однокаскадного параметрического стабилизатора на кремниевых стабилитронах.

При увеличении напряжения на входе  стабилизатора ток через стабилитрон резко возрастает, что приводит к увеличению падения напряжения на гасящем резисторе. Приращение напряжения на гасящем резисторе примерно равно приращению напряжения на входе стабилизатора, так что напряжение на выходе стабилизатора изменяется незначительно. Для термокомпенсации включены диоды VD_к.

Если необходимо получить большую  точность стабилизации, применяют двухкаскадный  стабилизатор (рис.2 приложение 1). Коэффициент  стабилизации в этом случае равен  произведению коэффициентов стабилизации первого и второго каскадов.

На рис.3 приложения 1 дана схема  параметрического стабилизатора, в  котором вместо гасящего резистора  включен стабилизатор тока. Включение  стабилизатора тока эквивалентно включению  гасящего резистора с очень большим  сопротивлением и позволяет повысить КПД вследствие уменьшения входного напряжения при достаточно большом коэффициенте стабилизации.

Большую стабильность и больший  диапазон токов нагрузки обеспечивают стабилизаторы, в которых используются регулируемые сопротивления и обратная связь, управляющая их значением.

В качестве регулируемых сопротивлений  используются транзисторы, так как эти приборы управляются электрическими сигналами и малоинерционны. Транзистор включается либо параллельно, либо последовательно с нагрузкой. Сигнал обратной связи поступает от источника выходного напряжения стабилизатора и усиливается в усилителе постоянного тока, затем воздействует на регулируемое сопротивление.

В статическом состоянии все  элементы схем являются линейными резисторами и источниками ЭДС. Только при переходе из одного состояния в другое сопротивления элементов и ЭДС изменяются. Поэтому такие стабилизаторы называются линейными.

Транзистор образует силовую цепь стабилизатора напряжения. Цепь обратной связи стабилизатора включает в себя элементы, с помощью которых определяют знак и отклонение выходного напряжения от стабилизируемого уровня, а так же усилитель выделенного сигнала ошибки. Ту часть обратной связи, где выделяется сигнал ошибки, называют схемой сравнения выходного напряжения с эталонным (опорным). Источником опорного напряжения могут быть любые вторичные эталоны напряжения. Чаще всего здесь используется стабилитрон.

Показатели нестабильности схем с  параллельным и последовательным включением транзистора отличаются незначительно. Основное отличие этих схем – в КПД. Стабилизатор с последовательным включением транзистора имеет более высокий КПД, так как в схеме с параллельным включением через гасящий резистор проходит не только ток нагрузки, но и ток регулируемого транзистора.

Выходное напряжение стабилизатора  с последовательным включением транзистора  практически равно опорному. Поэтому  с помощью этой схемы нельзя получить выходное напряжение более стабильное, чем опорное.

Для улучшения показателей линейных стабилизаторов напряжения в цепях обратной связи применяют операционные усилители.

Основным недостатком линейных стабилизаторов является малый КПД. В этом стабилизаторе мощность, потребляемая от источника, больше, чем отдаваемая в нагрузку. Эта разность мощностей выделяется в силовой цепи стабилизатора. Поэтому транзистор необходимо ставить на теплоотвод, что, в итоге, определяет габариты и массу стабилизатора.

1. Принципы работы компенсационных стабилизаторов.

На рисунке 4 приложения 1 приведена  схема одного из наиболее распространенных транзисторных стабилизаторов напряжения. Стабилизатор состоит из регулирующего элемента (транзисторы VT1 – VT3); усилителя постоянного тока (VТ4, R1); источника опорного напряжения (VD1, R2); делителя напряжения (R3 – R5); резисторов (R6, R7), обеспечивающих режим работы транзисторов VT2, VT3. Предусмотрена возможность регулировки выходного напряжения резистором R4. Количество транзисторов в регулирующем элементе зависит от тока нагрузки. Усилитель постоянного тока может питаться от дополнительного источника (например параметрического стабилизатора, как на рис.4 приложения 1) или непосредственно от источника входного напряжения (см. рис.5 приложения 1). В первом случае коэффициент стабилизации выше.

1. Принципы работы импульсных стабилизаторов.

В стабилизаторах с импульсным регулированием регулируемый резистор заменяется ключом, что сводит к минимуму рассеиваемую на нем мощность (рис.1.1). Ключ может подсоединять или отсоединять нагрузку, тем самым регулируя среднюю мощность забираемую ею от источника. Для сглаживания пульсаций выходного напряжения, вызываемых коммутацией ключа, в силовую цепь импульсного стабилизатора включают специальный фильтр, состоящий из дросселя L, конденсатора С и разрядного диода VD. Цепь обратной связи стабилизатора управляет интервалами времени, в течении которых ключ замкнут или разомкнут.

Напряжение на нагрузке определяется как напряжением источника Е, так и соотношением интервалов импульсов, в течении которых ключ замкнут или разомкнут. Воздействуя на длительность замыкающих ключ импульсов, можно регулировать напряжение на нагрузке и, следовательно, поддерживать его постоянным при изменении первичного напряжения Е.

Преобразование сигнала ошибки, являющегося в импульсном стабилизаторе, как в линейном, медленно меняющимся постоянным напряжением, в импульсную последовательность с переменной скважностью (необходимо для управления ключом) производится в специальном импульсном устройстве, входящем в цепь ОС стабилизатора. Работой ключа можно управлять несколькими способами. Если импульсное устройство создает на своем выходе импульсную последовательность с постоянным периодом повторения и меняющейся в зависимости от сигнала ошибки длительностью импульса, то такую схему называют стабилизатором с широтно-импульсной модуляцией. Если же импульсное устройство замыкает ключ при напряжении на выходе, меньшем некоторого порога, и размыкает его при превышении порога, то такую схему называют релейной или двухпозиционным стабилизатором. Стабилизатор, ключ которого управляется от входного напряжения, называют импульсным параметрическим стабилизатором.

В современных схемах импульсных стабилизаторов в качестве ключа широко применяются транзисторы и тиристоры. Реальные транзисторы, работающие в ключевом режиме, дроссели и диоды обладают малыми потерями, что позволяет сделать силовую цепь стабилизатора малогабаритной. Требуемая для обеспечения малых пульсаций индуктивность дросселя L уменьшается с ростом частоты коммутации ключа. Поэтому частоту коммутации выбирают настолько большой, насколько позволяют применяемые в качестве ключа транзисторы (реально до сотен килогерц).

Основным преимуществом импульсных стабилизаторов являются низкие потери в схеме.

 

1. Разработка структурной схемы.

Структурная схема устройства приведена  на рисунке в приложении 2.

Входное напряжение 220 В подается на понижающий трансформатор, выпрямляется выпрямителем, обрабатывается сглаживающим фильтром и поступает на стабилизатор, непосредственно с которого и снимается выходное напряжение. В схеме предусмотрена двойная защита от перегрузки.

1. Разработка принципиальной схемы.

1. Дано:

Номинальное напряжение питающей цепи   U_c = 220 В

Отклонение напряжения питающей цепи от номинального DU_c = 25 % = 0,25

Частота питающей цепи      f= 50 Гц

Номинальное напряжение на выходе цепи   U_вых = 5 В

Отклонение напряжения на выходе цепи от номинального DU_вых = 3 % = 0,03

Минимальное сопротивление нагрузки    R_н.мин = 2 Ом

Максимальное сопротивление нагрузки    R_н.макс = 1000 Ом

Коэффициент срабатывания защиты по току   К_защ = 2

1. Расчёт остальных параметров.

Максимальный ток нагрузки:

Минимальный ток нагрузки:

Коэффициент стабилизации:

Пульсации на выходе:

Примем  В

1. Расчет регулирующего транзистора.

Допустимый ток регулирующего  транзистора:

Максимальный ток регулирующего  транзистора:

Выбираем транзистор типа КТ802А  с параметрами:

U_{кэ.макс1} = 130В

I_к.макс1 = 5А

h_21э1 = 15

I_кбо1 = 0,06А

U_кэ.мин1 = 5В

Р_к.макс1 = 50Вт

 

Амплитуда пульсаций на входе стабилизатора:

U_{~макс.вх} = (0,05...0,1)*(U_{вых.мин} +U_кэ.мин) = 0,1*(5,15+5) = 1,015 В

Минимальное напряжение на входе стабилизатора:

U_0мин = U_{вых.макс} +U_кэ.мин1 +U_{~макс.вх} = 5,15+5+1,015 = 11,165 В

Номинальное напряжение на входе:

U_0н = U_0мин /(1-D_с) = 11,165/(1-0,25) = 14,887 В

Максимальное напряжение на входе:

U_0макс = U_0н*(1+D_с) = 14,887*(1+0,25) = 18,608 В

Максимальное напряжение между коллектором и эмиттером транзистора:

U_{кэ.макс1} = U_0макс - U_{вых.мин} =18,608 - 4,85 = 13,758 В < 130 В

Максимальная мощность, развиваемая  транзистором:

Р_к.макс1 = U_{кэ.макс1} * I_к.макс1 = 13,758*2,833 = 38,97 Вт < 50 Вт

Максимальный ток эмиттера:

I_э.макс = I_к.макс1 + I_к.макс1 /h_21э1 =2,833+2,833/15 = 3,022 А

Максимальный ток базы:

I_б.макс1 = I_э.макс /h_21э1 = 3,022/15 = 0,201 А

Рассчитаем резистор R7.

I_R7 = I_кбо = 0,06 А

R7 = U_вых / I_R7 = 5 / 0.06 = 83.333 Ом

Р = I_R7² *R7 = 0,06² * 82 = 0.295 Вт

Выбираем по ГОСТу R7 = 82 Ом, P = 0.5 Вт.

1. Выбор второго транзистора.

Определим ток коллектора второго  транзистора

I_к2 =1,1 * I_б.макс1 = 1,1 * 0,201 = 0,222 А

Требуемым условиям удовлетворяет  транзистор КТ817Г с параметрами:

U_{кэ.макс2} = 100 В

I_к.макс2 = 3 А

h_21э2 = 25

I_кбо2 = 0,1 мА

Р_к.макс2 = 30 Вт

 

Ток базы транзистора равен:

I_б2 = I_э.макс /(h_21э1 h_21э2) = 3,022/(15*25) = 0,008 А

 

Максимальная мощность развиваемая  этим транзистором:

Р_к.макс2 = U_{кэ.макс2} I_б.макс2 = 13,758*0,201= 2,77 Вт

 

Рассчитаем резистор R6.

I_R6 = I_кбо = 0,0001 А

R6 = U_вых / I_R6 = 5 / 0.0001 = 50 кОм

Р_R6 = I_R6² *R6 = 0,0001² * 50000 = 5*10^-4 Вт

Выбираем по ГОСТу R6 = 47 кОм, P = 0,125 Вт

1. Выбор третьего транзистора.

I_к3 =1,1 * I_б.макс2 = 1,1 * 0,008 = 0,009 А

Требуемым условиям удовлетворяет  транзистор МП37 с параметрами:

U_{кэ.макс3} = 15 В

I_к.макс3 = 0,02 А

h_21э3 = 15

Р_к.макс3 = 0,15 Вт

 

Ток базы транзистора равен:

I_б3 = I_э.макс /(h_21э1 * h_21э2) = 3,022/(15*25*15) = 0,0005 А

 

Максимальная мощность развиваемая  этим транзистором:

Р_{к.макс.3} = U_{кэ.макс3} I_б.макс3 = 13,758*0,009= 0,124 Вт

1. Расчет блока сравнения и УПТ.

Определение опорного напряжения:

U_оп = U_{вых.мин} - (2...3) = 5 - 2 = 3 В

I_{оп.ст.мин} ³ 5 I_б = 5*0,0005 = 0,0025 А

Выбираем стабилитрон КС133А с  параметрами:

U_ст.мин = 2,97 В

U_ст.н = 3,3 В

U_{ст.макс} = 3,69 В

I_ст.мин=0,003 А

I_ст.мас = 0,081 А

R_i = 65 Ом

 

Ток и напряжение на коллекторе транзистора

I_к4 ³ 5 I_б3 = 5 * 0,0005 = 0,0025 А

U_к ³ U_{вых.макс} - U_оп.мин = 5,15 - 2,97 = 2,18 В

Данным условиям удовлетворяет  транзистор МП37.

Ток базы транзистора УПТ равен:

I_б4 = I_к4 / h_21э4 = 0,0025/15 = 0,000167 А

Гасящее сопротивление резистора  R8 равно:

R8=(U_{вых.макс} - U_ст.мин) / (I_{оп.ст.мин} + I_к4) = (5,15 - 2,97) / (0,0025 + 0,0025) = 436 Ом

Выбираем по ГОСТу R8 = 430 Ом

Р_R8 = (I_{оп.ст.мин} + I_к4)² * R8 = (0,0025 + 0,0025)² * 430 = 0,011 Вт

Максимальная рассеиваемая мощность резистора R8 по ГОСТу 0,125 Вт.

 

I_{оп.ст.макс} = (U_{вых.макс} - U_ст.мин) / R8 +I_к4 = (5,15 - 2,97)/430 + 0,0025 = 0,075 А £ I_{ст.макс}

Сопротивление резистора в цепи коллектора УПТ:

R5 = (3...10) кОм

Пусть R5 = 3 кОм (по ГОСТу)

Р_R5 = (I_к4 + I_б3)² * R5 = (0.0025 + 0.0005)² * 3000 = 0.027 Вт

Резистор R5 мощности 0,125 Вт.

 

Напряжение питания цепи УПТ:

U_доп = (I_к4 + I_б3) * R5 = (0,0025+ 0,0005) * 3000 = 9 В

Пусть I_доп.ст = 5 мА.

Выбираем стабилитрон Д814В  с параметрами:

U_ст.мин = 9,5 В

U_ст.н = 10 В

U_{ст.макс} = 10 В

I_ст.мин=0,003 А

I_ст.мас = 0,032 А

R_i = 12 Ом

 

Входной ток цепи питания УПТ:

I_вх.доп = I_доп.ст +I_к4 + I_б3 = 0,005 + 0,0025 + 0,0005 = 0,008 А

Тогда

R4 = (U_0vfrc - U_доп) / I_вх.доп = (18,608 - 10) / 0,008 = 1076 Ом

Выбираем по ГОСТу R4 = 1,1 кОм

Р_R4 = I_вх.доп² * R4 = 0,008² * 1100 = 0,07 Вт

R4 по мощности 0,125 Вт

1. Расчет делителя.

Выберем ток делителя значительно  больше тока базы транзистора VT4.

I_дел = 30 * I_б4 = 30 * 0,000167 = 0,005 А

Общее сопротивление делителя:

R_дел = U_{вых.мин} / I_дел = 4,85 / 0,005 = 970 Ом

Для возможности отрегулировать выходное напряжение стабилизатора поставим подстроечный резистор и установим предел регулирования от 4,5 до 5,5 В.

К_ос.мин = U_{оп.ст.мин} / U_{вых.макс} = 2,97 / 5,5 = 0,54

К_ос = U_оп.ст.н / U_вых.н = 3,3 / 5 = 0,66

К_{ос.макс} = U_{оп.ст.макс} / U_{вых.мин} = 3,69 / 4,5 = 0,82

 

R9 = R_дел * (1 - К_ос) = 970 * (1 - 0,66) = 329,8 Ом

По ГОСТу выбираем R9 = 330 Ом

Р_R9 = I_дел² * R9 = 0,005² * 330 = 0,008 Вт

По мощности R9 выбираем 0.125 Вт.

 

R11 = R_дел * К_ос.мин = 970 * 0,54 = 523,8 Ом

По ГОСТу выбираем R11 = 500 Ом

Р_R11 = I_дел² * R11 = 0,005² * 500 = 0,0125 Вт

По мощности R11 выбираем 0.125 Вт.

 

R10 = R_дел - R9 - R11 = 970 - 500 - 330 = 140 Ом

По ГОСТу выбираем R10 = 150 Ом

Р_R10 = I_дел² * R10 = 0,005² * 150 = 0,004 Вт

По мощности R10 выбираем 0.125 Вт.

1. Расчет блока защиты.

Схема защиты по приведенной схеме  работает следующим образом. При  возрастании тока на нагрузке возрастает падение напряжения на резисторе R2. При достижении напряжения на этом резисторе приблизительно 1вольта  тиристор VS1 (в зависимости от свойств тиристора) открывается, через него течет ток. Вначале срабатывает электронная защита. Возникающий при этом отрицательный импульс напряжения поступает на базу транзистора VT3 и закрывает его, а, следовательно, и транзисторы VT2 и VT1. Диод VD5 служит для защиты регулирующего транзистора от положительного напряжения с анода тиристора. Далее срабатывает электромеханическая защита (в зависимости от быстродействия реле). Реле срабатывает и переключает контакты, отключая при этом напряжение на выходе стабилизатора и подключая светодиод, сигнализирующий о срабатывании схемы защиты. После устранения причины перегрузки необходимо кратковременно нажать на кнопку SB1 для того, чтобы закрыть тиристор VS1 и обеспечить нормальное продолжение работы устройства стабилизации.

Выберем реле с переключающимися контактами, как на схеме. Этим условиям удовлетворяет реле типа РЭС - 55А номер паспорта РФ4.500.025-01 с параметрами:

Ток срабатывания I_ср = 8,5 мА

Сопротивление катушки постоянному  току R_к = 380 Ом

Ограничительное сопротивление  R1

R1 = U_0мин / I_ср - R_r = 11.165 / 0,0085 - 380 = 933,5 Ом

Выбираем по ГОСТу R1 = 910 Ом

Р_R1 = I_cр² * R1 = 0,0085 / 910 = 9*10^-6 Вт

Мощность R1 0,125 Вт

 

Выберем тиристор типа КУ101Г с параметрами:

Обратное напряжение U_обр = 80 В

Максимальный средний ток в  открытом состоянии I_{ос.ср.макс} = 0,075 А

Тиристор открывается при напряжении на управляемом электроде относительно катода »1 В.

Рассчитаем R2.

Так как коэффициент защиты по условию равен 2, а максимальный ток 2,5 А, то ток срабатывания защиты должен быть 5 А. Сопротивление резистора R2 в этом случае должно быть равным

R2 = U_сраб / I_сраб = 1 / 5 = 0,25 Ом

Мощность резистора P_R2 = I_ср² / R2 = 5² / 0.25 = 100 Вт

Этот резистор можно сделать  из нихромового провода.

 

Выберем светодиод АЛ307А с параметрами

Прямой ток I_пр = 10 мА

Рассчитаем сопротивление ограничительного резистора R3.

R3 = U_0мин / I_пр = 11,165 / 0,01 = 1116,5 Ом

Выбираем по ГОСТу R3 = 1,1 кОм

Р_R3 = I_пр² * R3 = 0,01² / 1100 = 9*10^-8 Вт

Мощность R3 0,125 Вт

1. Расчет фильтров.

1. Расчет выпрямителя.

Применим в устройстве схему  двухполупериодного выпрямителя.

Максимальное напряжение на входе  стабилизатора равно 18,6 В.

Максимальный ток 2,5 А.

Выберем по справочнику диоды в выпрямительный мостик VD1...VD4.

Данным условиям удовлетворяют  диоды КД202А с параметрами:

Максимальный прямой ток I_{пр.макс} = 5 А;

Максимальное обратное напряжение U_{обр.макс} = 50 В.

1. Расчет трансформатора.

Выберем для трансформатора Ш-образный магнитопровод. Ток через вторичную обмотку примем равным I_II = 3 А. Тогда мощнисть, потребляемая вторичной обмоткой трансформатора будет равна

P_II = U_II * I_II = 14.9*3 = 44,7 Вт

Ток протекающий через первичную  обмотку равен

I_I = P_I / U_I = 44,7 / 220 = 0.2 A.

Рассчитаем необходимую площадь  сечения сердечника магнитопровода:

S_г=(U_II_I+U_III_II)/2h=(220*0.2+14.9*3)/2*0.75=59,1

S_стS_oк=S_г*100/(2.22f_cBjk_mk_ch)=59,1*100/(2.22*50*1.25*2,7*0.3*0.89*0.8)=73,86

Выберем магнитопровод типа ШЛМ32Х25 с S_cтS_ок = 79,2 см⁴  и S_ст = 8 см²

Число витков первичной и вторичной  обмоток равно:

w₁=U_I(1-DU_I/100)*10000 / (4.44*f*B*S_ст) = 220(1-0.085)*10000/(4.44*50*1.25*8) = 907

w_II = U_II(1+DU_II/100)*10000 / (4.44*f*B*S_ст) = 15(1+0.085)*10000/(4.44*50*1.25*8) = 73

Определим толщину проводов

S1=I1/j=0.2/2.7=0.074 мм²

S2=I2/j=3/2.7=1,111 мм²

Выберем провода:

первичной обмотки диаметром 0,315 мм сечением 0,077 мм² максимальным диаметром 0,352мм

вторичной обмотки диаметром 1,25 мм сечением 1,22 мм² максимальным диаметром 1,325 мм

Проверим, уместится ли данная обмотка в окне магнитопровода. Положим толщину одного слоя первичной обмотки с изоляционной прокладкой 0,36 мм, вторичной – 1,4 мм. Тогда, разместив в одном слое по длине катушки 55/0,36=152 витка первичной обмотки и 55/1,4=39 витков вторичной, найдем толщины этих обмоток: