Промышленная вентиляция

Содержание:

1. Исходные данные…………………………………………..………………….2

2. Краткое описание технологического  процесса……………………………3

3. Тепловой баланс здания………………………………………………..…….4

4. Расчет зонта-козырька………………………………………………...………10

5. Принципиальные решения по  отоплению и вентиляции……...…………13

6. Расчет воздухообмена и воздухораспределения…………….…..…..…..14

7. Аэродинамический расчет приточных  воздуховодов…………………….18

8. Аэродинамический расчет вытяжных  воздуховодов……………………..23

9. Подбор вентиляционного  оборудования…………………………...………24

10. Расчет тепловой  завесы………………………………………………..........25

11. Список использованной  литературы……………………………………….27

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Исходные  данные:

1) Объект проектирования  – Литейный цех.

Расположение – г. Брянск

Конструкция – каркасное  здание

Ориентация фасада здания – Юго-Восток

Выбор параметров: Осуществляется на основании требований, приведенных  в (2) пункт 5 и (1).

2) Параметры наружного  воздуха:

А) теплый период года:

- tн = +22,8 оС

- Скорость ветра: V = 1 м/с

Б) переходный период года:

- tн =  + 10 оС

В) холодный период года:

- tн = -30 оС

- Скорость ветра: V = 4,7 м/с

3) Параметры внутреннего  воздуха:

А) теплый период года:

- tв = tн + 4оС = 22,8 + 4 = 26,8 оС

- Влажность: φ ≤  60 %

- Скорость ветра: V ≤ 0,4 м/с

Б) переходный период года:

- tв =  + 18 оС

- Влажность: φ ≤  60 %

- Скорость ветра: V ≤ 0,4 м/с

В) холодный период года:

- tв = + 18 оС

- Влажность: φ ≤  60 %

- Скорость ветра: V ≤ 0,4 м/с

 

 

 

 

 

 

2. Краткое  описание технологического процесса.

Процесс литья представляет собой заполнение расплавленным металлом имеющей форму получаемой отливки полости в термостойкой изложнице. Для получения внутренней пустоты в будущем изделии в изложнице устанавливается стержень.

Основные принципы литейной технологии изменились незначительно за тысячи лет. Однако некоторые ее процессы стали механизированными, а отдельные - автоматизированными. Главные заказчики крупнейших заводов черной металлургии - автомобильная и строительная промышленность, производство сельскохозяйственных орудий.

По чертежам конструкторов создается модель конечной металлической отливки. Таким же образом изготавливаются стержни, необходимые для получения внутренней конфигурации готового изделия. Металлы или сплавы подготавливаются в печи - вагранке, карусельной, отражательной, тигельной,

электродуговой, индукционной электрической канального типа или индукционной тигельной. Выполняются соответствующие металлургические или химические анализы. Расплавленный металл заливается в собранную изложницу либо из ковша, либо непосредственно из печи. После охлаждения металла изложница и стержневой материал удаляются (выбивная решетка, стриппер, вставной постоянный стержень) и отливка очищается и отделывается (удаление литников и выпоров, дробеструйная очистка, гидроструйная очистка, а также другая абразивная отделка). В некоторых случаях отливки подвергаются

окончательной доделке  с помощью сварки, термообработки или покраски.

 

 

 

 

 

 

3. Тепловой баланс здания

3.1. Теплопоступления от технологического оборудования, связанного с тепловой обработкой материала (печи или сушила).

По заданию необходимо рассчитать две печи для отжига стального литья  размером 3x6x3 м, и одну камерную печь размером – 4,5x4,5x2,5 м.

Расчет печи для отжига стального литья.

Исходные данные для  расчета:

Ширина помещения Вп = 28 м

Высота помещения Нп = 11,4 м

Температура внутреннего  воздуха tв = tн+4 =22,8+4= 26,80С, где

tн – температура  наружного воздуха  в теплый  период года. Определяется как  средняя максимальная наиболее  жаркого месяца по таблице 2 СНиП 23 – 01 – 99; для г.Брянск tн = 22,8°С;

 Температура внутр.поверхности ограждения цеха в тёплый период года может быть принята равной температуре рабочей зоны tвп = tр.з =26,80С

Температура поверхности печи tпн= 450С

Ширина печи Впн= 3м

Длина печи Lпн= 6м

Высота печи Hпн= 3м

Ширина загрузочного отверстия  b0= 1м

Высота загрузочного отверстия  h0= 0,5м

Степень черноты поверхности печи Eпн= 0,85

Время открытия загрузочного отверстия  z = 15мин/ч

Решение:

1. Определяющая температура tm:                                                  

2.Определяем параметры воздуха при определяющей температуре 35,90С по таблицам. В данном случае:

- коэффициент теплопроводности  λm= 2,34∙10-2 Вт/(м∙0С)

- коэффициент кинематической  вязкости νm= 16,57∙10-6 м2/с

- критерий Prm=0,7

- температурный коэффициент  объемного расширения 

- коэффициент теплоотдачи  в области газовоздушной смеси

αв=40÷60 Вт/(м2∙0С) и αн=14÷17 Вт/(м2∙0С)

3. Коэффициент теплопроводности кирпича

, где 

4. Площадь горизонтальной поверхности печи

5. Площадь загрузочного отверстия

6. Площадь вертикальной поверхности печи

7. Теплопоступления от  поверхности печи (без учета рабочего окна) в помещение цеха за счет конвекции и теплового излучения:

- Удельные конвективные теплопоступления

-Вычисляют для поверхности, имеющей наименьший определяющий размер    ( в данном случае горизонтальной ).

Следовательно, для вертикальной поверхности величина больше критического значения  .

Для горизонтальной поверхности:

Для вертикальной поверхности,

- Величина удельного теплового излучения .

 Коэффициент теплоотдачи  посредством теплового излучения

Тогда

Общие теплопоступления от поверхностей печи

8. Тепловыделения от рабочего окна и от поверхности дверцы, когда она закрыта.

- Тепловыделения от  открытого проема

Коэффициент диафрагмирования: Кд.=0,67

Тогда,

9. Теплопоступления от поверхности закрытой дверцы

, где коэффициент теплопередачи

Тогда

10. Суммарные теплопоступления от рабочего окна

11. Общие теплопоступления в цех от поверхности печи и рабочего окна

12. Общие теплопоступления  от всех печей  в цехе:

 

 

3.2 Определение теплопоступлений от электрооборудования:

Теплопоступления от электрооборудования можно определить по формуле:

, где

Ny – расчетная мощность двигателя

Ku – коэффициент установочной мощности двигателя (принимается 0,7-0,9)

К3 – коэффициент одновременности работы двигателей (принимается 0,5-0,8)

К0 – коэффициент загрузки двигателя (принимается 0,5-1,0)

η –  КПД двигателя (0,75 – 0,92)

Кт – коэффициент ассимиляции тепла (0,1-1,0)

1) Поворотная  тележка:

2) Тележка  передаточная: Q3 = 210 Вт

3) Кран  мостовой элекрический: Q3 = 8663 Вт

4) Кран  мостовой элекрический: Q3 = 3360 Вт

5) Кран  мостовой элекрический: Q3 = 3717 Вт

6) Кран  мостовой элекрический: Q3 = 7077 Вт

7) Кран  мостовой элекрический: Q3 = 3360 Вт

8) Станок  для обработки  торцов изложниц : Q3 = 1470 Вт

9) Поперечно-строгальный  станок: Q3 = 840 Вт

10) Однокривошипный  пресс: Q3 = 735 Вт

11) Обдирочно- шлифовальный подвесной станок: Q3 = 1764 Вт

12) Обдирочно- зачистной станок: Q3 = 4862 Вт

13) Обдирочно – шлифовальный  станок: Q3 = 4095 Вт

14) Дробеметный станок: Q3 = 4452 Вт

15) Камера для отрезки  прибылей: Q3 = 525 Вт

Итого: Q3 = 45655 Вт, из них в рабочую зону: Q3 = 19479 Вт.

3.3 Определение теплопоступлений от остывающего в помещении

металла.

Определить количество теплоты, поступающей  в цех при остывании стальных отливок от tнач=1200 0С до tр.з.=26,8 0С, если производительность цеха по выпуску металла Gм=60 кг/ч.

1. Средняя температура отливок

2. Удельная теплоемкость

3. Среднечасовое количество теплоты, поступающее в цех

3.4 Определение теплопоступлений от солнечной радиации.

 

1.Теплопоступления через остекление:

,

где qост -  удельные теплопоступления через остекление в зависимости от ориентации остекления и географической широты;

Fост – площадь остекления;

53о с.ш.

 Принимаем окна с двойным остеклением в металлическом переплете:

Кост = 1,45

Остекление, ориентированное на юго-восток:

Остекление, ориентированное на северо-запад:

2. Остекления аэрационного фонаря:

 Принимаем фонарь  с двойным остеклением в металлическом  переплете

Кост = 1,45

Ориентация на юго-восток:

Ориентация на северо-запад:

 

3. Теплопоступления через покрытие:

,

где qпокр-  удельные теплопоступления через покрытие в зависимости от географической широты qпокр= 17,8 Вт/м2

Fпокр– площадь покрытия;

 

4. Суммарные поступления тепла от солнечной радиации:

3.5 Определение теплопотерь в холодный и переходный периоды.

,

где =0,29 Вт/(м2 К) – удельная тепловая характеристика здания;

=22982,4м3 – объем здания;

=18оС – средняя температура воздуха в здании;

= - 30оС – наружная расчетная температура отопления.

Холодный период:

Переходный период:

3.6 В холодный период  года получаем недостатки явной  теплоты, которые должны быть компенсированы системой дежурного отопления.

Из них в  рабочую зону:

 

 

Избытки (недостатки) явной теплоты в помещениях

Наименование 

Потери теплоты, Вт

Поступления теплоты, Вт

Избытки (недостатки) теплоты, Вт

помещения

хол.пер.

перех.пер

тепловыделения

солн.радиация

хол. Период

перех.период

тепл.период

 

всего

РЗ

всего

РЗ

всего

РЗ

всего

РЗ

всего

РЗ

всего

РЗ

всего

РЗ

литейный цех

378566

66415

60673

10644

339522

99157

183218

183218

-39044

32742

227552

79513

522740

282375

дежурное 

        

233271

40925

                

отопление

всего

378566

66415

60673

10644

572793

140082

183218

183218

194227

73667

278849

88513

522740

240365


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4. Расчет зонта- козырька над загрузочным отверстием печи.

Высота окна h=0,5м, ширина b=1м, температура газов в печи tпечь=1200оС, температура воздуха в рабочей зоне tр.з.=26,8оС.

 

1. Плотность воздуха в рабочей зоне и газов в печи:

;

;

Коэффициент расхода  принимается  при ;

Давление на поду печи принимают обычно равным нулю.

Давление в верхней  части рабочего окна:

;

Струя газа, выходящего из прямоугольного отверстия, ограниченного по бокам  щитами, может рассматриваться как  плоская.

Определяющим размером в таком  случае является высота отверстия .

Коэффициент затухания скорости и  температуры в плоской струе  воздуха соответственно: m=2,5; n=2,0 [2].

2. Среднее избыточное давление, под действием которого газы из печи выходят через открытое рабочее окно в помещение цеха:

;

3. Средняя скорость выхода газов из печи:

;

4. Расход газов, вытекающих из рабочего окна печи:

;

;

5. Значение критерия Архимеда на выходе струи из отверстия:

 следовательно, струя –  сильно неизотермическая.

6. Расстояние от плоскости наружной поверхности печи до точки пересечения искривленной под действием гравитационных сил оси потока с плоскостью приемного отверстия зонта-козырька:

;

7. Ширина струи bx на расстоянии х от рабочего окна:

;

8. Габариты зонта:

минимальный вылет  ;

ширина зонта  ;

9. Расход смеси газов и воздуха в помещении на входе в зонт:

;

10. Расход воздуха, подмешиваемого к струе из помещения:

;

;

11. Поскольку температура смеси газов и воздуха не должна превышать рекомендуемых значений ( при естественной вытяжке ,при механической ), проверяют соответствие этим рекомендациям в конкретном случае:

;

Т. к. величина tсм больше рекомендуемых температур, необходимо пересчитать расход воздуха, удаляемого из помещения, исходя из указанных значений:

;

;

Тогда:

;

;

12. Диаметр воздуховода, по которому смесь газов и воздуха удаляется от зонта из помещения (рекомендуемые скорости в воздуховоде при естественной вентиляции и ):

.

 

;

Принимаем механическое удаление газовоздушной смеси, т.к  диаметр воздуховода при естественной вытяжке будет превышать габариты зонта.

 

Характеристика  вентиляционных укрытий

Технологическое оборудование

Вид выдел. вр.;

Расход воздуха

Позиция

Наименов.

Кол-во

тип укрытия

Объемный, м3/с

Массовый, кг/с

       

на ед.

всего

на ед.

всего

1

Печь

камерная

1

Избытки теплоты

зонт-козырек

2,6

2,6

3,0

3,0

2

Печь для  отжига стального литья

2

Избытки теплоты

зонт-козырек

2,6

5,2

3,0

6,0

Всего

  

7,8

  

9


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

5. Принципиальное  решение по отоплению и вентиляции.

Из таблицы теплового баланса следует, что в переходный и теплый периоды года в помещении литейного цеха присутствуют избытки явной теплоты. В холодный период – недостатки. Поэтому, в связи с 2х сменным рабочим днем, принимаем к работе систему дежурного отопления. Применяем однотрубную систему отопления с биметаллическими радиаторами и запорной арматурой HERZ. Параметры теплоносителя – 95-700С.

Для борьбы с избытками теплоты проектируем общеобменную вентиляцию. В теплый период года применяем естественную приточную вентиляцию и местную вытяжную вентиляцию над загрузочными отверстиями печей. В холодный и переходный периоды года проектируем механическую общеобменную приточную, локализующую вентиляцию и устраиваем вытяжку через аэрационный фонарь.

Внутри цеха, в торцах здания располагаем две приточные установки фирмы «Веза». Приточные воздуховоды прокладываем под крановыми путями вдоль стен. Воздухораспределители ВЭПш располагаем у колонн; на одну приточную систему приходится 11 воздухораспределителей. Применяем воздуховоды круглого сечения, так как на них меньше скапливается пыль и они мало подвержены деформациям.

Вытяжные установки  размещаем за пределами производственного  цеха.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

6. Расчет воздухообмена и воздухораспределения в здании в холодный и переходный периоды года.

1. Холодный период года.

Исходные данные:

-общие теплопоступления 

-общие теплопотери  помещения 

- доля избытков теплоты   в рабочей зоне 

-избытки теплоты в помещении

-суммарный расход  воздуха  в конвективных струях 

-суммарный расход  воздуха, удаляемого из данного  помещения местными отсосами 

-категория выполняемой в помещении работы –IIб

- нормируемые параметры  воздуха в рабочей зоне 

- допустимые  значения  скорости и избыточной температуры   воздуха  на  рабочем месте 

- расчетная  температура   наружного воздуха  для рассматриваемого периода года

              1.1. Задаемся  температурой приточного воздуха:

   - в холодный  и переходный периоды для помещений   при подаче воздуха непосредственно  в рабочую зону

              1.2. Принимаем предварительно .

              1.3.

В качестве воздухораспределителей выбираем ВЭПш, образующего закрученные струи, так как G0=38,65 > (ΣGкс+ ΣGмо)=36,37кг/с, то

Тогда,

            1.4. Вычисляем абсолютную величину расхождения значений

            1.5.Т.к. больше 5%, пересчитываем

Так как G0=28,57 < (ΣGкс+ ΣGмо)=36,37кг/с, то

Тогда,

Вычисляем абсолютную величину расхождения значений

           1.6.Т.к. больше 5%, пересчитываем

Так как G0=25,61 < (ΣGкс+ ΣGмо)=36,37кг/с, то

Тогда,

Вычисляем абсолютную величину расхождения значений

              1.7.Т.к. больше 5%, пересчитываем

Так как G0=24,98 < (ΣGкс+ ΣGмо)=36,37кг/с, то

Тогда,

Вычисляем абсолютную величину расхождения значений

Принимаем G0=25 кг/с

m∆t=0,53

Выбираем схему организации воздухообмена «снизу-вверх-вниз», задаемся количеством  воздухораспределителей К=22, размещаем их на плане помещения и определяем расстояние от них до  рабочего места  - 3м. Вычисляем расход воздуха, приходящийся на один воздухораспределитель:

Выбираем тип воздухораспределителя ВЭПш-11 V01=3500м3/ч

F=0,5 м2, m=1,8, n=1,  ξ =330

Вычисляем максимальные скорости и избыточные температуры на рабочем месте:

Следовательно, принимаем к работе воздухораспределители типа ВЭПш-11.

Расчетные воздухообмены

Период

года 

 

 

 

 

Наимен.

помещ 

 

 

 

 

Приточная вентиляция

Вытяжная вентиляция

Общеобменная

Местная

ΣGпр

Общеобмен.

Локализ.

ΣGвыт

Механич.

Естествен.

Механич.

Естеств.

Gпр

tпр

Gпр

tпр

Gпр

tпр

Gвыт

Gвыт

Gукр

кг/ч

0С

кг/ч

0С

кг/ч

0С

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

кг/ч

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

Х.П.

Лит.цех

90000

13

-

-

-

-

90000

-

57470

32530

90000

П.П.

Лит.цех

90000

13

8424

10

-

-

98424

-

65894

32530

98424

Т.П.

Лит.цех

-

-

287426

22,8

-

-

287426

-

254896

32530

287426


 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7. Аэродинамический  расчет системы приточной вентиляции цеха .

Аэродинамический расчет состоит из 2х этапов:

1) расчета участков  основного направления;

2) увязка ответвлений.

Последовательность расчета.

  1. Вычерчиваем аксонометрическую схему системы вентиляции;
  2. Выбираем магистральное направление, как самое нагруженное и протяженное;
  3. Разбиваем магистральное направление на расчетные участки исходя из условий: 1)расход на участке постоянный;

            2)сечение воздуховода- постоянное;

            3)воздуховод на участке выполнен из одного материала;

  1. Определяем расход воздуха на участке:
  2. Определяем скорость движения воздуха на участке, исходя из рекомендованной скорости движения воздуха.

2 < ω < 12 м/с

воздухораспределители

 

6. Габаритные размеры  воздуховодов на расчетных участках:

;

где –расход воздуха на участке, м3/ч;

- рекомендуемая скорость движения  воздуха м/с;

 

Подбираем стандартное  сечение воздуховода и определяем скорость движения воздуха в воздуховоде:

.

7.Определяем потери  давления на каждом расчетном  участке:

;

;

где -потери давления на трение на участке;

R – удельные потери  давления на 1м воздуховода, Па/м определяются по номограмме;

b-коэффициент, учитывающий фактическую шероховатость стенок воздуховода, для стали b=1;

l-длина участка, м;

 

- потери давления на местное  сопротивление;

- динамическое давление воздуха на участке, Па, определяем по номограмме;

Рассмотрим  участок 1-2:

1) Задаемся скоростью  движения в воздуховоде ω=5м/с

2) Определяем  габаритный размер воздуховода:

3) Уточняем размер  воздуховода по (6) табл.22.1

,

4) Тогда скорость  в воздуховоде:

5) Определяем удельные  потери давления на участке  по (6) таб.22.15

R1-2=0,51 Па/м

6) Потери давления  на трение:

    l1-2 = 16,3 м

7) Потери давления в местных сопротивлениях:

- определяем ξ для  ВЭПш:

- ξ для отвода 900 опр. по (6) табл.22.26

 ξ = 0,21х2=0,42

- ξ для тройника  на проход опр. по (6)

ξ = 0,4

- определяем динамическое  давление: По (6) табл.22.15

Рдин = 14,8 Па

8) Полные потери давления:

Номер уч-ка

Местное сопротивление

ξ

Кол-во

Σξ

1-2

Отвод 90

0,42

2

51,3

Тройник на проход

0,4

1

ВЭПш

50,5

1

2-3

Тройник на проход

0,4

1

0,4

3-4

Тройник на проход

0,4

1

0,4

4-5

Тройник на проход

0,4

1

0,4

5-6

Тройник на проход

0,4

1

0,4

6-7

Тройник на проход

0,4

1

0,4

7-8

Тройник на проход

0,4

1

0,4

8-9

Тройник на проход

0,4

1

0,4

9-10

Тройник на проход

0,4

1

0,4

10-11

Тройник на проход

0,4

1

0,4

11-12

Отвод 90

0,21

1

0,21

2-13

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

3-14

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

4-15

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

5-16

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

6-17

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

7-18

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

8-19

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

9-20

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

10-21

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2

11-22

ВЭПш+Тройник  на отв.

51,2

1

51,2


 

7.2. Увязка

9) Увязываем ответвления  с помощью дроссель - клапанов:

Ответвление 2-13 с участком 1-2:

 - увязка не требуется

Ответвление 3-14 с 1-3:

- увязка не требуется

Ответвление 4-15 с 1-4:

- увязка не требуется

Ответвление 5-16 с 1-5

- увязка не требуется

 

Ответвление 6-17 с 1-6

- требуется увязка

Из  определяем ξ

ξ = 15,6, следовательно, по (6) табл 22.33 принимаем четырехстворчатый дроссель-клапан с углом α=600; ξ = 15.

Тогда, 

Таблица 7

Номер уч-ка

Местное сопротивление

ξ

Кол-во

Σξ

5-16

ВЭПш

50,5

1

65,5

Дроссель-клапан

15

1

6-17

ВЭПш

50,5

1

69,5

Дроссель-клапан

19

1

7-18

ВЭПш

50,5

1

65,5

Дроссель-клапан

15

1

8-19

ВЭПш

50,5

1

65,5

Дроссель-клапан

15

1

9-20

ВЭПш

50,5

1

65,5

Дроссель-клапан

15

1

10-21

ВЭПш

50,5

1

69,5

Дроссель-клапан

19

1

11-22

ВЭПш

50,5

1

65,5

Дроссель-клапан

15

1


 

 

 

Расчет воздухопроводов  системы приточной вентиляции

Номер

расч.уч.

V

м3/ч

Размеры воз-да

d, м

ω

м/с

R

Па/м

L

м

β 

βRL

Па

Рдин,

Па

Σξ 

Z,

Па

βRL+Z 

Σ(βRL+Z) 

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

1-2

3500

0,5

4,96

0,3

16,3

1

8,16

14,8

51,3

759,2

767,6

767,6

2-3

7000

0,56

7,90

1,08

9,3

1

9,776

37,46

0,4

15,0

24,7

792,2

3-4

10500

0,71

7,37

1,22

6

1

4,14

32,5

0,4

13,0

17,1

809,3

4-5

14000

0,8

7,76

1,44

6

1

3,96

36,14

0,4

14,5

18,4

827,8

5-6

17500

0,8

9,70

1,24

6

1

5,976

56,58

0,4

22,6

28,6

856,4

6-7

21000

0,9

9,19

0,838

6

1

4,722

50,7

0,4

20,3

25,0

881,4

7-8

24500

0,9

10,72

1,13

6

1

6,24

72,6

0,4

29,0

35,3

916,7

8-9

28000

1

9,91

0,89

6

1

4,74

58,9

0,4

23,6

28,3

945,0

9-10

31500

1

11,15

1,04

6

1

5,94

74,67

0,4

29,9

35,8

980,8

10-11

35000

1,12

9,87

0,76

7,3

1

4,14

58,52

0,4

23,4

28,4

1009,2

11-12

38500

1,12

10,86

0,87

14,5

1

18,675

70,84

0,21

14,9

26,9

1036,1

Ответвления

2-13

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,856

14,8

51,2

757,8

760,6

  

3-14

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

4-15

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

5-16

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

6-17

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

7-18

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

8-19

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

9-20

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

10-21

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

11-22

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

51,2

757,8

760,6

  

Увязка

5-16

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

65,5

969,4

972,3

  

6-17

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

69,5

1028,6

1031,5

  

7-18

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

65,5

969,4

972,3

  

8-19

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

65,5

969,4

972,3

  

9-20

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

65,5

969,4

972,3

  

10-21

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

69,5

1028,6

1031,5

  

11-22

3500

0,5

4,96

0,3

5,6

1

2,86

14,8

65,5

969,4

972,3

  
Промышленная вентиляция