Процессы очистных работ

Оглавление

Введение 4

1. Выбор и обоснование технологической схемы очистных работ 5

2. Выемка полезного ископаемого в лаве 6

3. Транспортирование добытого полезного ископаемого по лаве и перегрузка на транспортную подготовительную выработку 20

4. Крепление призабойного пространства лавы 24

5. Управление кровлей полным обрушением в лаве 30

6. Крепление сопряжений 32

7. Проветривание очистного забоя 33

8. Организация работ 35

9. Технико-экономические показатели 39

Заключение 44

Список  литературы 45

Введение

Целью данного  курсового проекта является закрепление  и углубление знаний, полученных во время обучения, приобретение навыков  самостоятельной творческой работы при решении конкретных инженерных задач для условий горного  предприятия. Курсовой проект способствует приобретению навыков пользования  технической, справочной и научной  литературой, нормативными документами. В ходе выполнения курсового проекта  необходимо разработать технологию ведения горных работ в длинном  очистном забое по заданным горно-геологическим  и горнотехническим условиям. В общем  случае необходимо решить следующие  задачи:

- выбор и обоснование  технологической схемы работ;

- выемка полезного ископаемого  в лаве;

- транспортирование добытого  полезного ископаемого в лаве  и перегрузка на транспортную  выработку;

- крепление призабойного пространства;

- управление кровлей;

- проведение ниш;

- крепление сопряжений;

- проветривание очистного  забоя;

- организация работ.

1. Выбор и обоснование технологической  схемы очистных работ

    На сегодняшний день в длинных  очистных выработках применяются  следующие технологические схемы: 

• с комплексной механизацией очистных работ;
• с механизированной выемкой и индивидуальной стоечной крепью;
• с буровзрывной выемкой;
• с выемкой отбойными молотками;
• с гидравлической выемкой.

   Нормативные документы  ориентируют на применение технологических  схем с комплексной механизацией  очистных работ. По условиям  конкретной лавы проверим возможность  применения механизированных комплексов: Длина лавы по моему заданию  210 м. Максимальная длина поставки  механизированных комплексов –  200 м. То есть применение механизированных  комплексов по моему заданию  не возможно.

Подберем  скребковый конвейер соответствующий  длине лавы: СП202 (исполнение -02 и -55) имеют длину поставки 220 м. Это  наиболее подходящий скребковый конвейер по моим условиям.

Для скребкового  конвейера СП202 подберем очистной узкозахватный  комбайн. Из возможных узкозахватных  комбайнов (1К101У, 2К52МУ, МК67М, 1ГШ68) по мощности отрабатываемого пласта подходят: 2К52МУ и 1ГШ68 (1 и 2 типоразмеры). Я выберу комбайн 1ГШ68 (1 типоразмер).

2. Выемка  полезного ископаемого в лаве

Узкозахватные комбайны, предназначенные для отработки  пластов пологого и наклонного падения, могут работать по односторонней  или челноковой схемам. Сущность односторонней  схемы заключается в том, что  комбайн отрывает полезное ископаемое от пласта и разрушает его, перемещаясь  вдоль забоя лавы от откаточного  штрека к вентиляционному штреку. В обратном направлении комбайн  перегоняется вхолостую, т.е. не разрушая пласт полезного ископаемого. При  челноковой схеме работы комбайн  осуществляет выемку, перемещаясь вдоль  забоя лавы в обоих направлениях.

При рабочем  ходе комбайна не все полезное ископаемое грузится погрузочным органом комбайна на лавный скребковый конвейер, и часть  полезного ископаемого остается на почве отрабатываемой полосы в  виде просыпи. Кроме того, на почву  отрабатываемой полосы могут выпадать куски из забоя лавы. Сказанное  требует зачистки почвы отработанной полосы.

При односторонней  схеме работы холостой перегон осуществляется с включенными исполнительными  органами комбайна, что позволяет  зачистить большую часть просыпи. Оставшаяся часть просыпи зачищается вручную. При челноковой же схеме  работы комбайна всю просыпь приходится зачищать вручную, что значительно  увеличивает объем ручной работы. Безусловно, это является существенным недостатком челноковой схемы.

На практике реально применяются обе схемы  работы узкозахватных комбайнов  в лаве. Выбор схемы работы комбайна определяется опасностью пласта по внезапным  выбросам, конструкцией комбайна, позволяющей  работать по той или иной схеме, технико-экономическими показателями очистного забоя, которые  обеспечиваются комбайном.

Челноковая схема выемки целесообразна в лавах на пластах мощностью до 1,5 м, углами падения до 15°, при наличии в пласте твердых включений, прослойков породы в нижней и средней частях,при вывалообразности свыше 0,5 м, почве любой прочности, метанообильности до 20 м³/т, при длине лавы свыше 170 м, и глубине работ до 600 м. на больших глубинах и в условиях, отличных от вышеназванных, предпочтение следует отдавать односторонней выемке угля.

Выбор остановим  на односторонней схеме работы комбайна.

И при односторонней, и при челноковой схемах работы комбайна правила безопасности требуют, чтобы при угле наклона лавы более 9° на вентиляционной выработке устанавливалась лебедка, от которой в лаву через блок протягивался канат, закрепляемый на комбайне. Этот канат является страховочным, исключающим произвольное скольжение комбайна по раме скребкового конвейера в случае обрыва механизма подачи комбайна. По мере подвигания лавы лебедка переносится на 30-50 м. Перенос лебедки осуществляется рабочими ремонтной смены, не входящими в состав бригады горнорабочих очистного забоя. В качестве лебедки будем использовать лебедку типа 3ЛП.

Чтобы комбайн  смог начать отработку новой полосы, необходимо предварительно исполнительные органы комбайна поместить в новую  полосу. Это возможно двумя способами: либо с использованием заранее подготовленных в лаве ниш, либо самозарубкой. Начало отработки новой полосы, в нашем  случае, будет осуществляться способом самозарубки косыми заездами, потому что выбранный комбайн 1ГШ68 не имеет  потребности в нишах, и столбовая  система разработки позволяет использовать способы самозарубки.

Очистной  комбайн, имеющий два исполнительных органа, расположенных на противоположных  концах корпуса, находится на непередвинуой  части лавного конвейера около  откаточного штрека. Для самозарубки косыми заездами демонтируются погрузочные щитки комбайна, оба исполнительных органа комбайна поднимаются к кровле пласта и комбайн, с включенными исполнительными органами, начинает движение в сторону откаточного штрека. Когда комбайн выйдет на изогнутую часть лавного скребкового конвейера, его исполнительные органы внедряются в пласт. Движение комбайна в направлении от откаточного штрека прекращается, когда комбайн полностью выйдет на передвинутую часть лавного скребкового конвейера. В результате у кровли пласта будет отработана переменной глубины (от ноля до полной ширины захвата комбайна) щель.

После этого  непередвинутая часть лавного скребкового  конвейера передвигается к забою  лавы и комбайн, с включенными  исполнительными органами, начинает движение в сторону штрека. Комбайн  останавливается в 30-40 см от штрека, после чего задний (по ходу движения комбайна) исполнительный орган опускается к почве пласта. В результате около  кровли пласта будет отработана щель глубиной, равной ширине захвата комбайна.

На этом самозарубка  комбайна заканчивается, монтируются  погрузочные щитки, и комбайн  начинает отработку новой полосы, причем в первое время передний (по ходу движения комбайна) исполнительный орган работает вхолостую, а задний исполнительный орган отрабатывает оставшуюся пачку полезного ископаемого  у почвы пласта. Оставшийся целик  между штреком и отрабатываемой полосой шириной 30-40 см разрушается  вручную.

Во время  отработки полосы при подходе  к подготовительной выработке окончание  полосы осуществляется без использования  ниши. При окончании работ в  полосе в таком случае комбайн  останавливается в 30-40 см от подготовительной выработки. При этом на почве пласта остается неотработанная пачка полезного  ископаемого. Для отработки этой пачки передний исполнительный орган  комбайна опускается к почве пласта, снимаются погрузочные щитки, и, двигаясь в направлении от подготовительной выработки, комбайн снимает оставшуюся часть пласта на почве. Целик между отработанной полосой и подготовительной выработкой разрушается вручную.

Для расчета  времени работы комбайна за цикл нужно  рассчитать скорость подачи комбайна.

Технические характеристики очистного узкозахватного комбайна 1ГШ68 (1 типоразмер).

• Применяется в составе механизированного комплекса: 1КМ88, 2КМ87УМН, КМ87УМП, 2КМ87УМА, 1КМТ, 1МКМ, МК75, 1ОКП70, 2ОКП70, 1ОКП, 4ОКП70, 2ОКП, 2КМ81МЭ, КМ130;
• Применение в лаве с со стоечной крепью: применяется;
• Вынимаемая мощность пласта:
• Минимальная: 1,12 м;
• Максимальная: 2,12 м;
• Угол падения пласта при работе по:
• простиранию: до 35;
• падению или восстанию: до 10;
• Исполнительный орган: шнек;
• Количество шнеков: 2;
• Схема закрепления тяговой цепи при углах падения пласта
• До 20°: обычная;
• Свыше 20°: полиспастная;
• Ширина захвата: 0,63; 0,8 м;
• Число электродвигателей: 2;
• Мощность одного электродвигателя: 132 кВт;
• Охлаждение двигателя: водяное;
• Максимальная сопротивляемость полезного ископаемого резанью:400 кН/м;
• Удельный расход энергии при сопротивлении угля резанью:
• 50 кН/м – 0,16 кВт.час/т;
• 100 кН/м – 0,21 кВт.час/т;
• 150 кН/м – 0,33 кВт.час/т;
• 200 кН/м – 0,47 кВт.час/т;
• 250 кН/м – 0,68 кВт.час/т;
• 300 кН/м – 0,94 кВт.час/т;
• 400 кН/м – 1,51 кВт.час/т;
• Конструктивное исполнение: работает с рамы конвейера;
• Тип конвейера: СП202, СП87ПМ, СУОКП, КИ3М;
• Схема работы комбайна: любая;
• Максимальная скорость подачи при закреплении тяговой цепи по:
• Обычной схеме: 3,5 м/мин;
• Полиспастной схеме: 4,4 м/мин;
• Маневровая скорость при закреплении тяговой цепи по:
• Обычной схеме: 4,4 м/мин;
• Полиспастной схеме: 4,0 м/мин;
• Масса комбайна: 16,2 т;  
• Потребность в нишах: не требуется;
• Схема самозарубки: косыми заездами;
• Габариты комбайна:
• Длина: 8267 мм;
• Ширина корпуса: 1235 мм;
• Высота от почвы пласта: 900 мм;

Расчет скорости подачи и производительности узкозахватного очистного комбайна

Расчет скорости подачи комбайна 1ГШ68

Скорость  подачи очистного узкозахватного комбайна (м/мин) рассчитывается по выражению:

, где

 – устойчивая  мощность двигателей комбайна, кВт;

γ – плотность угля в  массиве, т/м³;

 – удельные  затраты энергии на разрушение  угля при фактической сопротивляемости  резанью, кВт.час/т;

 – вынимаемая  мощность пласта, м;

r – ширина захвата комбайна, м.

Устойчивая  мощность электродвигателей комбайнов  с водяным охлаждением составляет 0,9 ÷ 1,1 от общей мощности, установленных  на комбайне двигателей, а комбайнов  с воздушным охлаждением электродвигателей  и с пневмодвигателями – 0,7 ÷ 0,9.

Удельные  затраты энергии на разрушение угля при фактической сопротивляемости угля резанью определяются:

                              A_р – A_1р

         H_w = H_1w + ———— ∙ (H_2w – H_1w)  ,  где

                              A_2р – A_1р

A_р – фактическая сопротивляемость угля резанью, КН/м;

A_1р – табличное значение сопротивляемости угля резанью ближайшее меньшее к фактической сопротивляемости резанью, КН/м;

A_2р – табличное значение сопротивляемости угля резанью ближайшее большее к фактической сопротивляемости резанью, КН/м;

H_1w – удельный расход энергии на разрушение угля при сопротивляемости угля резанью равной A_1р, кВт.час/т;

H_2w – удельный расход энергии на разрушение угля при сопротивляемости угля резанью равной, кВт.час/т.

Рассчет:

P_уст = 2 ∙ 1,1 ∙ 132 = 290,4 кВт;

m = 1,35 м;

0,63 м;

= 1,25 т/м³;

230 кН/м;

200 кН/м;

250 кН/м;

0,47 кВт.час/т;

0,68 кВт.час/т;

=0,596 кВт.час/т;

7,64 м/мин.

Рассчитанная  скорость подачи очистного комбайна должна быть проверена

- по максимально допустимой  рабочей скорости подачи комбайна  по технической характеристике;

- по максимально возможной  скорости передвижения машиниста  комбайна по лаве;

- по скорости крепления  лавы.

Проверка скорости подачи комбайна по максимально допустимой скорости подачи

Рассчитанная скорость подачи очистного  комбайна не может превышать максимально  допустимую рабочую скорость комбайна по его технической характеристике, т.е. должно соблюдаться неравенство

                    £   , где

    – максимально  допустимая рабочая скорость  подачи комбайна по его технической характеристике, м/мин.

Если указанное  неравенство не соблюдается, то принимается  =. При этом следует иметь в виду, что очистные узкозахватные комбайны для пологого и наклонного падения имеют плавную регулировку скорости подачи, что позволяет принимать любое значение скорости подачи в пределах допустимой.

 = 7,64  £ = 4,4 м/мин, т.к. неравенство не выполняется, то принимаем скорость подачи = 4,4 м/мин.

Проверка скорости подачи комбайна по максимально возможной скорости передвижения машиниста

Эта проверка выполняется только при вынимаемой мощности пласта менее 1,3 м.

Проверка скорости подачи комбайна по скорости крепления лавы стоечой крепью

Эта проверка скорости подачи комбайна выполняется  только в условиях пологого или наклонного падения в случае, когда породы непосредственной кровли ниже средней  устойчивости.

Расчет производительности очистного комбайна

Производительность  очистного комбайна (т/мин) по скорости подачи рассчитывается по выражению:

, где

 – плотность угля в массиве, т/м³;

 – вынимаемая мощность  пласта, м;

r – ширина захвата комбайна, м;

 – коэффициент, учитывающий  использование ширины захвата.  При подвигании лавы по простиранию  или падению  = 1;

 – скорость подачи  комбайна, м/мин;

1,25 т/м³;

r =0,8 м;

=1;

=4,4 м/мин;

1,25 м;

=5,94 т/мин.

Таким образом, комбайн 1ГШ68 будет иметь скорость подачи 4,4 м/мин и производительность т/мин.

Работу  комбайна обслуживают двое рабочих  очистного забоя: ГРОЗ 6-го разряда (машинист комбайна 1ГШ68) и ГРОЗ 5-го разряда (помощник машиниста комбайна 1ГШ68). Машинист комбайна передвигается по лаве одновременно с комбайном, он непосредственно  управляет работой комбайна. В  частности, он контролирует и при  необходимости корректирует ширину отрабатываемой полосы, полноту выемки пласта по мощности, не допускает прирезку пород кровли и почвы пласта. Помощник машиниста комбайна контролирует состояние  кабеля, питающего комбайн, работу кабелеукладчика, состояние шлангов орошения, прохождение  комбайном стыков рештаков конвейера  и т.д.

При подходе  к вентиляционной выработке выполняются  концевые операции. Так как ниша отсутствует, то  концевые операции заключаются в демонтаже погрузочного щитка, выполнения описанных выше маневров по доработке полосы, установке погрузочного щитка на комбайн.      После окончания концевых операций начинается холостой перегон комбайна в направлении откаточной выработки. Холостой перегон комбайна осуществляется машинистом комбайна и помощником машиниста. Перегон осуществляется с включенными исполнительными органами, что обеспечивает погрузку 60-80% просыпи. Оставшаяся просыпь грузится на конвейер вручную.

При подходе  к откаточной выработке выполняются  концевые операции. Для односторонней  схемы без ниш они заключаются  в следующем: демонтаж с комбайна погрузочных щитков, в самозарубке  комбайна и монтаже погрузочных  щитков на комбайн.

На этом работа комбайна в одном цикле заканчивается. Таким образом, время работы комбайна за цикл при односторонней схеме:

,

где – время отработки полосы комбайном;

 – время концевых  операций около вентиляционной выработки;

 – время перегона  комбайна;

 – время концевых  операций около откаточной выработки.

Время отработки  полосы комбайном:

.

Время перегона комбайна:

.

В приведенных  выше выражениях приняты следующие  обозначения:

 – продолжительность  смены, мин;

 – длина лавы, м;

- суммарная длина ниш  в лаве, м;

 – вынимаемая мощность пласта , м;

 – плотность угля в массиве, т/м³;

r – ширина захвата комбайна (ширина отрабатываемой полосы), м;

с – коэффициент, учитывающий  потери отбитого полезного ископаемого, его значение принимается равным 0,97 -0,99;

 – поправочный коэффициент  к норме выработки на выемку  полезного ископаемого комбайном;

 – норма выработки  на выемку полезного ископаемого  комбайном, при продолжительности  смены , т/смену;

 – коэффициент, учитывающий  снижение скорости перегона комбайна  по различным причинам, его значение  принимается равным 0,6 – 0,8;

  – скорость перегона комбайна, м/мин.

= 360 мин;

= 210 м;

= 0 м;

1,35 м;

1,25 т/м³;

r = 0,8 м;

с = 0,99;

= 0,90 (поправочный коэффициент при угле падения пласта более 16°);

=682 т (при односторонней схеме работы);

= 0,6;

= 4,4 м/мин.

= 165 мин;

= 80 мин;

=293 мин.

Трудозатраты  на выемку полезного ископаемого  комбайном за один цикл при односторонней  схеме работы:

, где

 – трудозатраты на  отработку полосы комбайном, чел.см;

– трудозатраты на концевые операции около вентиляционной выработки, чел.см;

– трудозатраты на перегон  комбайна, чел.см;

– трудозатраты на концевые операции около откаточной выработки, чел.см.

;

;

;

;

В дополнение к приведенным ранее обозначениям в этих выражениях и – количество рабочих (включая машиниста комбайна и его помощника), занятых на концевых операциях соответственно около вентиляционной и откаточной выработок

= 0,9 чел.см.;

= 0,2 чел.см.;

= 0,4 чел.см.;

= 0,2 чел.см.

= 1,7 чел.см.

Во время  холостого перегона комбайна осуществляется зачистка лавы, которая заключается  в погрузке на конвейер просыпи полезного  ископаемого, разрушенного комбайном, но не погруженного. Кроме того, этот процесс предполагает погрузку кусков полезного ископаемого, выпадающих из забоя лавы, и кусков породы, обрушающихся из кровли лавы. Так как основная часть (60-80%) грузится при холостом перегоне, то время зачистки вручную будет, следующим:

,

где – коэффициент, учитывающий объем ручной зачистки лавы, его значение находится в пределах 0,2-0,4;

норма выработки на зачистку лавы при продолжительности смены , т/смену;

поправочный коэффициент  к норме выработки на зачистку лавы;

количество рабочих  очистного забоя, занятых на зачистке лавы.

;

;

.

Поскольку ручная зачистка лавы при односторонней  схеме работы комбайна производится вслед за перегоном комбайна, время  зачистки не может быть меньше времени  перегона комбайна, в то же время, время  зачистки не должно значительно превышать  время перегона, чтобы не задерживать  выполнение в лаве других процессов.

Из условия  можно определить количество горнорабочих очистного забоя, направляемых на зачистку лавы:

;

  = 0,8 ≈ 1 чел.

 мин. Поскольку время  ручной зачистки лавы не может  превышать время перегона комбайна, то принимаем 80 мин.

   Трудозатраты на  зачистку лавы в расчете на  один цикл:

;

= 0,2 чел.см.

3. Транспортирование добытого полезного ископаемого  по лаве и перегрузка на транспортную подготовительную выработку

На пластах  полого и наклонного падения транспортирование  отбитого полезного ископаемого  по лаве осуществляется скребковыми  конвейерами. При выемке узкозахватными комбайнами в лавах используют неразборные  передвижные изгибающиеся конвейеры, по раме которых перемещается комбайн  вдоль забоя лавы. В условиях данной лавы используется скребковый конвейер: СП202. Использовать будем исполнение-02.

Технические характеристики скребкового  конвейера СП202 (исполнение -02)

• Назначение:
• а) в составе механизированных комплексов 2МКДМ, 1КМ97Д, КМК97М;
• б) в лавах с индивидуальной крепью, оборудованных комбайнами 1К101У, 2К52МУ, МК67М, 1ГШ68;
• Конструктивное назначение: передвижной изгибающийся;
• Угол падения пласта при работе по:
• Простиранию: до 35°;
• Падению-восстанию: до 8°;
• Длина в поставке: 220 м;
• Скорость движения скребковой цепи: 1,00; 1,25; 1,40 м/с;
• Производительность при скорости движения цепи:
• 1,00 м/с – 430 т/час;
• 1,25 м/с – 530 т/час;
• 1,40м/с – 600 т/час;
• Количество цепей: 2;
• Тип цепи: круглозвенная;
• Шаг скребков цепи: 1024 мм;
• Количество электродвигателей: 2;
• Мощность электродвигателя: 110 кВт;
• Ширина става:
• Без навесного оборудования: 642 мм;
• С навесным оборудованием: 1256 мм;
• Высота става:
• Со стороны погрузки: 190 мм;
• С завальной стороны: 350 мм;
• Длина рештака: 1500 мм;
• Масса: 124,0 т.

По  мере отработки лавы в каждом цикле  производится передвижка конвейера  к забою. Передвижка конвейера производится гидродомкратами, установленными через 6-8 м в призабойном пространстве лавы. Гидродомкраты одним концом закреплены на ставе конвейера, а другим – упираются в стойки посадочной крепи.

При односторонней схеме работы узкозахватного комбайна конвейер передвигается вслед за холостым перегоном комбайна и зачисткой лавы вручную.

Время передвижки конвейера за цикл рассчитывается по формуле

  ,

– продолжительность, мин;

 – длина лавы, м;

 – поправочный коэффициент  к норме выработки на передвижку  конвейера;

 – норма выработки  на передвижку конвейера при  продолжительности смены , м/смену;

– количество рабочих очистного  забоя, занятых на передвижке конвейера.

= 360 мин;

= 210 м;

= 0,9;

=327 м.

.

Передвижка  конвейера не может опережать  зачистку лавы, но существенно отставать  от зачистки тоже не должна, так как  это будет тормозить выполнение других процессов в лаве. Таким  образом, должно выполняться неравенство = .  Используя данное соотношение можно определить количество рабочих очистного забоя, которых надо задействовать на передвижке конвейера:

 чел. Принимаем количество рабочих, занятых на передвижке 4 человека.

 мин. Поскольку передвижка  конвейера не может опережать  зачистку лавы, то принимаем  = 80 мин.

Трудозатраты  на передвижку конвейера в расчете  на один цикл:

;

= 0,9 чел.см.

При столбовых  системах разработки на пологом или  наклонном падении пласта, когда  откаточная подготовительная выработка (в данном случае конвейерный штрек) непосредственно примыкает к  лаве, добытое полезное ископаемое с лавного скребкового конвейера  СП202 перегружается прямо на ленточный конвейер 2Л80 в откаточном штреке. По мере подвигания лавы перемещается и погрузочный пункт.

4. Крепление призабойного пространства лавы

В призабойном пространстве лавы работают горнорабочие очистного забоя, занятые непосредственно добычей полезного ископаемого; в призабойном пространстве находятся добычные и транспортные механизмы, поэтому призабойное пространство длинных очистных забоев обязательно крепится. Крепление призабойного пространства осуществляется либо механизированной крепью, либо стоечной крепью.

Механизированная  крепь входит в состав механизированных комплексов. Так как в моем случае использование механизированных комплексов не возможно будем применять стоечную крепь.

Стойки  металлической индивидуальной крепи  бывают двух видов: гидравлические стойки и стойки трения. Я выбираю стойки трения, так как они в 4-7 раз дешевле гидравлических стоек крепи призабойного пространства .

Нормативные документы определяют, что при  выборе стоечной крепи следует ориентироваться  в первую очередь на применение металлической  крепи. Деревянную стоечною крепь применяют  в тех случаях, когда невозможно применение металлической крепи. Основным препятствием к применению металлической  крепи призабойного пространства является угол падения пласта. В частности, применение металлических стоек исключено на крутом и крутонаклонном падении.

Выбор типа и типоразмера металлических  стоек крепи призабойного пространства заключается в сопоставлении условий конкретной лавы с технической характеристикой стоек, и проверкой возможных стоек по высоте.

По  мощности отрабатываемого пласта подходят стойки: 9Т25Ж, 10Т25Ж, 8Т20, 9Т25, 10Т25, 8ГВ20 (с насадками 60мм и 100мм), 9ГВ20 (без насадки и с насадками 60 мм и 100мм), 10ГВ20 (без насадки), 8ГВ30 (с насадками 60мм и 100мм), 9ГВ30 (без насадки и с насадками 60 мм и 100мм), 10ГВ30 (без насадки).

Поэтому для условий конкретной лавы я  выбираю индивидуальную металлическую  крепь призабойного пространства типа Т,  типоразмер 9Т25, с  двумя стойками под деревянный верхняк.

Производим проверку типа и типоразмера  металлических стоек призабойного пространства по высоте

, - минимальная и максимальная высота стойки по технической характеристике, м;

  , - необходимая минимальная и максимальная высота стойки по условиям конкретной лавы, м;

m – вынимаемая мощность пласта, м;

К_см –коэффициент, учитывающий смятие верхняка (для металлического верхняка К_см =1);

h_в – высота верхняка , м ( для металлического верхняка 0,08 м);

- коэффициент, учитывающий свойства  пород основной кровли (для легкообрушаемой );

l₁ – расстояние от забоя лавы до первого ряда стоек крепи призабойного пространства (учитывая ширину конвейера принимаем 1,2 м);

а – расстояние между осями рядов стоек призабойной крепи, м;

l - шаг посадки кровли (принимаем равным подвиганию забоя за цикл 0,8 м)

n_по – число рядов стоек призабойной крепи после посадки кровли;

_hн- запас высоты на разгрузку стоек, м

Таким образом, выбранные стойки трения 9Т25 удовлетворяют  условиям конкретной лавы.

Параметры установки стоечной крепи  призабойного пространства находятся из выражения

,

где     b – расстояние между осями стоек крепи в ряду, м

 a – расстояние между осями рядов стоек в лаве, м

- средняя плотность  пород непосредственной кровли, т/м³

- мощность пород непосредственной  кровли, м.

Поскольку в  приведенное выше выражение входят обе рассчитываемые величины, одной  из них необходимо задаться. Проще  задаться расстоянием между осями  рядов в лаве, его можно связать  с подвиганием забоя лавы за цикл. В зависимости от подвигания забоя лавы за цикл коэффициент кратности может принимать значения 0,5; 1,0; 1,5; 2,0; 2,5. При этом правила безопасности требуют, чтобы между рядами стоек крепи был свободный проход шириной не менее 0,7 м, т.е. должно выполняться неравенство a_M > 0,7, где a_M – расстояние между рядами крепи в лаве, (d – для стоек круглого сечения- диаметр стойки). Кроме того, не рекоммендуется принимать значение a_M более 1,5 м, так как появляется опасность выпадения кусков породы из кровли.