Расчет двигателя. 5

Содержание

Введение……………..……………..……………..……………..……………..6

1   Исходные данные……………..……………..……………..………………7

2   Размеры, конфигурация, материал

2.1   Главные размеры……………..……………..……………..……………..8

2.2   Сердечник статора……………..……………..……………..……………9

3   Обмотка статора

3.1   Расчет обмотки  статора……………..……………..……………..……...11

3.2   Расчет размеров зубцовой зоны статора ……........................................12

4   Обмотка короткозамкнутого  ротора

4.1   Размеры овальных  полузакрытых пазов……………..………………...18

4.2   Размеры короткозамкнутого кольца……………..……………..…...19

5   Расчет магнитной цепи

5.1   МДС для воздушного  зазора……………..……………..………………21

5.2   МДС для зубцов  при трапецеидальных полузакрытых  пазах статора.21

5.3   МДС для зубцов  при овальных полузакрытых пазах ротора…………22

5.4   МДС для спинки  статора………………………………………………..22

5.5   МДC для спинки ротора……………..……………..……….........……..22

5.6   Параметры магнитной  цепи……………..……………..……………….23

6   Активные и  индуктивные сопротивления обмоток

6.1   Сопротивление  обмотки статора……………..……………..………….24

6.2   Сопротивление  обмотки короткозамкнутого ротора………………….26

6.3   Сопротивление обмоток  преобразованной схемы замещения 

двигателя……………..……………..……………..……………..……………28

7   Режимы холостого  хода и номинальный

7.1   Расчет параметров холостого хода……………..……………..………..30

7.2   Расчет параметров номинального  режима……………..………………31

8   Рабочие характеристики……………..……………..……………..………35

9   Максимальный момент

9.1   Расчет максимального  момента……………..……………..…………...37

10   Начальный пусковой ток и начальный пусковой момент

10.1   Овальный полузакрытый  паз ротора……………..……………..…….39

10.2   Расчет пускового тока  и момента ……………..……………..……….40

11   Тепловой и вентиляционный  расчеты

11.1   Тепловой расчет……………..……………..……………..…………….43

11.2   Вентиляционный расчет……………..……………..………………….46

12   Масса двигателя и динамический  момент инерции ротора…………...47

13   Механический расчет вала

13.1   Расчет вала на жесткость……………..……………..……………..…..48

13.2   Определение критической  частоты вращения………………………..49

13.3   Расчет вала на прочность  ……………………………………………...50

Заключение…………………………………………………………………….51

Список литературы……………………………………………………………52

Приложение 1………………………………………………………………....53

Приложение 2…………………………………………………………………54

 

Введение

 

Асинхронные двигатели – наиболее распространенный вид электрических машин, потребляющий в настоящее время около 40% всей вырабатываемой электроэнергии. Их Установленная мощность постоянно возрастает.

Асинхронные двигатели  широко применяются в приводах металлообрабатывающих, деревообрабатывающих и других станков, кузнечно-прессовых, ткацких, швейных, грузоподъемных, землеройных машин, вентиляторов, насосов, компрессоров, центрифуг, в лифтах, в ручном электроинструменте, в бытовых приборах и т.д. Практически нет отрасли техники и быта, где не использовались бы асинхронные двигатели.

Потребности народного  хозяйства удовлетворяются главным  образом двигателями основного исполнения единых серий общего назначения, т.е. применяемых для привода механизмов, не предъявляющих особых требований к пусковым характеристикам, скольжению, энергетическим показателям, шуму и т.п. Вместе с тем в единых сериях предусматривают также электрические и конструктивные модификации двигателей, модификации для разных условий окружающей среды, предназначенные для удовлетворения дополнительных специфических требований отдельных видов приводов и условий их эксплуатации. Модификации создаются на базе основного исполнения серий с максимально возможным использованием узлов и деталей этого исполнения.

В некоторых приводах возникают требования, которые не могут быть удовлетворены двигателями единых серий. Для таких приводов созданы специализированные двигатели, например электробуровые, краново-металлургические и др. 

1   Исходные данные

 

Номинальный режим работы……………………………..Продолжительный

Высота оси вращения h, мм…………………………………………………160

Исполнение ротора………………………………………..Короткозамкнутый

Номинальная отдаваемая мощность Р₂, кВт………………………………18,5

Количество фаз статора m……………………………………………..…..….3

Способ соединения фаз статора………………………………………....…Δ/Y

Частота сети f, Гц…………………………………………………...……..…50

Номинальное линейное напряжение U, В………….……………....….220/380

Синхронная частота  вращения n₁, об/мин………….……………..………3000

Степень защиты от внешних  воздействий………………………..………IP44

Способ охлаждения…………..……………………………………...…..IС0141

Исполнение по способу  монтажа…………………………………...…..IР1001

Климатические условия  и категория размещения……………….…..…….У3

Форма выступающего конца  вала………………….…….....Цилиндрическая

Способ соединения с  приводным механизмом……………....Упругая муфта

Количество пар полюсов  р………………….………………....……………....2

Расчет ведем по [1] 

2   Размеры, конфигурация, материал

 

2.1   Главные размеры

 

2.1.1   Внешний диаметр сердечника статора по таблице 8.6

 

D_А=278 мм.

 

2.1.2   Внутренний диаметр сердечника статора (8.2)

 

D= k_D·D_А =0,52·278 ≈145 мм,

 

где k_D=0,52 по таблице 8.7.

 

2.1.3   Полюсное деление (8.3)

 

 мм.

 

2.1.4   Расчетная мощность (8.4)

 

Р'=

Вт,

 

где к_Е=0,98 – коэффициент по рисунку 8.20;

h’=87% – среднее значение КПД (рисунок 8.27 а);

cosj’=0,87 – среднее значение cosφ (рисунок 8.27 а).

 

2.1.5   Расчетная длина  сердечника статора (8.5)

 

.

 

2.1.6   Расчетная длина сердечника статора (8.6)

 

ℓ₁=

мм,

 

где к_об1=0,96 – предварительный обмоточный коэффициент для однослойной обмотки;

к_В=1,11 –коэффициент формы поля;

А'₁=36000 А/м – предварительная электромагнитная нагрузка (рисунок 8.22 б);

В'_б=0,74 Тл – предварительная индукция (рисунок 8.22 б).

2.1.7   Определяем отношение l

 

l=ℓ₁/τ=130/227,77=0,57.

 

Что меньше предельно допустимого значения l_max=0,9 (рисунок 8.25).

 

2.2   Сердечник статора

 

Сердечник собирают из отдельных  отштампованных листов электротехнической стали марки 2013, толщиной 0,5 мм, с изолированием листов оксидированием. Коэффициент заполнения сталью k_С=0,97. Принимаем форму паза трапецеидальную полузакрытую. Обмотка однослойная всыпная концентрическая

2.2.1   Максимальное число пазов (8.16)

 

;

,

 

где  =17,5 – максимальная величина зубцового деления статора;

=14,4 – минимальная величина зубцового деления (рисунок 8.26).

2.2.2   Количество пазов сердечника статора

 

Z₁=30.

 

2.2.3   Количество пазов на полюс и фазу

 

.

 

2.2.4   Зубцовое деление по внутреннему диаметру статора

 мм.

 

3   Обмотка статора

 

3.1   Расчет обмотки статора

Принимаем однослойную  всыпную концентрическую обмотку  и проводов марки ПЭТВ, укладываемую в трапецеидальные полузакрытые пазы

3.1.1   Номинальный фазный ток (8.18)

 

I_1НОМ =

А.

 

3.1.2   Количество эффективных проводников в пазу (9.16)

u_П=

,

 

где а=1 – количество параллельных ветвей обмотки статора (глава 3).

3.1.3   Количество витков в обмотке  (8.20)

 

w₁=

.

 

3.1.4   Магнитный поток (8.22)

 

Ф=

,

 

где k_ОБ1=k_Р1ּk_У1=0,958·0,95=0,911 – уточненный обмоточный коэффициент.

k_Р1=0,958 – коэффициент распределения обмотки (таблица 3.16)

k_У1=0,95 – коэффициент укорочения.

3.1.5   Уточненная индукция в воздушном зазоре (8.23)

 

В_б=

Тл.

 

3.1.6   Уточненная линейная нагрузка статора (8.21)

 

А=

А/м.

 

3.1.7   Предварительная плотность тока в обмотке статора (8.25)

 

J₁=

А/мм²,

 

где AJ=3,05·10¹¹ – по рисунку 8.27 б.

 

3.1.8   Предварительная площадь поперечного сечения эффективного проводника (8.24)

 мм².

 

3.1.9   Предварительное сечение элементарного проводника

 

 мм²,

 

где n_ЭЛ=7 – количество элементарных проводов в эффективном.

 

            3.1.10   Выбор провода

По приложению 3 находим ближайший стандартный провод

d/d'=1,32/1,4 мм; S=1,368 мм².

3.1.11   Площадь поперечного сечения эффективного проводника

 

 мм².

 

3.1.12   Предварительная плотность тока в обмотке статора (8.25)

 

J₁=

А/мм²,

 

3.2   Расчет размеров зубцовой зоны статора

 

3.2.1   Ширина зубцов (8.37)

b_Z1=

мм,

 

где В_З1=1,8 Тл – среднее значение магнитной индукции в зубцах статора (таблица 9.14).

3.2.2   Высота спинки статора (8.28)

 

h_А=

мм,

 

где В_А=1,6 Тл – среднее значение магнитной индукции в спинке статора (таблица 8.10).

3.2.3   Высота паза (8.38)

 

h_П=

мм.

 

3.2.4   Большая ширина паза (8.39)

 

b₂=

мм.

 

3.2.5   Меньшая сторона паза (8.40)

 

b₁=

мм,

 

где b_Ш=3,7 мм – ширина шлица (таблица 8.14).

 

3.2.6   Размеры паза в свету с учетом припуска на сборку (8.42)

 

b₁=b₁ - Δb_П=9,4 – 0,2=9,2 мм;

b₂=b₂ - Δb_П=15,1 – 0,2=14,9 мм;

h₁=h₁ - Δh_П=27,5 – 0,2=27,3 мм,

где Δb_П= Δh_П=0,2 – припуски на штамповку (таблица 8.12).

 

3.2.7   Площадь поперечного сечения корпусной изоляции (9.31)

 

S_ИЗ=b_ИЗ(2h_П+b₁+b₂)=0,4(2·31,3+9,4+15,1)=34,84 мм²,

 

где b_ИЗ=0,4 мм – односторонняя толщина корпусной изоляции по таблице 3.1.

 

3.2.8   Площадь поперечного сечения паза для размещения обмотки (8.48)

 

S’_П=

мм²,

 

где  ;

S_ПР=14,5 – площадь поперечного сечения прокладок.

 

3.2.9   Коэффициент заполнения паза (9.35)

 

k_З =

 

4   Расчет короткозамкнутого  ротора

 

4.1   Сердечник ротора

Сердечник ротора собирают из отдельных отштампованных листов электротехнической стали марки 2013 толщиной 0,5 мм.

4.1.1   Коэффициент  заполнения сталью

 

к_с=0,97.

 

4.1.2   Воздушный зазор  между статором и ротором (рисунок  8.31)

 

d=0,4 мм.

 

4.1.3   Внешний диаметр  ротора

 

D₂=D₁-2·d =145-2·0,4=144,2 мм.

 

4.1.4   Внутренний  диаметр ротора (8.102)

 

D_j=D_В»0,23D_A=0,23·278=60 мм.

 

4.1.5   Длина магнитопровода  ротора

 

ℓ₂=ℓ₁=130 мм.

 

4.1.7   Число пазов  ротора (таблица 8.16)

 

Z₂=38.

 

8. Зубцовое деление ротора

 

t_Z2=pD₂/Z₂=3,14·144,2/38=11,92.

 

9. Ток в обмотке ротора (8.57)

 

,

 

где k_i=0,2+0,8cosj=0,2+0,8·0,87=0,896 (8.58) – коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания на отношение I₁/I₂;

(8.66) – коэффициент приведения токов.

10. Предварительная площадь поперечного сечения стержня (8.68)

q_c=I₂/J₂=352,21/2,9=121,45.

4.2   Размеры трапецеидальных  закрытых пазов 

 

4.2.1   Размеры шлица (рисунок 8.40,б)

 

Принимаем b_ш=1,5 мм; h_ш=0,7 мм; h'_ш=0,3 мм.

 

2.  Допустимая ширина зубца (8.75)

 

b_з2доп=

мм.

 

4.2.3   Больший радиус  паза (8.76)

 

b₁=

мм.

 

4.2.4   Меньший радиус  паза (8.77)

 

b₂=

мм.

 

4.2.5   Расстояние  между центрами радиусов (8.78)

 

h₁=(b₁-b₂)·z₂/(2·p)=(6,1-1,5)·38/(2·3,14)=27,8 мм.

 

6.  Уточненная ширина зубцов ротора (8.18)

 

b'_z2=

мм;

 

b''_z2=

мм

 

7. Полная высота паза

 

h_п2=h'_ш+h_ш+b₁/2+h₁+b₂/2=0,3+0,7+6,1/2+27,8+1,5/2=32,6 мм.

 

8. Площадь поперечного сечения стержня (8.79)

 

q_c=π/8(b²₁+b²₂)+0,5(b₁+b₂)h₁=3,14/8^.(6,1²+1,5²)+0,5^.(6,1+1,5)·27,8=121,1 мм².

 

9. Плотность тока в стержне (8.68)

 

J₂=I₂/q_c=352,21/121,1=2,91 А/мм².

 

4.3   Размеры короткозамыкающего  кольца

 

4.3.1   Ток в кольце (8.70)

 

I_кл=I₂/D=352,21/0,17=2132,54 А,

 

где       D=2^.sin(p^.p/z₂)=2^.sin(3,14∙2/(2∙38))=0,17 (8.71).

 

2. Плотность тока в замыкающих кольцах 

 

J_кл=0,85^.J₂=0,85^.2,91=2,47 А/мм².

 

4.3.3   Площадь поперечного  сечения кольца (8.72)

 

q_кл= I_кл/ J_кл=2132,54/2,47=865,13 мм².

 

4.3.4   Высота кольца  литой клетки

 

h_кл=1,25h_п2=1,25·32,6=41 мм².

 

4.3.5   Длина кольца 

 

b_кл=q_кл/h_кл=865,13/41=21 мм².

 

4.3.6   Средний диаметр  кольца 

 

D_кл.ср=D₂-h_кл=144,2-41=103,2 мм.

 

 

5   Расчет магнитной цепи

 

5.1   МДС для воздушного  зазора

 

5.1.1   Коэффициент  воздушного зазора (4.15)

 

k_d=

,

 

где      .

 

2. МДС воздушного зазора (8.103)

 

 А.

 

2.      МДС зубцовой зоны статора 

 

1. Расчетная индукция в зубцах (8.105)

 

 Тл.

 

5.2.2   Напряженность магнитного поля (таблица П1.7)

 

Н_Z1=1342 А/м.

 

2. МДС зубцовой зоны статора (8.104)

 

F_z1=2h_z1H_z1=2^.31,3^.10^-3.1342=83,99 А,

 

где       h_z1=h_п1=31,3 мм.

 

3.       МДС зубцовой зоны ротора

 

1. Расчетная индукция в зубцах (8.105)

 

 Тл

 

5.3.2   Напряженность  магнитного поля (таблица П1.7)

 

Н_z2=1386 А/м.

 

5.3.3   МДС зубцовой  зоны ротора (8.108)

 

F_z2=2h_z2H_z2=2·32,45·10^-3·1386=89,94 А,

 

где       h_z2=h_п2-0,1b₂=32,6-0,1·1,5=32,45 мм.

 

4.       Коэффициент насыщения зубцовой зоны (8.115)

 

.

 

5.       МДС ярма статора

 

1. Высота ярма статора (8.120)

 

h_а=(D_а-D)/2-h_п1=(278-145)/2-31,3=35,2 мм.

 

2. Длина средней силовой линии в ярме статора (8.119)

 

L_а=p(D_а-h_а)/(2p)=3,14·(278-35,2)/2=381,39 мм.

 

3. Индукция в ярме статора (8.117)

 

 Тл,

 

где      h¢_а=h_а=35,2 мм – при отсутствии радиальных вентиляционных каналов.

 

5.5.4   Напряженность  магнитного поля (таблица П1.6)

 

Н_а=1692 А/м.

 

5.5.5   МДС ярма  статора (8.116)

 

F_а= L_аН_а=381,39·10^-3·1692=645,43 А.

 

6.       МДС ярма ротора

 

1. Высота ярма ротора (8.124)

 

h_j=(D₂-D_j)/2-h_п2=(144,2-60)/2-32,6=9,5 мм.

 

2. Длина средней силовой линии в ярме ротора (8.127)

 

L_j=p(D_j+h_j)/(2p)=3,14·(60+9,5)/4=109,17 мм.

 

3. Расчетная длина ярма ротора (8.124)

 

 мм.

 

4. Индукция в ярме ротора (8.122)

 

 Тл.

 

5.6.5   Напряженность  магнитного поля (таблица П1.6)

 

Н_j=811 А/м.

 

5.6.6   МДС ярма  ротора (8.121)

 

F_j=L_jH_j=109,17·10^-3·811=88,5 А.

 

5.7   Параметры магнитной  цепи

 

5.7.1   Суммарная МДС магнитной цепи на пару полюсов (8.128)

 

F_ц=F_d+F_z1+F_z2+F_а+F_j=570,18+83,99+89,94+645,43+88,5=1478,03 А.

 

5.7.2   Коэффициент  насыщения магнитной цепи (8.129)

 

к_m=F_ц/F_d=1478,03/570,18=2,59.

 

5.6.3   Намагничивающий  ток (8.130)

 

I_m=

А.

 

5.6.4   Намагничивающий  ток в относительных единицах (8.131)

 

I_m*=I_m/I_1ном=8,01/36,43=0,22.

 

 

 

 

6   Параметры рабочего режима

 

1. Активное сопротивление фазы обмотки статора

 

1. Средняя ширина катушки (8.138)

 

 мм,

 

где      b=1 (для однослойной обмотки) – укорочение шага обмотки статора.

 

2. Длина лобовой части (8.136)

 

l_л1=K_Лb_кт+2B=1,2·276,9+2·10=352,3 мм,

 

где       B=10 мм. – длина вылета прямолинейной части катушек из паза от торца

сердечника до начала отгиба лобовой  части;

             K_л=1,2 – коэффициент из таблицы 8.21.

 

3. Средняя длина витка обмотки (8.135)

 

l_ср1=2(l_п1+l_л1)=2·(130+352,3)=964,6 мм,

 

где      l_п1=l₁=130 мм.

 

4.  Длина проводников фазы обмотки (8.134)

 

L₁= l_ср1w₁=964,6·75=72347,7 мм.

 

6.1.5   Активное сопротивление  обмотки статора (8.132)

 

r₁=

Ом,

 

где       р₁₁₅=2,44·10^-5 ом/м – удельное сопротивление материала обмотки.

 

6.1.6   Активное сопротивление  обмотки в относительных единицах 

 

r_1*=r₁I_1ном/U_1ном=0,18ּ36,43/220=0,031.

 

6.2   Активное сопротивление фазы обмотки ротора

 

6.2.1   Активное сопротивление  стержня (8.169)

 

r_с=

Ом,

 

где       r₁₁₅=4,88·10^-5 Ом·м – для алюминиевого стержня.

 

6.2.2   Сопротивление участка  замыкающего кольца (8.170)

 

r_кл=

Ом.

 

6.2.3   Активное сопротивление  обмотки ротора, приведенное к  обмотке статора (8.172), (8.173)

r'₂=

Ом.

 

6.2.4   Активное сопротивление  обмотки ротора приведенное к  обмотке статора в относительных  единицах 

 

r'_2*=

.

 

6.3    Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора

 

6.3.1   Коэффициент  магнитной проводимости дифференциального  рассеяния (8.174)

,

 

где   (8.176);

        для      b_ск=0 и =0,79   –   k'_ск=0,75 (рисунок 8.51,д).

 

6.3.2   Коэффициент  проводимости пазового рассеяния (таблица 8.25)

 

,

где       h₂=h_п.к-2b_из=27,5-2·0,4=26,7 мм.; h_к=0,5·(b₁-b_ш)=0,5·(9,4-3,7)=2,85 мм; h₁=0 (проводники закреплены пазовой крышкой); k_b= k'_b=1; l'_d= l_d=130 мм.

 

6.3.3   Коэффициент  магнитной проводимости лобового  рассеяния (8.159)

 

λ_л1=0,34

(ℓ_л-0,64·β·τ)=0,34 (352,3-0,64ּ0,8ּ227,77)=3,08.

 

6.3.4   Индуктивное  сопротивление фазы обмотки статора (8.152)

 

 

6.3.5   Относительное  значение 

 

х_1*=х₁

.

 

6.4   Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора

 

6.4.1   Коэффициент  магнитной проводимости дифференциального  рассеяния (8.180)

,

 

где      (8.181),

 

где      D_Z=0 – при закрытых пазах.

 

6.4.2   Коэффициент  проводимости пазового рассеяния  (таблица 8.25)

 

,

где       h₀=h₁+0,4b₂=27,8+0,4·1,5=28,4 мм.

 

6.4.3   Коэффициент  магнитной проводимости лобового  рассеяния (8.178)

 

.

 

6.4.4   Индуктивное  сопротивление фазы обмотки ротора (8.177)

 

 

6.4.5   Индуктивное сопротивление  обмотки ротора, приведенное к обмотке статора

.

6.4.6   Относительное  значение 

 

х'_2*=х'₂

.

 

                7   Расчет потерь

 

1. Основные потери в стали статора

 

        7.1.1    Масса стали ярма статора (8.188)

 

 

2. Масса стали зубцов статора (8.189)

 

 

3. Принимаем k_Да=1,6; k_ДZ=1,8.

 

4. Основные потери в стали статора (8.187)

 

 Вт.

 

2. Добавочные потери в стали

 

1. Амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре  (8.190)

B₀₂=b₀₂k_dB_d=0,4·1,19·0,754=0,36 Тл,

 

где для b_ш/d=9,3  -  b₀₂=0,4 (рисунок 8.53).

 

2. Удельные поверхностные потери для ротора (8.192)

 

.

 

3. Поверхностные потери в роторе (8.194)

 

P_пов2=p_пов2(t_Z2-b_ш2)Z₂l_ст2=602,25·(11,92-1,5)·38·130·10^-6=31,01 Вт.

 

4. Масса стали зубцов ротора (8.201)

 

5. Амплитуда пульсаций индукции в среднем сечении зубцов (8.196)

 

 Тл.

 

6. Пульсационные потери в зубцах ротора (8.200)

 

 Вт.

 

7. Сумма добавочных потерь в стали (8.203)

 

P_ст.доб=P_пов1+P_пул1+ P_пов2+P_пул2=31,01+182,7=213,7 Вт.

 

3. Полные потери в стали (8.203)

 

P_ст=P_ст.осн+P_ст.доб=359,3+213,7=573,01 Вт.

 

7.4    Механические  потери (8.210)

 

 Вт,

где K_T=1,3·(1-D_а)=1,3·(1-278·10^-3)=0,94.

 

5.     Холостой ход двигателя

 

7.5.1    Электрические  потери в статоре при холостом  ходе (8.219)

 

 Вт.

 

7.5.2    Активная  составляющая тока холостого  хода (8.218)

 

 А.

 

7.5.3    Ток холостого  хода двигателя (8.217)

 

 А.

 

4. Коэффициент мощности при холостом ходе (8.221)

 

.

 

 

 

8   Рабочие характеристики

 

8.1   Параметры рабочего режима

 

8.1.1   Последовательно включенное активное сопротивление (8.184)

 

 Ом.

 

8.1.2   Последовательно включенное  индуктивное сопротивление (8.185)

 

 Ом.

 

8.1.3   Комплексный коэффициент  (8.223)

 

c₁=1+x₁/x₁₂=1+0,859/26,6=1,032.

Используем приближенную формулу, так как (8.222)

 

 

4. Активная составляющая тока синхронного холостого хода (8.226)

 

 А.

 

8.1.5   Расчетные величины (8.227)

а'=c₁²=1,032²=1,07;  b'=0;

a=c₁r₁=1,032^.0,18=0,19;

b=c₁(x₁+c₁x₂')=1,032^.(0,859+1,032^.0,5)=1,419.

 

8.1.6   Потери, не изменяющиеся  при изменении скольжения 

 

P_ст+P_мех=573,01+504,55=1077,55 Вт.

 

 

Таблица 8.1 Рабочие характеристики асинхронного двигателя

 

Расчетные формулы	Размерность	s
		0,001	0,006	0,011	0,016	0,021	0,026	0,031
	Ом	234,9	24,7	13,0	8,8	6,7	5,2	4,4
'	Ом	235,1	24,8	13,2	9,0	6,9	5,4	4,6
	Ом	1,42	1,42	1,42	1,42	1,42	1,42	1,42
	Ом	235,08	24,89	13,28	9,14	7,03	5,59	4,79
	А	0,94	8,84	16,57	24,08	31,31	39,36	45,92
	-	1,000	0,998	0,994	0,988	0,979	0,967	0,955
	-	0,006	0,057	0,107	0,155	0,202	0,254	0,296
	А	1,53	9,42	17,07	24,38	31,27	38,67	44,46
	А	8,02	8,52	9,78	11,75	14,34	18,00	21,61
	А	8,16	12,70	19,68	27,07	34,40	42,65	49,43
	А	0,97	9,13	17,11	24,85	32,33	40,63	47,40
	кВт	1012,4	6220,0	11268,7	16092,2	20636,6	25521,2	29342,8
	кВт	36,8	89,2	214,1	405,0	654,1	1005,8	1350,9
	кВт	0,36	32,29	113,46	239,51	405,19	640,12	871,32
	кВт	5,06	31,10	56,34	80,46	103,18	127,61	146,71
	кВт	1119,81	1230,13	1461,41	1802,48	2240,00	2851,04	3446,46
	кВт	-107,4	4989,9	9807,3	14289,7	18396,6	22670,2	25896,3
	-	-10,6%	80,2%	87,0%	88,8%	89,1%	88,8%	88,3%
	-	0,188	0,742	0,868	0,901	0,909	0,907	0,899