Расчет элементов железобетонного здания

Содержание:

Введение……………………………………………………………………………….2 
1.Проектирование сборного ригеля среднего пролета(Р1)…………………………3 
   1.1. Расчетная схема ригеля, нагрузки, усилия……………………………………3 
   1.2. Расчет прочности нормальных сечений………………………………………5 
   1.3. Расчет прочности наклонных сечений………………………………………..6 
   1.4.Конструирование арматуры ригеля……………………………………………9 
   1.5.Расчет ригеля на монтажные нагрузки………………………………………..12 
2.  Проектирование предварительно напряженной панели перекрытия………….13 
2.1 Сбор нагрузок на перекрытие…………………………………………………....13 
2.2. Расчетная схема панели, расчетный пролет, нагрузки, усилия………………13 
2.3.  Расчет прочности нормальных сечений………………………………………15 
_{2.4. Расчет прочности наклонных сечений………………………………………....17} 
2.5.   Расчет полки панели на местный изгиб………………………………………19 
2.6.  Расчеты по второй группе предельных состояний…………………………....21 
  2.6.1. Определение геометрических характеристик приведенного сечения….…21 
  2.6.2. Определение потерь предварительных напряжений в арматуре…………..22 
  2.6.3.  Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси панели…..24 
  2.6.4. Расчет панели перекрытия по деформациям…………………………….…28 
3.   Проектирование колонны подвала среднего ряда (К1)……………………...…30 
   3.1. Исходные данные, нагрузка на колонну, расчетная схема, расчетное усилие……………………………………………………………………………………...30 
   3.2  Нагрузка на колонну, расчетная схема, расчетное усилие………….………31 
   3.3.   Расчет прочности колонны………………………………………………...…33 
4.  Проектирование фундамента под колонну среднего ряда………………….…35 
  4.1. Исходные данные………………………………………………………….…..35 
  4.2. Расчет основания………………………………………………………….……35 
  4.3.  Расчет тела железобетонного фундамента………………………………..…36 
  4.4 Компоновка размеров фундамента………………………………………….…37 
  4.5.   Проверка высоты нижней ступени фундамента………………………...…..38 
  4.6.  Расчет арматуры у подошвы фундамента……………………………………39 
5. Проектирование монолитного балочного перекрытия с балочными плитами..40 
5.1.  Компоновка перекрытия……………………………………………………….40 
5.2. Расчет и армирование монолитной балочной плиты…………………………42 
5.3. Расчет и армирование второстепенной балки…………………………………45 
5.4.Расчет прочности наклонных сечений…………………………………….……50 
Список использованной литературы…………………………………………..…….53

Введение. 
Целью курсового проекта является изучение методов расчета железобетонных конструкций. В курсовом проекте необходимо запроектировать элементы 5-ти этажного каркасного промышленного здания(ребристую панель перекрытия, ригель, колонну среднего ряда, фундамент под колонну среднего ряда, монолитное ребристое перекрытия(плиту и второстепенную балку)).

Исходные данные. Компоновка перекрытия(с маркировкой элементов) 
Таблица 1.

№ задания	Сетка колонн , м	Число пролетов, k	Ширина панели	Тип панели	Тип ригеля	Число этажей n	м	м	Сопротивление грунта R, МПа	Временная нагрузка	Район строительства
2	5,45,4	5	1,8	Ребристая	Прямоугольный	5	3,9	3,2	0,28	10	Иркутск

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис. 1 План компоновки сборного балочного перекрытия

1.Проектирование сборного ригеля среднего пролета(Р1)

1.1. Расчетная схема ригеля, нагрузки, усилия

Требуется запроектировать  ригель прямоугольного сечения. Шаг ригелей а=5,4

Расчетная схема ригеля- балка  на двух опорах с шарнирным закреплением т.к. здание со связевым каркасом  т.е. стык ригеля с колонной шарнирный.

Рис.2 Ригель

Определение размеров ригеля.

Сечение колонны принимаем 

Расчетная длина ригеля

Расчетный пролет 

Высоту(h) и ширину ригеля(b) назначаем в соответствии с СП 52-101-2003

1)принимаем

2) принимаем

 

 

 

 

 

Таблица 2. Сбор нагрузки на 1м² панели перекрытия.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка кН/м2
А.Постоянная
Собственный вес плиты перекрытия	2,5	1,1	2,75
Вес пола: Цементная стяжка	0,44	1,3	0,57
Керамическая плитка	0,24	1,2	0,29
Итого(g):			3,61
Б.Временная
Длительная	8	1,2	9,6
Кратковременная	2	1,2	2,4
Итого(v):			12

 Полная расчетная нагрузка на ригель: , где

Полная постоянная нагрузка:  
- нагрузка от 1 метра ригеля.

Полная временная нагрузка: тогда

 

Определим усилия в ригеле от расчетных  нагрузок.

 

 

 

 

 

1.2. Расчет прочности нормальных сечений.

 

 

 

 

 

 

 

Механические характеристики материала ригеля:

1) Бетон класса В-30

-нормативное сопротивление бетона осевому сжатию R_b,n, МПа  18,5;

-расчётное сопротивление бетона осевому сжатию R_b, МПа         17,0;

-нормативное сопротивление осевому растяжению R_bt,n, МПа           1,75;

-расчётное сопротивление осевому растяжению R_bt, МПа              1,15

-начальный модуль упругости бетона E_b, МПа               32,5

2) Арматура класса А400(А III)

-нормативное сопротивление R_s,n, МПа        400;

-расчётное сопротивление R_s, МПа         355;

-модуль упругости E_s, МПа                               2*10⁵

Подбор площади продольной рабочей арматуры.

 

Где  - высота рабочего сечения,

Рассчитаем коэффициент:

 

По таблице 8 прил. 1 так как   сжатая арматура в сечении не требуется.

 =14,32 см²

Для обеспечения прочности  нормальных сечений у нижний грани  ригеля по табл. 7 прил.1 принимаем А-400 с А_s=15.20 см²

 

Подсчитаем коэффициент  армирования:

 

1.3. Расчет прочности наклонных  сечений.

Цель: поверить прочность  наклонных сечений при принятой по конструктивным требованиям поперечной арматуре.(п.п. 8.3.10-8.3.11[1])

Прочность следует проверить  только на действие поперечной силы Q. Прочность на действие М обеспеченна, так как продольная арматура верхнего ряда обрываемая в пролете, заводится за точки теоретического обрыва на длину w.(п.п. 3.64[1])

При диаметре продольных рабочих  стержней арматуры 22мм с учетом требований 8.3.10 назначаем поперченные стержни(хомутов) 6мм А-400, с (площадь сечения стержня)

В поперечном сечении устанавливаем 2 каркаса тогда , где

n-число каркасов,

Согласно п.п. 8.3.11  СП 53-101-2003  шаг стержней в приопорных участках

, примем

Шаг стержней в пролете  принимаем 40см

Максимально допустимый шаг хомутов  в приопорных участках(3.35 [4]):

 -принятый шаг не превышает максимально допустимого.

 

Проверим  прочность  бетонной полосы между наклонными трещинами  на действие главных сжимающих напряжений(3.30,3,43 [4]) .

 

 прочность бетонной полосы между наклонными трещинами обеспеченна.

Расчет ригеля по наклонному сечению  производится из условия:

, где

-поперечная сила воспринимаемая бетоном.

-поперечная сила воспринимаемая арматурой.

Усилие в хомутах  у опор на единицу длины(п.п. 3,31):

 

 

Условие п.п. 3.49 [4] выполняется хомуты учитываются полностью.

По 3,46

Определим длину наиболее опасной  наклонной трещины(п.п. 3,32)

, где =q-0.5q_v=88.49-0.5*64.8=560.2

 

Проверим условия п.п. 3,32[4].

 

1)

2)=0,28<2 условия выполняются, принимаем с=155,3 см.

Поперечная сила на расстоянии с  от опоры.

 

Выполним проверки п.п. 3,41[4]

1)

2)Q_max ≤ 2,5R_btbh_o,

Условие 1 не выполняется, поэтому необходим расчет с учетом поперечной рабочей арматуры.

Поперечная сила воспринимаемая бетоном:

, при  и

 

 

 условия выполняются.

Поперечная сила воспринимаемая арматурой в наклонном сечении по 3.47 [4]:

,

Где - проекция наклонной трещины принимаемая с =, но не более 2

С=2=112

 

Выполним  проверку:

87083,07+67750,2=154833,27 проверка выполняется следовательно прочность наклонных сечений на действие главных растягивающих напряжений обеспечена.

Определить на каком  расстояние от опор можно увеличить  шаг хомутов.

Усилие в хомутах на единицу длины.

 

Проверим  условие:

403,280 условие 3.49 [4] не выполняется тогда

 см. 3,34[4]

Длина участка  c интенсивностью хомутов

 

 

Где , при   и

 

 

 принимаем 

 

Принимаем с шагом хомутов

Для обеспечения  прочность наклонных сечений  от действия поперечной силы на приопорные участки длиной установлены поперечные стержни с шагом , в средней части пролета шаг принят

 

1.4.Конструирование  арматуры ригеля

Для экономного армирования ригеля продольные стрежни  верхнего ряда обрывают в пролете в соответствии с характером эпюры изгибающих моментов. Для определения местоположения сечений за которыми расположение стержней верхнего ряда не требуется по расчету(точек теоретического обрыва), строится эпюра материалов.

Определение ординат эпюры  материалов.

Определение несущей способности сечения 1-1.

 

 

 

=0.235(1-0.5*0235)=0.204

 

 

Определение несущей способности сечения 2-2

 

 

 

 

 

Рис. 4 Эпюра материалов ригеля

 

Определение точек теоретического обрыва арматуры верхнего ряда.

Точки теоретического обрыва стрежней соответствую сечениям на расстоянии у от опор в  которых ординаты эпюр моментов и  несущая способность сечения 2-2 равны:

 

 

 

 

Примем  у = покольку что не имеет смысла.

Определение длины заделки  обрываемых стрежней.

Для обеспечения прочности наклонных  сечений обрываемую арматуру надо завести за точки теоретического обрыва на расстояние w, которая определяется согласно п.п. 3.47[4]. Поперечная сила в сечении у проходящая через точку теоретического обрыва:

 

Усилие в хомутах на единицу  длины:

,

 

Так как  то

 

Принимаем

Согласно  пункту 3.45 пособия к СП 52-101-2003длина  анкеровки должна быть не менее следующего значения:

-длина анкеровки.

 

,

 

 

,

 

Принимаем окончательную длину заделки  продольных стержней верхнего ряда за точки теоретического обрыва равной наибольшему из значений . W= Так как длина заделки то обрывать стержни верхнего ряда не имеет смысла, доводим их до конца.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.5.Расчет ригеля на монтажные нагрузки

Для восприятия ригелем монтажных нагрузок у  верхней грани ставится продольная арматура .

 

Рис. 5 Расчетная схема и эпюра моментов от монтажных нагрузок

Проверка  состоит в сравнении:

    условие обеспечения прочности на монтажные нагрузки.

 

 - опорный момент(на петле)

 -расстояние от края ригеля до монтажных петель 0,7м.

 

 

Несущая способность сечения.

1)

2)

3)

 прочность ригеля на монтажные нагрузки обеспечена.

 

2.  Проектирование  предварительно напряженной панели  перекрытия

2.1 Сбор  нагрузок на перекрытие.

  Таблица 3           Подсчет нагрузок на 1м² панели перекрытия.

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка , кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке,	Расчетная нагрузка кН/м2
А.Постоянная
Собственный вес плиты перекрытия	2,5	1,1	2,75
Вес пола: Цементная стяжка	0,44	1,3	0,57
Керамическая плитка	0,24	1,2	0,29
Итого(g):			3,61
Б.Временная
Длительная Vln	8	1,2	9,6
Кратковременная Vsh	2	1,2	2,4
Итого(v):	10		12
Итого( q=g+v)	13.18		15.61

 

2.2. Расчетная  схема панели, расчетный пролет, нагрузки, усилия.

Расчетная схема  панели - балка свободно лежащая на двух опорах.

Конструктивная  длина:

Расчетный пролет:

Нагрузки  на расчетную схему(собирается с  номинальной ширины м), усилии определяем с учетом коэффициента надежности здания по назначению

- полная расчетная нагрузка:

-полная нормативная  нагрузка:  
-длительная нормативная нагрузка:

Усилия  от полной расчетной нагрузки:

 

 

Усилия  от полной нормативной нагрузки:

 

Усилия  от длительной нормативной нагрузки:

 

Рис. 6 Расчетная схема и эпюры внутренних усилий

2.3.  Расчет прочности нормальных  сечений.

Рис.7  Поперечное сечение панели перекрытия

Цель  расчета: подобрать продольную предварительно напряженную арматуру в ребрах панели.

Материалы для  панели перекрытия: 
Бетон  класса B25: 
расчётное сопротивление осевому сжатию R_b, МПа        14,5; 
нормативное сопротивление осевому сжатию R_b,n, МПа  18,5; 
расчётное сопротивление осевому растяжению R_bt, МПа  1,05; 
нормативное сопротивление осевому растяжению R_bt,n, МПа  1,55; 
начальный модуль упругости бетона E_b, МПа    30000.

Продольная  арматура предварительно напряженная  класса А600 (А-IV): 
нормативное сопротивление R_s,n, МПа     600; 
расчётное сопротивление R_s, МПа      520; 
модуль упругости E_s, МПа       20∙10⁴.

Расчетное сечение панели тавровое(Рис. ) с высотой h=5 см, ширина сжатой полки , е высота , толщина ребра равна удвоенно осредненной толщине продольного ребра:

Проверяем требования п.п. 6.2.12 СП 52-102-2003, :

1)  -,где ширина свеса.

2)

Т.к. условия п.п. 6.2.12 СП 52-102-2003 выполняются, то в расчет вводится полная ширина полки .

Назначим  ширину предварительных напряжений в арматуре:

Согласно  п. 2.25[5] =540 МПа

Определим положение нейтральной оси (для  установления расчетного случая) сравнив 

- момент, при котором нейтральная ось проходит между полкой и ребром.

 

 следовательно, нейтральная ось проходит в полке, то есть сечение рассматривается как прямоугольное с шириной .

Определение требуемой площади продольной арматуры.

Т.к. отсутствует сжатая продольная арматура то:

 

 

По  табл. 3.1[5] граничное значение граничной высоты сжатой зоны для А600 при , то есть постановка арматуры в сжатой зоне не требуется.

Согласно  пункту 3.9[5] коэффициент условия работы определяется по формуле:

, при  ,

Тогда для обеспечения прочности нормальных сечений принимаем (по одному арматурному стержню в каждое продольное ребро панели).

_{2.4. Расчет прочности  наклонных сечений}

Цель: проверить прочность наклонных  сечений при принятой по конструктивным требованиям поперечной арматуры.

Прочность наклонных сечений требуется  проверить только на действие поперечной силы.

Для поперечной арматуры принимаем проволоку  
расчётное сопротивление R_sw, МПа                           300; 
модуль упругости E_s, МПа                  20∙10⁴.

Число поперечных стержней в  сечении 2(n=2- число каркасов по одному в каждом продольном ребре)

Согласно п.п. 5.12[5] шаг поперечных стержней принимается

,  примем 

Максимально допустимы шаг  хомутов:

 

По  формуле 3.53а [5]  коэффициент , где P-усилие обжатия бетона ,тогда

 

Следовательно приняты шаг  не превышает максимально допустимого.

Поперечная  сила , согласно п.п. 3.33 пособия распределенная нагрузка q₁=q-0.5vb_n=28.098-0.5121.8=17.30 кН/м

Проверим  прочность сжатой бетонной полосы между  наклонными трещинами(п.п. 3.30[5])

 

прочность сжатой полосы бетона между наклонными трещинами на действие главных сжимающих  напряжений обеспечена.

Проверка  прочности наклонного сечения на действия поперечной силы.

Интенсивность хомутов у опор:   

Проверим  условие 3.56 [5]: 

 выполняются тогда По 3,46

При этом  и с_о=2h_o=72 см.

 

Согласно  п.п. 3.33[5] определим длину проекции наиболее опасной проекции трещины.

 

Проверим условия п.п. 3,32.

 

1)

2)=0,37<2 условия выполняются, принимаем с=176.08 см.

Но поскольку с=176.08 см>3h_o=108 см окончательно принимаем  с=108 см, что соответствует

Поперечная сила на расстоянии с  от опоры.

 

Поперечная сила воспринимаемая хомутами в наклонном сечении  с проекцией

,

Где - проекция наклонной трещины принимаемая =, но не более 2

С_о=2=72 см.

 

 Выполним проверку:

56448+42336=98744 проверка выполняется, следовательно прочность наклонных сечений на действие главных растягивающих напряжений обеспечена.

Для обеспечения  прочности наклонных сечений  на действие поперечной силы Q в ребрах панели установлены поперечные стержни , с шагом

 

2.5.   Расчет полки панели  на местный изгиб.

Рис. 7 Расчетная схема полки ребристой панели

Проверим соотношение размеров в свету между гранями продольных и поперечных ребер панели в свету(размеры свободного поля полки):

, поскольку , то полка работает как балочная плита в коротком направлении , расчетная схема стержень защемлен с двух концов, загруженный равномерно распределенной нагрузкой.

 

 

Расчетная нагрузка на 1 м² полки.

Складывается из 
веса пола  
Собственного веса полки  
Временной нагрузки V=V_ln+V_sh=8+2=10 кН/м²

Нагрузку собираем с полосы шириной b=1 м

 

Изгибающий момент для  балки(полосы) шириной b=1 м

 

Определение требуемой  площади сечения рабочей арматуры полки(арматура поперечного направления)

Расчетное сечение 1-1 полки (грузовой полосы) с шириной b=100 см и , с рабочей высотой сечения

Используется арматура В500 с R_s=415 МПа

 

Относительная высота рабочей  зоны:

, тогда

У нижней грани полки панели устанавливается  арматурная сетка с поперечной рабочей  арматурой  на каждый метр длины полки с шагом 100 мм. Для восприятия растягивающих усилий от опорных моментов у верхней грани полки в угловых зона устанавливается сетка с такой же рабочей арматурой как у нижней грани.

 

 

 

2.6. Расчеты по второй группе предельных состояний

Во  вторую группу расчетов (по пригодности к нормальным условиям эксплуатации) согласно п.п. 4.1.1 [3] для панели перекрытия входит расчеты по раскрытию трещин и по деформациям(прогибам).

При расчете по второй группе нагрузки принимаются к коэффициентом  надежности по нагрузке

2.6.1. Определение геометрических характеристик приведенного сечения

Коэффициент приведения:

Площадь приведенного сечения:

Статический момент относительно нижней грани:

 

Расстояние  от нижней грани до цента приведенного сечения:

 

От  верхней грани:

Эксцентриситет  усилия обжатия Р(расстояние от оси  арматуры до центра тяжести приведенного сечения):

Момент инерции  относительно приведенного сечения  относительно своего цента:

 

Момент  сопротивления относительно нижней грани сечения:

 

Расстояние  от центра тяжести приведенного сечения  до ядровой точки:

 

Упругопластический  момент сопротивления:

, где  табл. 4.1 [5]

 

2.6.2. Определение потерь предварительных напряжений в арматуре.

Предварительное напряжение арматуры выполняют путем  электротермического натяжения  на упоры.

Определение потерь предварительных напряжений арматуры выполняется по формулам приведенных в п.п. 2.27-2.32 .

Первые  потери :

1)  Потери от релаксации при напряжении в арматуре при электротермическом способе натяжения:

 

2) Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами

  т.к. при пропаривании форма  с упорами нагревается вмести с изделием то тогда

3) Потери от деформации упоров (форм)

4) Потери от деформации анкеров  

Итого первые потери(происходящие при передачи усилия натяжения арматуры на бетон)

Усилие  обжатия бетона с учетом первых потерь:

 

В соответствии с п. 2.34 [5] проверяем максимальные сжимающие напряжения в бетоне:

,

где и  

Окончательно  принимаем 

 

 требования п. 2.34[5] выполняются. Передаточная прочность бетона

Вторые потери :

1) Потери от усадки бетона(п.2.31 [5])

 

  для бетона класса В<35

2) Потери от ползучести бетона

 

Где коэффициент армирования

- коэффициент ползучести бетона принимается по табл. 2.6 [5] при В=,

 - напряжения в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры.

- момент от веса панели  тогда

 

 

 

Итого вторые потери составляют:

 

Полные  потери равны:

Усилие  обжатия с учетом всех потерь:

 

 

2.6.3.  Расчет по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси панели.

Определим момент трещинообразования по формуле 4.3 [5]

,

 

 условие трещиностойкости

 условие не выполняется, образуются трещины и необходим расчет на раскрытие трещин.

Определение ширины раскрытия трещин.

Расчет на раскрытие трещин производят из условия  пункта 4.2 пособия к СП 52-102-2003

a_crc ≤ a_crc,ult

a_crc,ult равен (для арматуры класса А600):

0,3 мм - при продолжительном раскрытии трещин;

0,4 мм - при непродолжительном раскрытии трещин

Полная ширина раскрытия трещин:

 

Ширину раскрытия  нормальных трещин определяют по пункту 4.8 пособия к СП 52-102-2003:

 

- коэффициент, учитывающий продолжительность действия нагрузки и принимаемый равным: 
1,0 - при непродолжительном действии нагрузки; 
1,4 - при продолжительном действии нагрузки;

- коэффициент, учитывающий профиль арматуры и принимаемый равным: 
0,5 - для арматуры периодического профиля и канатной; 
0,8 - для гладкой арматуры (класса А240);

- коэффициент учитывающий вид напряженного состояния и равен:

1-для изгибаемых  и внецентренно сжатых элементов 
   1,2- для растянутых элементов

- коэффициент, учитывающий неравномерное распределение относительных деформаций растянутой арматуры между трещинами

.

l_s - базовое (без учета вида внешней поверхности арматуры) расстояние между смежными нормальными трещинами, определяемое согласно п. 4.10 пособия к СП 52-102-2003 и принимают не менее 10d_s и 100 мм и не более 40d_s и 400 мм

 

Где - площадь сечения растянутого бетона, определяемая в общем случае согласно указаниям п. 4.7. При этом высота растянутой зоны бетона принимается не менее 2a и не более 0,5h.

, где - высота растянутой зоны и равна

К- поправочный  коэффициент и равен 0,9

 

 

, тогда

 

Окончательно  принимаем 

Приращение напряжений от действия момента 

.

Где плечо внутренней пары сил , где определяется по табл. 4.2[5] в зависимости от параметров:

1),

2)

3)

4) коэффициент приведения арматуры  к бетону 

5) тогда по табл. 4.2 [5] 

, тогда  

Приращение напряжений при действии полной нормативной нагрузки (): , ,

 

 

Проверим  условие п.п.4.21 к СП ширину раскрытия трещин можно проверить только на непродолжительное раскрытие a_crc,ult=0,4мм

1)Ширина раскрытия трещин  от продолжительного действия  постоянной и временной длительной нагрузки.

 

Приращение  напряжений от постоянных и временных  длительных нагрузок по формуле:  , где , так как точка приложения усилия обжатия совпадает с центром тяжести арматуры то  , то

Плечо внутренней пары сил , где определяется по табл. 4.2 в зависимости от параметров:

1),

2)

3)

тогда по табл. 4.2 пособия 

 

.

 

2) Ширина раскрытия трещин от  кратковременного воздействия полной  нагрузки

 

3) Ширина раскрытия трещин от  кратковременного действия постоянной и длительной временной нагрузок

 

Ширина  раскрытия  непродолжительного трещин:

 - ширина раскрытия трещин панели перекрытия не допускает предельной величины.

2.6.4. Расчет панели перекрытия по деформациям

Расчет изгибаемых элементов по прогибам производят из условия по пункту 4.16 пособия к СП 52-102-2003: 
f ≤ f_ult 
Полный прогиб определяется по пункту 4.18 пособия к СП 52-102-2003:

 

где S - коэффициент, принимаемый по табл. 4.3 пособия к СП 52-102-2003.

S=5/48

 - полная кривизна в сечении  с наибольшим изгибающим моментом.

Полная кривизна в сечении  определяется по пункту 4.22 пособия к СП 52-102-2003:

 
где - кривизна от кратковременного действия полной нагрузки 
 - кривизна от кратковременного действия постоянной и длительной временной нагрузки; 

- кривизна от продолжительного  действия постоянной и длительных временной нагрузок

Кривизна  вычисляется по формуле:

 

E_b,red - приведенный модуль деформации сжатого бетона, принимаемый равным  

 

где значение ε_b1,red определяют по табл. 4.6 [5]

при непродолжительном  действии нагрузки - 15 · 10^-4;

при продолжительном  действии нагрузки при относительной  влажности воздуха окружающей среды W > 75% - 24 · 10^-4

При непродолжительном  действии нагрузки:

 

При продолжительном  действии нагрузки:

 

1. Кривизна от непродолжительного действия полной нагрузки:

 

2. Кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

 

3. Кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок:

 

Полная кривизна в сечении:

 
Полный прогиб панели:

 

Предельное  допустимое значение прогиба по пункту 10.7 СНиП 2.01.07-85 не должно превышать 1/200 :

f_ult см > см условие выполняется прогиб панели перекрытия не превышает предельного

 3.   Проектирование колонны подвала среднего ряда(К1).

3.1. Исходные данные, нагрузка на колонну, расчетная схема, расчетное усилие.