Расчет плиты покрытия

1. Расчет сборной преднапряженной плиты.

Заданием предусматривается  расчет и конструирование ребристых  плит 
перекрытия.

№	Наименование	Норматив  ная	Коэффи  циент	Расчетная
п/п	нагрузки	нагрузка	надежно  сти	нагрузка
	Постоянная
1	Керамическая  плитка  у= 25кН/м2	0,25	1,3	0,33
2	Цементно-песчаная стяжка  £=0,03м, /=22кН/м3	0,66	1,3	0,86
3	Железобетонная  плита о покрытия <5=0,1м, х=25кН/м	2,5	1,1	2,75
	Итого	3,41		3,94
	Временная  Кратковременная  Длительная Длительнодействующая	2,1  4,9  8,31	1,3  1,2	2,73  5,88  9,82
	Полная	10,41		12,55

Высоту плиты принимаем 400мм. Номинальная ширина плиты 1490мм. 
Расчетный пролет 5890мм.

Сбор нагрузок на плиту перекрытия

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Для сборной плиты используем бетон класса В-25. Предварительно- 
напряженную арматура класса A-V. Способ преднапряжения - 
электротермический. Для плоских каркасов продольных ребер A-III. Полка 
плиты армируется сеткой из арматуры Bp-I.

По таблицам 12-24 СНиП 2.03.01-84* определяем прочностные и 
деформативные характеристики бетона и арматуры: 
Для бетона:

R_b =14,5МПа - сопротивление бетона осевому сжатию для I группы

предельных состояний 
R_bt   =1,05МПа - сопротивление бетона осевому растяжению для I группы

предельных состояний 
R_bser   =18,5МПа - сопротивление бетона осевому сжатию для II группы

предельных состояний 
R_btser   =1,6 МПа - сопротивление бетона осевому растяжению для II 
группы предельных состояний.

R_bp   =11МПа - передаточная прочность бетона 
Е_b  =3∙10⁴ МПа - начальный модуль упругости бетона 
γ_b2  =0,9- коэффициент условий работы

Для арматуры A-V:

R_sn =785MПa - нормативное сопротивление арматуры

R_s   =680МПа - сопротивление арматуры продольному растяжению для I

группы предельных состояний 
R_sw  =545MПa - сопротивление арматуры поперечному растяжению для I

группы предельных состояний 
R_sser =785MПа - сопротивление арматуры растяжению для II группы

предельных состояний 
E_s  =19-10 МПа - начальный модуль упругости стали арматуры

Для арматуры A-III:

R_s =365МПа - сопротивление арматуры продольному растяжению для I

группы предельных состояний 
R_sc =680МПа - сопротивление арматуры сжатию 
E_s =20∙IO⁴ МПа - начальный модуль упругости стали арматуры

Для арматуры Bp-I:

R_s =365МПа - сопротивление арматуры продольному растяжению для I

группы предельных состояний 
E_s =17∙IO⁴ МПа - начальный модуль упругости стали арматуры

2. Расчет прочности продольных ребер по 
   нормальным сечениям.

1 .Определение усилий

Расчетная схема плиты - свободноопертая однопролетная балка таврового 
сечения с полкой в сжатой зоне, загруженная равномерно распределенной 
нагрузкой.

 

Вычислим изгибающие моменты:

От полной расчетной      нагрузки

 

 

 

От полной нормативной  нагрузки

 

 

 

От нормативной кратковременной  нагрузки

 

Максимальная расчетная  поперечная сила

 

2. Определение параметров  расчетного сечения 
Расчетное сечение - тавр с полкой в сжатой зоне.

h = 350 мм

h₀ = h-a =350-20=330 мм 
= 60 мм 
= 1480 мм 
b =150мм

 

Характеристика сжатой зоны:

ω=0,85-0,008R_b - γ_b2=0,746

 
Граничная высота сжатой зоны:

 

 

 

где =500МПа

=R_s+400-

Здесь = γ_sp;    γ_sp=l -Δγ_sp =0,812

γ_sp; n_р -число напрягаемых стержней

- p R_sser

p R_sser

При электротермическом способе:

p=30+=30+60=90 МПа

 R_sser+ p=0,3785+90=325,5 МПа

R_sser - p=785 - 90=695 МПа

= ==510,25 МПа

=60% R_sser=408 МПа

Принимаем =408МПа.

Предельное отклонение предварительного напряжения

γ_sp=0,188

Вычисляем коэффициент  точности натяжения:

γ_sp= 1-0,188=0,812

Корректируем величину предварительного напряжения:

= 408-0,812=331,4МПа 
=680+400-331,4=748,бМПа 

3.Определение площади  сечения рабочей арматуры

Определяем расчетный  изгибающий момент, воспринимаемый 
полностью сжатой полкой:

= R_b - γ_b2 -(h₀-0,5h_f )-h_f  =l 4,40,9142060(330-30)=333,6кНм

M_pcr > M_tot 
333.6>53,46

Следовательно, нижняя граница  сжатой зоны проходит в полке, т.е. 
сечение рассчитывается как прямоугольное шириной .

  =

 

При интерполяцией находим =0,845; ξ=0,31

 

ξ<

 

0,046<0,503

Условие выполняется

 Вычисляем сечение рабочей арматуры:

 

Здесь

 

 

_=3,09см²

По сортаменту определяем 2Ø16 =4,02 см²

Проверим условие  M_pcr ≥ M_tot

= А_s R_s h₀ =4,02 680 1,15 0,97 33 10³МПа

101,4>78

4.Определение  геометрических характеристик приведенного  сечения.

Определяем отношение  модулей упругости

α= = =6,333

Вычисляем площадь приведенного сечения

 

 

 

 

= =25,2см

Момент  инерции относительно оси, проходящей через центр тяжести до приведенного сечения

+

= =35 – 25,2 - 3=6,8cм

== 25,2-14,5 = 10,7cм

+142+17

Момент  сопротивления по нижней грани

= =5,83см³

Момент  сопротивления по верхней грани

()= =1,5см³

Упругопластичные моменты сопротивления

 

 

Здесь γ=1,75 – для  таврового сечения с полкой в  сжатой зоне

 

=2,63

 

r = ()

= ()

=0,85

r = () = 3,62см

= () = 9.31cм

5. Определение  потерь предварительного напряжения

Подсчет суммарных потерь выполняется с коэффициентом точности 
натяжения = l по таблице 5 СНиП 2.03.01 84* при натяжении арматуры на 
упоры.

= ≥ 100МПа

 Здесь  - первые потери

 

- вторые потери 
=

- потери  от релаксации напряжений стержневой  арматуры при 
электротермическом способе натяжения 

 

-потери от температурного перепада

, так как при пропаривании форма нагревается вместе с изделием

- потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных 
устройств.

, так как при электротермическом способе натяжения потери от 
деформации анкеров в расчете не учитываются.

- потери  от трения арматуры.

=0

 - потери от деформации стальной формы при изготовлении. 
=0, так как при электротермическом способе натяжения потери от 
деформации формы в расчете не учитываются.

- потери  от быстронатекающей ползучести  для бетона

 = 400,85   при   ≤α

 
α =0,25+0,025R_bp α <0,8 
R_bp ≥ 11МПа 
R_bp ≥0,5 В25=12,5МПа

  <0,75

R_bp= 

Здесь е₀=у₀-а=25,2-2=23,2см

=

 

= + МПа

R_bp =   = 6МПа <11МПа

Принимаем R_bp  = 12,5МПа

4,41/12,5 =0,35

α =0,25+0,02512,5=0,56 < 0,8

 

С учетом потерь 

=+

Здесь

 

4,02

=+=4,21МПа

=

- потери  от релаксации напряжений стержневой  арматуры 
= 0

- потери  от усадки бетона

= 35МПа для тяжелого бетона класса В25

- потери  от ползучести бетона

= 150α  при 0,75   α =0,85

0,75  

 

 

0

=

 

Величина  предварительного напряжения с учетом полных потерь:

_sp2 = _sp  408-102,6=305,4МПа 
P₂= _sp2 A_s=305,4 4,02100=122,8кН

6. Расчет  прочности наклонного сечения

Q=53кН

N=P=122,8 кН

Проверяется работа бетона на действие поперечной силы:

 
Если  это условие выполняется, то поперечная арматура назначается 
конструктивно. 
= 0,6

 

 

 

(1++)1,5

(1++) = 1+0,5+0,21 =1,71 >1,5 Принимаем (1++) = 1,5

Q=O,61,0517331001,5=53кН 
53=53

Следовательно, поперечная арматура принимаем конструктивно. 
На приопорном участке длиной 1/4 устанавливается арматура Ø6 AIII с 
шагом s= 150мм, в средней части пролета с шагом s=250mm. 
A_sw=20,283=0,566см² 
R_sw=285MПа

q_sw= R_sw A_sw /s =2850,566100/15=1075,4 Н/см 
Q_bmin = R_bt (1++) = 0,61,0517331001,5=53кН 
q_sw> Q_bmjn/2h₀=5310³/233=803 H 
1075,4>803

Условие выполняется.

S_max > S

S_max = R_bt /Q_max=1,51,051733²100/60,410³=48cm>s=15см

Условие выполняется.

Для расчета  прочности вычисляем:

M= R_bt (1++) =21,51,051733²100=583,210⁴Нсм 
Так как q=130,7< 0,56q_sw=602H/см, вычисляем значение с по формуле

с = = ^{= 211}cм

 

c<3,33h₀=3,3333=110см

Принимаем с=110см.

Тогда Q=M/c=583,210⁴/l10=53кН= Q_bmin

Поперечная  сила в вершине наклонного сечения:

Q= Q_max qc=60,410³-130,7110=46кН

Длина проекции расчетного наклонного сечения:

= 74см > 2h₀=66см

 

Принимаем с₀=66см

Тогда Q_sw=q_swc=l 075,466=71 кН

Условие прочности Q_b + Q_sw> Q

53+71=124кН>53кН

Прочность обеспечивается.

 

 

Расчет прочности полки.

Определяем  пролеты в свету: l₁=5,78м, l₂=1,29м

= 0,22 < 2

Следовательно, полка рассчитывается как однопролетная  балка жестко 
защемленная в продольных ребрах.

Изгибающий  момент в поперечном сечении плиты:

M = = = 1кН

Полка армируется сеткой, защитный слой а=1,5см 
h₀=6-1,5=4,5см

= =0,04

При A₀=0,04 интерполяцией находим η=0,98

 

По сортаменту принимаем рабочую арматуру Bp-I Ø4 A_s=O,88см² с шагом 
200мм.

C=  1300x5800

 

 

 

a_sp-p>0,3R_sscr 
cj_sp+p< R_sser 
электротермическом способе:

р=3 0+-=30+60=90МПа

a_sp>0,3R_sscr+p=0,3-785+90=325,5МПа 
a_sp< R_sser-p=785-90=695Mna 
a_sp=60%R_sscr=408Mna

Принимаем а_чр=408МПа.

Предельное отклонение предварительного напряжения1_+7? =0,188;Вычисляем коэффициент точности натяжения:

y_sp=l -0,188=0,812 
Корректируем величину предварительного напряжения:

о\ф=408-0,812=331,4МПа 
ct_sR=680+400-33 1,4=748,бМПа 
0,746

площади сечения рабочей арматуры

3.Определение площади сечения  рабочей арматуры

Определяем расчетный изгибающий момент, воспринимаемый 
полностью сжатой полкой:

M_Per=Rb-yb2-bt{h₀-0,5h_l-)-h₁=l 4,4-0,9-1420-60(330-30)=333,бкНм

M_pcr > M_lot 
333.6>78

Следовательно, нижняя граница сжатой зоны проходит в полке, т.е. 
сечение рассчитывается как прямоугольное шириной bf.

M

= 0,039

^б/-^Ао ^Rb 'Yn 1420-33² -14,5-10³-0,9 
При Ao=0,039 интерполяцией находим г/ =0,977, ^=0,046

0,046<0,503

Условие выполняется.

Вычисляем сечение рабочей арматуры:

M

 

ЗдесьYs₆=Ti-Cn-I) ²J-'¹ -^rI

V ^ j

г|=1,15 по п.3.13 СНиП 2.03.01-84*

( 0 046 ^

Ys₆=I, 15-(1,15-1) 2———-1 =1,27 
' Я 0,503 )

По сортаменту определяем 2016 А₃=4,02см" 
Проверим условие M_per > M_tot

M_per= A_s-R_s-Ys₆-л *-ho=4,02-680-1,15-0,977-33-10³=IO 1,4МПа

101,4>78

Pi⁼⁼(^asp-c^ri-<72-c?3-a4-a5)A_s=(408-12,: 
М=2500-1,5-5,89²/8= 16,3кНм

 
^Г 1,37-10⁵ 1,47 ■ 10

R_bp= —MTJa < 11 МПа 
^р 0.75

Принимаем R_bp=I2,5МПа 
.

=4,41/12,5=0,35

a=0,25+0,025-12,5=0,56<0,8 
Ct₆= 40-0.85-0,35 =12МПа

G_losl=12,24+12=24,24МПа 
С учетом потерь a_los| напряжение ст_Ьр

P₁ , (P_ieo-M)_ea

^Ьр~7~—7

¹Ied

Здесь Pi=CT_spr A_s

CT._spl=CT_sp-CT_!osi=408-24,24=383,76

Pi=383,76-4,02-100=154,ЗкН

154,3-Ю³ (154.3-IO³-23,2-16.3⁵ )-23,2 ,_01ИТТ

CT_bt,= —¹   + -—^:  ———-—— =4,21 МПа

^р 1,37-10' 1,47-10'

СУ1оя2=СТ₇+СТ₈+СТ<;+СТ|0+СТ i 1 

^Rh_P Rb,,

— =0,34<0.75

К

09=150-0.85-0.34=43.35МПа

O₁₀=O

о,,=0

Oi_os2=3 5+43,3 5=78,3 5МПа 
o_l0S=24,24+78,35= 102,6> 1 ООМПа

 

 

 

 

 

 

 

 

Проверка прочности  плиты в стадии монтажа.

Поднимают плиту при монтаже  при помощи монтажных петель, 
установленных в продольных ребрах. Расчетная схема - однопролетная 
двухконсольная балка с равномерно распределенной нагрузкой от собственной 
массы плиты q_d при =1 с учетом коэффициента динамичности_din=1,4.

Необходимо проверить прочность  плиты в местах расположения петель. 
Опасным является опорное сечение с изгибающим моментом:

M_d=_din ∙ q_d ∙  b_s ∙  2 
где l_a - расстояние от торца плиты до оси строповочной петли

b_s - ширина плиты 
l_a= 0,8м 
b_s= 1,49м 
q_d=2,5кH/m²

M_d = 1,4∙2,5∙1,49∙=1,7кНм 
Момент от силы обжатия для предварительно-напряженной плиты 
определяется относительно центра тяжести растянутой арматуры:

M_p= -P_d()

P_d = A_sp (σ_sp – σ_los1 – σ_los,com)

здесь σ_sp берется с _sp >1

σ_los1 - первые потери предварительного напряжения 
σ_los,com - потери предварительного напряжения в арматуре при 
доведении бетона сжатой зоны до предельного состояния 
A_sp - площадь сечения напрягаемой арматуры 
σ_los,com = 330МПа

P_d=4,02(408 - 24,24 - 330)∙10²=21,6кН 
M_p= -21,6(0,33-0,015)= - 6,8кНм 
Расчетный момент в опорном сечении:

M= M_d+ M_p 
|М|= 1,7 - 6,8=5,1 кH

Расчетное сечение - тавр с полкой в растянутой зоне. В расчет 
принимается прямоугольник с шириной, равной ширине ребра.

A₀ = =

При A₀=0,025 интерполяцией находим η=0,988, ξ=0,015

A_s= ξ b /R_s= 0,0153314,50,9142/3650=2,5cм² 
Верхняя продольная арматура класса АШ 2 стержня Ø14, A_s=3,08cm² 
При подъеме плиты вся ее масса может оказаться переданной на три 
петли. Тогда усилие на одну петлю:

N=ql/3

q=q_d ∙b_{s din} =2,5∙1,49∙1,4=5,22кН/м 
N=5,22∙6/3=10,44кН

Предполагается, что это усилие воспринимается лишь одной ветвью 
петли. Для монтажных петель принимается гладкая арматура класса AI. Тогда 
необходимая площадь поперечного сечения петли:

A_S=N/R_S=10,44/2250=0,464см² 
Принимаем петли из арматуры Ø8, A_s=0,503 см² .

 

Расчет по второй группе предельных состояний. 
Расчет по образованию трещин, нормальных 
к продольной оси элемента. 
Этот расчет выполняют для выяснения необходимости проверки по 
раскрытию трещин.

Согласно таблицы 2 СНиП 2.03.01-84* 3-я категория трещиностойкости. 
Для конструкций 3 категории = 1. 
Проверяется условие:

M_r < M_crc

Здесь M_r - момент от внешних сил

M_crc - момент, воспринимаемый сечением при образовании трещин 
М_г=М_tot=64кН

M_crc =∙ W_pl+γ_sp∙P(e_op+r) 
M_crc=1,6∙10200∙100+0,84∙122800(23,2+3,62)=44кНм 
Так как 64кН>44кН, трещины в растянутой зоне образуются. 
Следовательно, необходим расчет по раскрытию трещин.

 

 

Расчет по раскрытию трещин, нормальных 
к продольной оси элемента. 
Ширина раскрытия трещин определяется по формуле:

а_сгс= δ∙ η 20(3,5-100μ)

Здесь δ - коэффициент, принимаемый для изгибаемых элементов равным 1 
- коэффициент, зависящий от длительности действия нагрузки 
η - коэффициент, принимаемый при стержневой арматуре равным 1 
d - диаметр арматуры 
μ - коэффициент армирования 
- приращение напряжений в арматуре

μ = = =0,072<0,02

Здесь M - момент от действия постоянной и длительной нагрузки или 
момент от действия полной нагрузки

P - усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь 
z - плечо пары сил

e_sp - расстояние от центра тяжести площади арматуры до точки 
приложения усилия обжатия

e_sp=0

z = - =33-3=30см

1. Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия 
   постоянных и длительных нагрузок

 =1

d=16мм 
М=36кНм

= = 6,7МПа

a_crc1 =1 1 1 20(3,5-100) = 0,005мм

2. Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной 
   нагрузки

=1

d=16мм

М_tot =64кНм

= = 225,2МПа

 

а_сгс2= 1 1 1 20(3,5-100) = 0,17мм

3. Ширина раскрытия трещин от продолжительного действия 
   постоянных и длительных нагрузок

 =1,6-15μ=1,6-15∙0,0072=1,492

d=16мм

М_n1=36кНм

= = 6,7МПа

а_сгс3= 1 1 1,492 20(3,5-100) = 0,008мм

Непродолжительная ширина раскрытия  трещин

а_сгс = а_сгс1- а_сгс3+ а_сгс2=0,005-0,008+0,17=0,167мм<0,4мм 
Продолжительная ширина раскрытия трещин

а_сгс = а_сгс3=0,008<0,3мм

 

 

Расчет прогиба плиты  с трещинами 
в растянутой зоне.

При расчете плиты по деформациям  определяется величина прогиба, 
ограниченная эстетическими требованиями. При этом расчет выполняется 
только на действие постоянной и длительно действующей временной нагрузки 
с коэффициентом надежности по нагрузке _f=l.

Прогиб определяется по величине кривизны , которая определяется по

п.4.27 СНиП 2.03.01-84* по формуле:

 

=

M=M_nl =36кН 
=l22,8кН 
=0,9 
v=0,15

Плечо внутренней пары сил по п.4.28 СНиП 2.03.01-84* :

z=

= = 1,337

Относительная высота сжатой зоны бетона:

ξ =

δ=

λ=

λ=1,337(1-)

=0,0072 рассчитаное выше

α= =6,333

ξ =

 

Эксцентриситет силы N_tot относительно центра тяжести площади сечения 
арматуры:

e_stol= = 0,29м 

z= 0,29=0,25м

 

Рассчитывается коэффициент, характеризующий  неравномерность 
деформации растянутой арматуры на участке между трещинами:

Ψ_s=1,25-0,8-  ≤ 1

=1,5

= 0,88 <1,5

Принимаем = 1,5

 ≤ 1

=Р(е_ор+r)=122,8(23,2+3,62)/100=32,9кНм

 

Принимаем =1 

Ψ_s =1,25-0,8=0,45<1

= = 0,76см

Прогиб плиты определяем по формуле:

f=

 

f_пред=2,5 см (по табл.4 СНиП 2.03.01-84*) 
0,28см<2,5см

Условие выполняется.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Расчет колонны подвального этажа

Расчет ствола колонны

Проверяется условие lo<20h_coi. 
Io - расчетная длина колонны 
h_eol - высота сечения колонны 
1o=H_:jt=3,6M

Ii_c0I=O,4м

Так как 3,6<8, то колонна рассчитывается как центрально загруженная.

Исходные данные для расчета

Нагрузки:

'J

Япок=6,2кН/м" 
Я_мер=12,55кН/м² 
Я,_Г10К=4,89кН/м² 
Я,_пср=9,82кН/м²

1_риг=9м 
Ь_ри,=0,9м 
Ь_риг=0,4м 
h_Coi=b_COi= 0,4м 
1_sup=9m Ь_зир=6м

А,_р=54м² - грузовая площадь колонны

Определим величину продольной силы от полной расчетной нагрузки:

N^-N_liep+ N_1I0K+G_K0JI+ G_ptir 
N_ncp - продольная сила от полной нагрузки на перекрытие 
N_iiok - продольная сила от полной нагрузки на покрытие 
G_koji - собственный вес колонны 
G_pwr - собственный вес ригеля

Nnep^- Япер!'пАфПзт

У„=0,95

п_эт - количество этажей

N_ncp= 12,55-0,95-54-5=3,22-10³кН

N_hok= q_n0Ky„A_rp=6,2-0,95-54=301 ,ЗкН

G_k0JI= Io Ь_сЫЬ_сы(гь_т+1 )р y_ny_f

р=25кН/м²

уНЛ

G_koji= 3,6-0,4-0,4- (5+1) -25-0,95-1,1=90,ЗкН 
G_pwr= I_piir Ь_ригЬ_риг(п_эт+1 )р y_nYf=9-0,9-0,4-6-25-0,95-1,1 =507,9кН

N=3220+ 301,3+90,3+ 5 07,9=4,12-10³кН 
Определим величину продольной силы от длительнодействующих 
расчетных нагрузок:

Ni=N_iliep+ N_1u01^G_k0i1+ G_php 
N_lncp= q_lnepYnA_ipn_:jT=9_;82.0,95-54-5=2,52-10³кН 
N_1eok= ч,_1ЮКТпА,_р=4,89-0,95-54=250,9кН 
N!=2520+ 250,9+90,3+507,9=3,37-10³кН

A^ _ 3370 _ g g jg 
N 4120

Принимаем бетон класса В35 и рабочую  арматуру класса AIII и 
поперечную класса AL 
R_b=I9,5Mna 
R_ht= 1,3 МПа 
Е_ь=3,45-10⁴МПа 
R_s=365Mna 
R_sc=365Mna 
Е₃=2-10⁵МПа

Уь2=0,9

Случайный эксцентриситет:

^¹_r i , 360

е_а>——/л —L=—=0,6см

600 600 600

е_а> —— h , — h, =—=1,3Зсм

30 ^сЫ 30 " 30

е_а>1

Принимаем е_а=1,33см 
Гибкость колонны:

Х=^=—=9

Кя 0.4

Площадь сечения рабочей арматуры определяется по формуле:

<РК К 
<р=(.\> ь+2(<р_г-фь)ос₈<ф_г 
Интерполяцией по табл.26,27 Пособия к СНиП 2.03.01-84* находим 
фь=0,894, ф_г=0,904

Км

сц= —

' *ьУьг

Принимаем ц= 1 %

Ct_s= ³⁶⁵;' —= 0-21 
' 19.5 -IO² -0.9

¢) =0,894+2(0,904-0,894)0,2 ] =0,898<0.904

(AVbQ= ^4Ш10' ,-40'¹⁹-⁵⁴⁰' ^=48,8^ 
0,898-365-10² 365-10'

По сортаменту принимаем 4040 (A_s+ A_s )=50,28см²

Диаметр хомутов 08.

Шаг хомутов:

s<500мм

s<b_coi= 400мм

s<20d= 640мм

Принимаем шаг 400мм.

Фактический коэффициент армирования:

(А±41_]00о_/о=^28₁₀₀₌₃о_/о

^Аы 40

Определение усилия Q, действующего на консоль

Консоль рассчитывается на действие поперечной силы, передаваемой от 
сборного ригеля.

Q=qV2

q - нагрузка на 1п.м ригеля 
Io - расчетный пролет ригеля 
1₀=6м

q= q„or⁺ Яриг

Я.ЮГ= QncpbsupYn=I 2,55-6-0,95=71,5кН/м 
Яри,= Ь_ригЬ_ригр YnYf=O,9-0,4-25-0,95-1,1=9,4кН/м 
q= 71,5+ 9,4=80,9кН/м 
Q=80,9-6/2=242,7кН

 

 

 

 

 

 

7. Расчет консоли колонны. 
Определим размеры консоли:

Высота консоли по грани колонны  h=(0,7-0,8)h_p„_r=0,8-0,9=0,7м 
Ь₀=700-20=680мм

Высота консоли у свободного края hi >h/2=0,7/2=0,35м 
Ширина консоли принимается равной ширине колонны. 
Угол принимается равным 45°.

Консоль выполняется из бетона, принятого  для колонны. Армирование 
консоли осуществляется арматурой класса ATTI и Al.

Определим длину площадки передачи нагрузки ригеля на консоль:

lsu_P=Q/bp„_rRb=242,7-10³/40-1950=3см 
Наименьший вылет консоли (принимается 200-300мм), с учетом зазора 
между торцом ригеля и гранью колонны С=30-60мм.

Ieon= 1sup+O30+60=90mm

Принимаем 1_соп=300мм.

Определяем расстояние от грани  колонны до точки приложения Q:

a= Icon- 1_sup/²⁼³⁰⁰-^30/2=285mm 
Вычисляем величину изгибающего момента в опорном сечении консоли: