Расчет пропускной способности русел
Федеральное агентство по образованию
Дальневосточный федеральный университет.
Инженерная школа
Кафедра гидротехники, теории зданий и сооружений.
Курсовая работа по дисциплине
«Проблема защиты городов от затопления» на тему
«Расчет пропускной способности русел».
Выполнил: студент группы С-3357
Хропач Д.Л.
Проверил: к.т.н., доцент
Максименко В.И.
Владивосток
2012
Оглавление
Задание 3
- Определение пропускной способности канала сложного поперечного сечения. 3
- Определение пропускной способности лотка дороги двумя способами: расчет цельного русла; расчет составного русла 9
- Определение предельной глубины заполнения лотка дороги 18
- Исследование канала реки «Вторая Речка» 20
Список используемой литературы: 26
Задание
- По заданной форме поперечного сечения русл
а реки и известным геометрическим характеристикам этого русла оп ределить расход в реке при различных высотах поймы( Расчет выполнить двумя способами: расчет составного русла ∑, расчет цельного русла . Построить график зависимости от . - Определить пропускную способность лотка дороги двумя способами: расчет цельного русла и расчет составного русла.
- При заданном материале (дно из бетона откос из гравия и щебня), а также при известной допустимой скорости V ≤и форме поперечного сечения лотка дороги определить предельную глубину заполнения лотка дороги.
- Исследовать канал реки «Вторая речка» (г. Владивосток) и по методике Кована определить коэффициент шероховатости дна и стенок.
Определение пропускной способности канала сложного поперечного сечения.
Дано:
Продольный уклон:i =0,0075
Ширина русла:м
Ширина левой части поймы:
Ширина правой части поймы:
Коэффициент шероховатости русла:)
Коэффициент шероховатости поймы:030 (Поима состоит из пригрузки гравия)
Заложение откосов в русле:,7
Заложение откосов в пойме:
Высота русла:
Высота поймы:
Высота поймы:
Высота поймы:
Высота поймы:
Найти: пропускную способность русла двумя способами:
- Расчет цельного русла и нахождение расхода ;
- Расчет составного русла и нахождение
Построить по найденным данным график зависимости .
Решение:
Расчетные формулы:
Расход Q, определяется по формуле:
Q= V*ω ,
где V – скорость в заданном сечении
ω – площадь поперечного сечения;
Площадь поперечного сечения ω, определяется по формуле:
,
Смоченный периметр χ, м определяется по формуле:
,
,
,
Гидравлический радиус R, м определяется по формуле:
,
Средняя скоростьV, определяется по формуле Шези:
,
где i– гидравлический уклон;
С,-гидравлический коэффициент Шези. Определяется по формуле Маненга:
, где n – шероховатость русла.
Шероховатость , определяем по формуле Павловского:
= = = 0,030;
== 0,014;
,
,
= ++,
Определение пропускной способности канала при глубине поймы
1 8
mп 1,8м m2
2 3 mр 2,7м 6
4 5
18м 9м 36м
Рис. 1 Схема поперечного сечения русла
Расчет цельного русла и нахождение расхода
По формуле (4) определяем :
:
По формуле (5) определяем
По формуле (3) определяем :
м
По формуле (2) определяем ω:
:
34,83
:
36,69
+):
=(9+2*1,7*2,9)1,8 = 32,72
:
36*1,8+*1,5* = 67,23
34,83+36,693+32.724+67,23=174,
По формуле (7) определяем R:
2,139
По формуле (10)определяем:
0,031
По формуле(9) определяем c:
36,39
По формуле(8)определяем V:
4,61
По формуле (1)определяем Q:
4,610*174,477758,24
Результат: при расчете цельного русла при глубине поймы , расход
Расчет составного русла и нахождение
Расход составного русла определяется по формуле:
де , , - расходы составных частей сечения (Рис. 1),
Расчет пропускной способности первого фрагмента:
Пользуясь данными из расчета цельного русла:
= 34,83.
По формуле (7) определяем RI:
1,639
По формуле (8)
По формуле (1) определяем QI:
Расчет пропускной способности второго + третьего фрагментов:
Пользуясь данными из расчета цельного русла:
69,417
По формуле (8)определяем VII-III:
Расчет пропускной способности четвертого фрагмента:
Пользуясь данными из расчета цельного русла:
,
:
Расход составного русла определяем по формуле:
Аналогично решению при , были найдены значения и методами составного и цельного русла, при ; ; и занесены в таблицы
Таблица 1 Результаты расчета расходов методом составного русла при заданных высотах поймы.
,м |
||||
34,83 |
74,52 |
119,07 |
168,48 | |
69,417 |
102,141 |
134,865 |
167,589 | |
67,23 |
139,32 |
216,27 |
298,08 | |
21,245 |
24,48999 |
27,73499 |
30,97998 | |
19,65046 |
19,65046 |
19,65046 |
19,65046 | |
39,245 |
42,48999 |
45,73499 |
48,97998 | |
1,639445 |
3,042876 |
4,293133 |
5,43835 | |
3,532588 |
5,197892 |
6,863196 |
8,528501 | |
1,713085 |
3,27889 |
4,728765 |
6,085751 | |
3,44028 |
5,195796 |
6,536002 |
7,651984 | |
14,34822 |
18,56183 |
22,34019 |
25,82167 | |
3,542543 |
5,461104 |
6,970989 |
8,247811 | |
119,825 |
387,1907 |
778,2417 |
1289,206 | |
996,0102 |
1895,924 |
3012,91 |
4327,428 | |
238,1652 |
760,841 |
1507,616 |
2458,508 | |
1354 |
3043,956 |
5298,767 |
8075,142 |
Таблица 2 Результаты расчета расхода методом цельного русла при заданных высотах поймы.
,м |
||||
171,477 |
315,981 |
470,205 |
634,149 | |
80,14046 |
86,63045 |
93,12044 |
99,61043 | |
0,031188 |
0,03149 |
0,031747 |
0,031969 | |
2,139706 |
3,647459 |
5,049428 |
6,366291 | |
4,610836 |
6,516653 |
8,028955 |
9,305254 | |
790,6524 |
2059,139 |
3775,255 |
5900,918 |
Таблица 3 Результаты сравнения пропускной способности, определенные 2-мя методами.
,м |
0,57 |
1,15 |
||||
573,4287 |
898,9826 |
1354 |
3043,956 |
5298,767 |
8075,142 | |
224,1807 |
457,0813 |
790,6524 |
2059,139 |
3775,255 |
5900,918 | |
|
|
2,55 |
1,96 |
1,71 |
1,47 |
1,41 |
1,36 |
0,59 |
0,11 |
0,16 |
0,28 |
0,375 |
0,444 |
Рис. 2 График зависимости
Bывод:При заданных высотах поймы необходимо было посчитать расход, определенный методом цельного русла - и методом составного русла - для каждой высоты поймы отдельно. Произведя нужные расчеты, получили величину отношения для каждой высоты поймы соответственно равную – 1,545; 1,356; 1,298; 1,271.Разница в процентах составляет 171%, 147%, 141%, 136%
соответственно. Таким образом методом составного русла более точно считается пропускная способность канала сложного сечения.
Определение пропускной способности лотка дороги двумя способами: расчет цельного русла; расчет составного русла
Дано:
Поперечный уклон
Продольный уклон
Коэффициент шероховатости n = 0,014
Максимально допустимая скорость:
Найти:1.Предельную глубину заполнения лотка дороги.
пропускную способность канала треугольного поперечного сечения способами цельного и составного русла (из двух, четырех и восьми частей).
Решение:
Условно принимаем, что глубина лотка меньше 0,4м, тогда принимаем k=0,85
[СНиП 2.04.03-85 «Канализация. Наружные сети и сооружения,]
= * k = 3,5*0,85 = 2,975м
При принимаем
,
Площадь поперечного сечения
вычисляется как площадь
,
Смоченный периметр χ для лотка дороги:
χ = H+ B
Расчет пропускной способности методом цельного русла.
Н=0,2м
Рис. 3 Схема поперечного профиля лотка дороги
Расчет цельного русла:
При H1 = 0 V1=0, Q1=0.
При H2= 0,2м, получим:
По формуле (11) определяем b:
По формуле (12) определяем ω:
По формуле (13) определяем :
χ = 0,2 + 10 = 10,2 м
По формуле (7) определяем R:
По формуле (9) определяем С:
По формуле (8) определяем V:
По формуле (1) определяем Q:
Получили, что скорость воды в русле не превышает максимальную.
Расчет пропускной способности методом деления русла на
,
2
1
H=0,2м
Рис 4 Схема поперечного профиля лотка дороги
Расчет пропускной способности I фрагмента:
По формуле площади трапеции определяем :
= (H+)*
;
По формуле (13) определяем :
По формуле (7) определяем :
По формуле (9) определяем :
По формуле (8) определяем :
По формуле (1) определяем :
Расчет пропускной способности 2 фрагмента:
По формуле (12) определяем ω2 :
По формуле , получим:
По формуле (7) определяем :
По формуле (9) определяем :
По формуле (8) определяем :
По формуле (1) определяем :
По формуле (14) определяем:
Расчет пропускной способности методом деления русла на
4 1
3 1
1 1
2 1
H=0,2 м 0,15м 0,1м
Рис 5 Схема поперечного профиля лотка дороги
Расчет выполняется аналогично расчету составного русла из 2 частей.
Расчет пропускной способности методом деления русла на
1 1
11 1
3 1
3 1
3 1
3 1
11 1
3 1
3 1
1 1
11 1
H=0,2
Рис. 6 Схема поперечного профиля лотка дороги
Расчет выполняется аналогично расчету составного русла из 2 частей, схемы поперечного профиля соответственно.
Расчеты заносим в таблицы
Таблица 4 Определение расхода для цельного русла.
H, м |
b, м |
R, м |
|||||
0,2 |
10 |
1 |
10,20 |
0,09 |
48,50 |
2,14 |
2,14 |
Таблица 5 Определение расхода для составного русла из двух частей.
Фрагменты |
b, м |
R, м |
|||||
1 |
5 |
0,75 |
5,20 |
0,14 |
51,72 |
2,77 |
2,08 |
2 |
5 |
0,25 |
5,00 |
0,05 |
43,35 |
1,37 |
0,34 |
По формуле (15) находим
2,42
Таблица 6 Определение расхода для составного русла из четырех частей.
Фрагменты |
b, м |
R, м |
|||||
0,2 |
2,5 |
0,437 |
2,7 |
0,162 |
52,740 |
3,002 |
1,313 |
0,15 |
2,5 |
0,312 |
2,5 |
0,125 |
50,507 |
2,525 |
0,789 |
0,1 |
2,5 |
0,187 |
2,5 |
0,075 |
46,385 |
1,796 |
0,336 |
0,5 |
2,5 |
0,062 |
2,5 |
0,025 |
38,624 |
0,863 |
0,053 |
По формуле (16) находим
2,49
Таблица 7 Определение расхода для составного русла из восьми частей.
Фрагменты |
b, м |
R, м |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
1,25000 |
0,23438 |
1,45000 |
0,16164 |
52,71844 |
2,99743 |
0,70252 |
2 |
1,25000 |
0,20313 |
1,25000 |
0,16250 |
52,76519 |
3,00808 |
0,61102 |
3 |
1,25000 |
0,17188 |
1,25000 |
0,13750 |
51,31635 |
2,69105 |
0,46252 |
4 |
1,25000 |
0,14063 |
1,25000 |
0,11250 |
49,62845 |
2,35408 |
0,33104 |
5 |
1,25000 |
0,10938 |
1,25000 |
0,08750 |
47,59266 |
1,99094 |
0,21776 |
6 |
1,25000 |
0,07813 |
1,25000 |
0,06250 |
44,99718 |
1,59089 |
0,12429 |
7 |
1,25000 |
0,04688 |
1,25000 |
0,03750 |
41,32478 |
1,13173 |
0,05305 |
8 |
1,25000 |
0,01563 |
1,25000 |
0,01250 |
34,41045 |
0,54408 |
0,00850 |
По формуле (17) находим
2,51
Таблица 8 Определение расхода для составного русла из шестнадцати частей.
Фрагменты |
b, м |
R, м |
|||||
1 |
0,62500 |
0,12109 |
0,82500 |
0,14678 |
51,87800 |
2,81081 |
0,34037 |
2 |
0,62500 |
0,11328 |
0,62500 |
0,18125 |
53,73430 |
3,23523 |
0,36649 |
3 |
0,62500 |
0,10547 |
0,62500 |
0,16875 |
53,09813 |
3,08472 |
0,32534 |
4 |
0,62500 |
0,09766 |
0,62500 |
0,15625 |
52,42140 |
2,93045 |
0,28618 |
5 |
0,62500 |
0,08984 |
0,62500 |
0,14375 |
51,69794 |
2,77199 |
0,24905 |
6 |
0,62500 |
0,08203 |
0,62500 |
0,13125 |
50,92001 |
2,60887 |
0,21401 |
7 |
0,62500 |
0,07422 |
0,62500 |
0,11875 |
50,07768 |
2,44048 |
0,18113 |
8 |
0,62500 |
0,06641 |
0,62500 |
0,10625 |
49,15791 |
2,26607 |
0,15048 |
9 |
0,62500 |
0,05859 |
0,62500 |
0,09375 |
48,14308 |
2,08466 |
0,12215 |
10 |
0,62500 |
0,05078 |
0,62500 |
0,08125 |
47,00844 |
1,89497 |
0,09623 |
11 |
0,62500 |
0,04297 |
0,62500 |
0,06875 |
45,71767 |
1,69526 |
0,07284 |
12 |
0,62500 |
0,03516 |
0,62500 |
0,05625 |
44,21392 |
1,48298 |
0,05214 |
13 |
0,62500 |
0,02734 |
0,62500 |
0,04375 |
42,40024 |
1,25422 |
0,03429 |
14 |
0,62500 |
0,01953 |
0,62500 |
0,03125 |
40,08793 |
1,00220 |
0,01957 |
15 |
0,62500 |
0,01172 |
0,62500 |
0,01875 |
36,81619 |
0,71294 |
0,00835 |
16 |
0,62500 |
0,00391 |
0,62500 |
0,00625 |
30,65622 |
0,34275 |
0,00134 |
Аналогично формуле 17 находим расход для составного русла
2,51м3/с
Таблица 9 Определение расхода для составного русла из тридцати двух частей.
Фрагменты |
b, м |
R, м |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
0,31250 |
0,06152 |
0,51250 |
0,12005 |
50,16834 |
2,45821 |
0,15124 |
2 |
0,31250 |
0,05957 |
0,31250 |
0,19063 |
54,18785 |
3,34585 |
0,19931 |
3 |
0,31250 |
0,05762 |
0,31250 |
0,18438 |
53,88762 |
3,27231 |
0,18854 |
4 |
0,31250 |
0,05566 |
0,31250 |
0,17813 |
53,57877 |
3,19794 |
0,17801 |
5 |
0,31250 |
0,05371 |
0,31250 |
0,17188 |
53,26077 |
3,12269 |
0,16772 |
6 |
0,31250 |
0,05176 |
0,31250 |
0,16563 |
52,93297 |
3,04652 |
0,15768 |
7 |
0,31250 |
0,04980 |
0,31250 |
0,15938 |
52,59470 |
2,96939 |
0,14789 |
8 |
0,31250 |
0,04785 |
0,31250 |
0,15313 |
52,24519 |
2,89124 |
0,13835 |
9 |
0,31250 |
0,04590 |
0,31250 |
0,14688 |
51,88358 |
2,81202 |
0,12907 |
10 |
0,31250 |
0,04395 |
0,31250 |
0,14063 |
51,50891 |
2,73167 |
0,12004 |
11 |
0,31250 |
0,04199 |
0,31250 |
0,13438 |
51,12010 |
2,65012 |
0,11128 |
12 |
0,31250 |
0,04004 |
0,31250 |
0,12813 |
50,71592 |
2,56730 |
0,10279 |
13 |
0,31250 |
0,03809 |
0,31250 |
0,12188 |
50,29495 |
2,48311 |
0,09457 |
14 |
0,31250 |
0,03613 |
0,31250 |
0,11563 |
49,85560 |
2,39748 |
0,08663 |
15 |
0,31250 |
0,03418 |
0,31250 |
0,10938 |
49,39598 |
2,31029 |
0,07896 |
16 |
0,31250 |
0,03223 |
0,31250 |
0,10313 |
48,91394 |
2,22141 |
0,07159 |
17 |
0,31250 |
0,03027 |
0,31250 |
0,09688 |
48,40690 |
2,13073 |
0,06450 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
18 |
0,31250 |
0,02832 |
0,31250 |
0,09063 |
47,87182 |
2,03807 |
0,05772 |
19 |
0,31250 |
0,02637 |
0,31250 |
0,08438 |
47,30506 |
1,94325 |
0,05124 |
20 |
0,31250 |
0,02441 |
0,31250 |
0,07813 |
46,70216 |
1,84606 |
0,04507 |
21 |
0,31250 |
0,02246 |
0,31250 |
0,07188 |
46,05763 |
1,74625 |
0,03922 |
22 |
0,31250 |
0,02051 |
0,31250 |
0,06563 |
45,36458 |
1,64349 |
0,03370 |
23 |
0,31250 |
0,01855 |
0,31250 |
0,05938 |
44,61414 |
1,53741 |
0,02853 |
24 |
0,31250 |
0,01660 |
0,31250 |
0,05313 |
43,79472 |
1,42753 |
0,02370 |
25 |
0,31250 |
0,01465 |
0,31250 |
0,04688 |
42,89061 |
1,31325 |
0,01924 |
26 |
0,31250 |
0,01270 |
0,31250 |
0,04063 |
41,87976 |
1,19376 |
0,01516 |
27 |
0,31250 |
0,01074 |
0,31250 |
0,03438 |
40,72981 |
1,06794 |
0,01147 |
28 |
0,31250 |
0,00879 |
0,31250 |
0,02813 |
39,39013 |
0,93422 |
0,00821 |
29 |
0,31250 |
0,00684 |
0,31250 |
0,02188 |
37,77432 |
0,79011 |
0,00540 |
30 |
0,31250 |
0,00488 |
0,31250 |
0,01563 |
35,71429 |
0,63135 |
0,00308 |
31 |
0,31250 |
0,00293 |
0,31250 |
0,00938 |
32,79950 |
0,44913 |
0,00132 |
32 |
0,31250 |
0,00098 |
0,31250 |
0,00313 |
27,31159 |
0,21592 |
0,00021 |
Аналогично формуле (17) находим расход для составного русла
2,53м3/с
Таблица 10 Определение расхода для составного русла из шестидесяти четырех частей.
Фрагменты |
b, м |
R, м |
|||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
1 |
0,15625 |
0,03101 |
0,35625 |
0,08703 |
47,55032 |
1,98387 |
0,06151 |
2 |
0,15625 |
0,03052 |
0,15625 |
0,19531 |
54,40769 |
3,40048 |
0,10377 |
3 |
0,15625 |
0,03003 |
0,15625 |
0,19219 |
54,26163 |
3,36411 |
0,10102 |
4 |
0,15625 |
0,02954 |
0,15625 |
0,18906 |
54,11357 |
3,32754 |
0,09830 |
5 |
0,15625 |
0,02905 |
0,15625 |
0,18594 |
53,96346 |
3,29078 |
0,09561 |
6 |
0,15625 |
0,02856 |
0,15625 |
0,18281 |
53,81123 |
3,25380 |
0,09294 |
7 |
0,15625 |
0,02808 |
0,15625 |
0,17969 |
53,65682 |
3,21661 |
0,09031 |
8 |
0,15625 |
0,02759 |
0,15625 |
0,17656 |
53,50016 |
3,17921 |
0,08771 |
9 |
0,15625 |
0,02710 |
0,15625 |
0,17344 |
53,34116 |
3,14159 |
0,08514 |
10 |
0,15625 |
0,02661 |
0,15625 |
0,17031 |
53,17976 |
3,10374 |
0,08259 |
11 |
0,15625 |
0,02612 |
0,15625 |
0,16719 |
53,01587 |
3,06565 |
0,08008 |
12 |
0,15625 |
0,02563 |
0,15625 |
0,16406 |
52,84942 |
3,02733 |
0,07760 |
13 |
0,15625 |
0,02515 |
0,15625 |
0,16094 |
52,68029 |
2,98877 |
0,07516 |
14 |
0,15625 |
0,02466 |
0,15625 |
0,15781 |
52,50841 |
2,94995 |
0,07274 |
15 |
0,15625 |
0,02417 |
0,15625 |
0,15469 |
52,33367 |
2,91088 |
0,07036 |
16 |
0,15625 |
0,02368 |
0,15625 |
0,15156 |
52,15596 |
2,87154 |
0,06800 |
17 |
0,15625 |
0,02319 |
0,15625 |
0,14844 |
51,97517 |
2,83193 |
0,06568 |
18 |
0,15625 |
0,02271 |
0,15625 |
0,14531 |
51,79118 |
2,79204 |
0,06339 |
19 |
0,15625 |
0,02222 |
0,15625 |
0,14219 |
51,60386 |
2,75187 |
0,06114 |
20 |
0,15625 |
0,02173 |
0,15625 |
0,13906 |
51,41308 |
2,71140 |
0,05891 |
21 |
0,15625 |
0,02124 |
0,15625 |
0,13594 |
51,21870 |
2,67063 |
0,05672 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
22 |
0,15625 |
0,02075 |
0,15625 |
0,13281 |
51,02055 |
2,62954 |
0,05457 |
23 |
0,15625 |
0,02026 |
0,15625 |
0,12969 |
50,81848 |
2,58813 |
0,05244 |
24 |
0,15625 |
0,01978 |
0,15625 |
0,12656 |
50,61231 |
2,54638 |
0,05036 |
25 |
0,15625 |
0,01929 |
0,15625 |
0,12344 |
50,40185 |
2,50429 |
0,04830 |
26 |
0,15625 |
0,01880 |
0,15625 |
0,12031 |
50,18691 |
2,46185 |
0,04628 |
27 |
0,15625 |
0,01831 |
0,15625 |
0,11719 |
49,96726 |
2,41903 |
0,04429 |
28 |
0,15625 |
0,01782 |
0,15625 |
0,11406 |
49,74267 |
2,37583 |
0,04234 |
29 |
0,15625 |
0,01733 |
0,15625 |
0,11094 |
49,51290 |
2,33224 |
0,04043 |
30 |
0,15625 |
0,01685 |
0,15625 |
0,10781 |
49,27767 |
2,28823 |
0,03855 |
31 |
0,15625 |
0,01636 |
0,15625 |
0,10469 |
49,03668 |
2,24380 |
0,03670 |
32 |
0,15625 |
0,01587 |
0,15625 |
0,10156 |
48,78963 |
2,19892 |
0,03489 |
33 |
0,15625 |
0,01538 |
0,15625 |
0,09844 |
48,53616 |
2,15358 |
0,03312 |
34 |
0,15625 |
0,01489 |
0,15625 |
0,09531 |
48,27589 |
2,10776 |
0,03139 |
35 |
0,15625 |
0,01440 |
0,15625 |
0,09219 |
48,00841 |
2,06143 |
0,02969 |
36 |
0,15625 |
0,01392 |
0,15625 |
0,08906 |
47,73326 |
2,01458 |
0,02803 |
37 |
0,15625 |
0,01343 |
0,15625 |
0,08594 |
47,44995 |
1,96717 |
0,02641 |
38 |
0,15625 |
0,01294 |
0,15625 |
0,08281 |
47,15792 |
1,91919 |
0,02483 |
39 |
0,15625 |
0,01245 |
0,15625 |
0,07969 |
46,85655 |
1,87060 |
0,02329 |
40 |
0,15625 |
0,01196 |
0,15625 |
0,07656 |
46,54517 |
1,82137 |
0,02179 |
41 |
0,15625 |
0,01147 |
0,15625 |
0,07344 |
46,22302 |
1,77146 |
0,02033 |
42 |
0,15625 |
0,01099 |
0,15625 |
0,07031 |
45,88922 |
1,72085 |
0,01891 |
43 |
0,15625 |
0,01050 |
0,15625 |
0,06719 |
45,54283 |
1,66947 |
0,01753 |
44 |
0,15625 |
0,01001 |
0,15625 |
0,06406 |
45,18274 |
1,61730 |
0,01619 |
45 |
0,15625 |
0,00952 |
0,15625 |
0,06094 |
44,80771 |
1,56426 |
0,01489 |
46 |
0,15625 |
0,00903 |
0,15625 |
0,05781 |
44,41629 |
1,51032 |
0,01364 |
47 |
0,15625 |
0,00854 |
0,15625 |
0,05469 |
44,00682 |
1,45539 |
0,01244 |
48 |
0,15625 |
0,00806 |
0,15625 |
0,05156 |
43,57736 |
1,39940 |
0,01127 |
49 |
0,15625 |
0,00757 |
0,15625 |
0,04844 |
43,12564 |
1,34227 |
0,01016 |
50 |
0,15625 |
0,00708 |
0,15625 |
0,04531 |
42,64895 |
1,28390 |
0,00909 |
51 |
0,15625 |
0,00659 |
0,15625 |
0,04219 |
42,14402 |
1,22417 |
0,00807 |
52 |
0,15625 |
0,00610 |
0,15625 |
0,03906 |
41,60689 |
1,16295 |
0,00710 |
53 |
0,15625 |
0,00562 |
0,15625 |
0,03594 |
41,03269 |
1,10007 |
0,00618 |
54 |
0,15625 |
0,00513 |
0,15625 |
0,03281 |
40,41524 |
1,03533 |
0,00531 |
55 |
0,15625 |
0,00464 |
0,15625 |
0,02969 |
39,74668 |
0,96851 |
0,00449 |
56 |
0,15625 |
0,00415 |
0,15625 |
0,02656 |
39,01666 |
0,89929 |
0,00373 |
57 |
0,15625 |
0,00366 |
0,15625 |
0,02344 |
38,21119 |
0,82730 |
0,00303 |
58 |
0,15625 |
0,00317 |
0,15625 |
0,02031 |
37,31063 |
0,75202 |
0,00239 |
59 |
0,15625 |
0,00269 |
0,15625 |
0,01719 |
36,28614 |
0,67276 |
0,00181 |
60 |
0,15625 |
0,00220 |
0,15625 |
0,01406 |
35,09261 |
0,58852 |
0,00129 |
61 |
0,15625 |
0,00171 |
0,15625 |
0,01094 |
33,65309 |
0,49774 |
0,00085 |
62 |
0,15625 |
0,00122 |
0,15625 |
0,00781 |
31,81781 |
0,39772 |
0,00049 |
63 |
0,15625 |
0,00073 |
0,15625 |
0,00469 |
29,22103 |
0,28293 |
0,00021 |
64 |
0,15625 |
0,00024 |
0,15625 |
0,00156 |
24,33186 |
0,13602 |
0,00003 |
