Расчет силового трансформатора. 6

ОГЛАВЛЕНИЕ

 

 

Исходные  денные ………….………………….……………………….….... 3

Задание …………………………….………….…………………………….. 3

1. Расчет основных электрических величин трансформатора………..…. 4
2. Выбор изоляционных расстояний и расчет основных размеров трансформатора………………………………………………………….. 4
3. Расчет обмоток ………….……..………………………………………... 6
4. Расчет параметров короткого замыкания ……………………………... 11
5. Расчет магнитной системы и характеристик холостого хода ………... 15
6. Расчет КПД трансформатора при номинальной нагрузке …………….17
7. Справочные данные: рисунки и таблицы ….…………………..…..….. 18
8. Список рекомендуемой литературы ………….…………………..……. 27

 

 

Исходные данные

 

1. Номинальная мощность трансформатора, S_н (кВА).
2. Число фаз, m.
3. Частота, f  (Гц).
4. Номинальные линейные напряжения обмоток высокого и низкого напряжений U_вн  и U_нн (кВ), число ступеней и пределы регулирования напряжений.
5. Схема и группа соединения обмоток.
6. Напряжение короткого замыкания U_к (%).
7. Потери короткого замыкания P_к (кВт).
8. Потери холостого хода P₀ (кВт).
9. Ток холостого хода i₀ (%).

 

Таблица1 – Исходные данные для  расчётов силового трансформатора

Номер варианта	Sн, кВА	M	f, Гц	Uвн /Uнн, кВ	Число ступеней  регулирования напряжения	Схема и группа соединения обмоток	Uк, %	Pк, кВт	P0, кВт	i0, %
9	160	3	50	6/0,4	2	Y/YH – 0	4,5	2,60	0,450	1,9

 

 

1. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН

ТРАНСФОРМАТОРА

 

Мощность одной фазы и одного стержня, кВА,

     (1)

S` = 53.333кВА=53333.333ВА

Номинальные линейные токи на сторонах, А,

ВН 

    (2)

I_вн = 15.396

НН 

             (3)

I_нн = 230.94

 

Фазные токи обмотки одного стержня, А,

• при соединении обмоток в звезду или зигзаг:

I_{ф вн} = I_вн, I_{ф нн} = I_нн            (4)

I_{ф вн} =15.396 А

I_{ф нн} =230.94 А

 

Фазные напряжения определяются по формулам:

- при соединении обмоток в  звезду или зигзаг:

U_{ф вн} =

, U_{ф нн} =    (6)

U_{ф вн} =3464 В

U_{ф нн} =230.94 В

 

2. ВЫБОР ИЗОЛЯЦИОННЫХ РАССТОЯНИЙ  И РАСЧЕТ 

ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА

Для выбора изоляционных расстояний существенное значение имеют испытательные  напряжения, при которых проверяется  электрическая прочность изоляции трансформатора.

Эти испытательные напряжения определяются из таблицы 1 для каждой обмотки трансформатора по ее классу напряжения.

Изоляционные расстояния выбираются из рисунков 1 и 2.

Изоляционное расстояние a₀₁ выбирается в зависимости от испытательного напряжения обмотки низкого напряжения. Изоляционные расстояния a₂₂, a₁₂, h_о – по U_исп обмотки высокого напряжения.

a₂₂= a₁₂=10мм=0.01м

U_исп=25кВ=25×10³В

h_о=25мм=0.025м

 

РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА

 

Диаметр стержня, см, определяется по формуле:

    (8)

где D₀ – первый основной размер трансформатора.

Do = 11.965 см = 0.12м

Величины, входящие в формулу:

1. Мощность обмоток одного стержня  S' (кВА).

2. Ширина приведенного канала  рассеяния (см)

a_p = a₁₂ + (a₁ + a₂)/3 = a₁₂ + к_кр    (9)

где к_кр – коэффициент канала рассеяния, определяется из таблицы 2.

к_кр=0.56

a_p=1.523см

3. Коэффициент b определяется из таблицы 3.

b=1.95

4. Коэффициент приведения идеального  поля рассеяния к реальному  полю (коэффициент Роговского) можно  принять к_р = 0,95.

5. Частота сети f = 50 Гц.

6. Реактивная составляющая напряжения  короткого замыкания, %, определяется по формуле

   (10)

где U_a = (Р_к / S_н)100%; Р_к (кВт); S_н (кВА).

7. Индукция B_с в стержне для рулонной электротехнической стали равна 1,60 – 1,65 Тл.

B_с=1.625 Tл

8. Коэффициент заполнения сталью  предварительно можно принять

к_с = 0,9.

Сталь берем рулонную холоднокатанную.

Определяем полное сечение стержня, см²,

   (11)

П_фс = 105.132 см² = 105.132×10^-4 м²

где к_кр – коэффициент заполнения площади круга. Выбирается в пределах 0,92 – 0,95.

к_кр = 0.935

Определяем активное сечение стержня, см²,

П_с = П_фс×к_з     (12)

П_с = 100.926 см² = 100.926×10^-4 м²

где к_з  – коэффициент заполнения сечения стержня.

Принимается равным 0,96.

Электродвижущая сила одного витка, В,

u_в = 4,44×f×В_с×П_с×10^-4     (13)

u_в = 3.641 В

Определяем второй основной размер трансформатора Н_о – высоту обмотки, см,

Н_о = pD₁₂ / b     (14)

Н_о = 25.542 см =0.255 м

где D₁₂  – средний диаметр между обмотками, см, может быть приближенно определен по формуле

D₁₂ » а_ср×D₀,     (15)

D₁₂ = 16 см

где   а_ср = 1,3 – 1,35 для медных обмоток;

а_ср = 1.325

 

3. РАСЧЕТ  ОБМОТОК

 

РАСЧЕТ ОБМОТОК  НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ

 

Расчет обмоток трансформатора начинают с обмотки низкого напряжения, располагаемой между стержнем и  обмоткой высокого напряжения.

Число завитков на одну фазу обмотки  низкого напряжения

w_нн = U_{ф нн}/u_в     (16)

w_нн = 63.444 = 63

Полученное значение w_нн округляется до целого числа. После округления числа витков уточняем напряжение одного витка, В,

u_в = U_{ф нн}/w_нн    (17)

u_в =3.667 В

и действительную индукции в стержне, Тл,

В_с = u_в×10⁴/4,44×f×П_с   (18)

В_с = 1.636 Тл

Ориентировочное сечение витка, мм²,

П_{в нн} = I_{ф нн}/J    (19)

П_{в нн} = 144.338 мм² = 144.338×10^-6 м²

где J – средняя плотность тока, принимается по таблице 4.

J = 1.6 А

Существует три типа обмоток: цилиндрические, винтовые и непрерывные. Наиболее часто  применяется непрерывная катушечная обмотка из прямоугольного провода. Расчет проводится для этого типа обмоток.

Полное сечение витка П_{в нн} может состоять из n_пр параллельных проводов (n_пр – целое число; n_пр ³ 1)

П_{в нн} = n_пр×П_пр             (20)

где П_пр – сечение одного провода, мм².

n_пр = 1

Стандартное значение П_пр выбирается из таблицы 5.

П_пр = 83.94

Для получения более  компактной конструкции обмотки  рекомендуется выбирать из таблицы 5 более крупные сечения при  меньшем числе параллельных проводов и сечение с большим возможным  размером  b.

После выбора значения П_пр уточняем полное сечение витка, мм², по формуле (20) и плотность тока J_нн, А/мм², по формуле

     J_нн =      (21)

     J_нн = 1.6 А/мм²

Провод выбирается с. изоляцией  на две стороны. Толщина изоляции d =0.4мм определяется из таблицы 6.

Выбранные размеры записываются так:

марка Х  n_пр Х     (22)

Х1Х 0.88х2.67/1.29х3.07

где  a и b – размеры прямоугольного провода без изоляции, определяются из таблицы 5 для выбранного значения П_пр.

а = 0.88 мм

b = 2.67 мм

   a' = a + d, b' = b + d  – размеры провода в изоляции. Число катушек на одном стержне

a' = 0.88 + 0.4 = 1.29 мм = 1.29×10^-3 м

b' = 2.67 + 0.4 = 3.12 мм = 3.07×10^-3 м

n_{кат нн} =     (23)

n_{кат нн} = 32.27

где h_кан – высота канала между катушками,  h_кан = 0,4 ¸ 0,6 см. Значение n_{кат нн} округляем до целого числа.

 h_кан = 0.5 см

n_{кат нн} = 32

Число витков в катушке

w_{кат нн} = w_нн/n_{кат нн}     (24)

Округляем  w_{кат нн} до целого числа.

w_{кат нн} = 2

Определяем высоту обмотки, см,

H _онн = b'×n_{кат нн} + к_у × h_кан × (n_{кат нн} – 1)    (25)

H _онн = 24.549 см

где к_у – коэффициент, учитывающий усадку изоляции после сушки и опрессовки обмотки,  равен 0,94 ¸ 0,96.

к_у = 0.95

Радиальный размер обмотки,  см,

а₁ = a'×n_пр×w_{кат нн}     (26)

а₁ = 0.258 см

Внутренний диаметр обмотки,  см,

D'₁ = D₀ +2а₀₁     (27)

D'₁ = 11.985 см

Наружный диаметр обмотки, см,

D''₁ = D'₁ +2а₁    (28)

D''₁ = 12.501 см

РАСЧЕТ ОБМОТКИ ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ

 

Расчет обмоток высокого напряжения начинается с определения числа  витков, необходимого для получения  номинального напряжения и напряжения всех ответвлений.

Число витков при номинальном напряжении

ω_{ном вн} = ω_нн ×     (29)

ω_{ном вн} = 945

Число витков на одной ступени регулирования

ω_р = к%×ω_{ном вн}/100     (30)

ω_р = 18.9

где к% –  величина одной ступени регулирования  в процентах от U_{ном вн} ( примем к% равной 2%).

Обычно ступени регулирования  напряжения делаются равными между  собой. В этом случае число витков обмотки на ответвлениях при четырех  ступенях равно:

на верхних ступенях ω_вн = ω_{ном вн}+2ω_р; ω_вн = ω_{ном вн}+ω_р;

на номинальном напряжении ω_вн = ω_{ном вн};

на нижних ступенях ω_вн = ω_{ном вн} – 2ω_р; ω_вн = ω_{ном вн} – ω_р.

Ориентировочная плотность тока, А/мм²,

J_вн = 2J – J_нн     (31)

J_вн = 1.6 А/мм²

Ориентировочное сечение витка, мм²,

П_{в вн} = I_{ф вн}/J_вн      (32)

П_{в вн} = 9.623 мм² = 9.623×10^-6 м²

Также выбираем непрерывную обмотку  и расчет проводим аналогично, как  и для обмотки низкого напряжения.

Т.е. определяем размеры:

марка провода  X  n_пр X ;

сечение одного провода  П_пр, мм²;

уточняем полное сечение витка, мм²,

П_{в вн} = n_пр×П_пр.

Уточняем плотность тока, А/мм², по формуле:

J_вн = I_{ф вн}/П_{в вн}     (33)

J_вн = 1.6 А/мм²

Провод унифицированный, т.е. один и тот же в обеих обмотках, поэтому  и число катушек принимаем  равное (n_{кат вн} = n_{кат нн} =32).

Определим число регулировочных катушек  n_рег. Имеется 2 ступени регулирования, на каждой ступени берем, 2 катушки. Следовательно, регулировочных катушек будет 4 (n_рег = 4). Тогда основных катушек будет (n_{кат вн} – n_рег = 28).

Число витков в основных катушках:

ω_{кат вн} = ω_вн/(n_{кат вн} – n_рег)     (34)

ω_{кат вн} = 32.4

где ω_вн = ω_{ном вн} – 2ω_р – число витков на самой нижней ступени.

Приводим число витков к целым  числам с помощью системы уравнений

    (35)

где  ω_вн – также число витков на самой нижней ступени;

   М  и N – ближайшие к ω_{кат вн} целые числа (например, ω_{кат вн} = 226.8, тогда M = 32, N = 33).

Решая систему, находим, что «y»  катушек имеют по N витков и «x»  катушек имеют по M витков. Высота обмотки, см,

1«y» имеет 33 витков

3 «х» имеет 32 витков

H_овн = b'×n_{кат вн}+ к_yh_кан(n_{кат вн} – 2) + h_кр   (36)

H_овн = 25.758

где h_кр – канал в разрыве обмотки, приближенно h_кр = 1,5см.

Определяем  радиальный размер обмотки, см,

a₂ = a'× n_пр× ω_{кат вн},    (37)

a₂ = 4.18

где  ω_{кат вн} – число витков в основных катушках, полученное из формулы (34). Внутренний диаметр обмотки, см,

D'₂ = D''₁ +2a₁₂      (38)

D'₂ = 12.251 см

Наружный диаметр обмотки, см,

D''₂ = D'₂ + 2a₂      (39)

D''₂ = 20.88 см

 

4.  РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

 

Потери короткого замыкания  в трансформаторе могут быть разделены  на следующие составляющие:

1) основные  потери в обмотках НН и ВН,  вызванные рабочим током обмоток,  P_{осн нн} и P_{осн вн};

2) добавочные  потери в обмотках НН и ВН, т.е. потери от токов, наведенных  полем рассеяния в обмотках, P_{д нн} и P_{д вн};

3) основные  потери в отводах между обмотками  и вводами трансформатора, P_{отв нн} и P_{отв вн};

4) добавочные  потери в отводах,  вызванные  полем рассеяния отводов, P_{отвд нн} и P_{отвд вн};

5) потери  в стенках бака и других  металлических элементах конструкции  трансформатора, вызванные полем  рассеяния обмоток и отводов,  P_б.

Основные потери обмотки НН, Вт, для медного провода

P_{осн нн} = 2,4×J²_нн×М_{м нн}     (41)

P_{осн нн} = 574.568 Вт

Масса металла обмотки НН, кг, для медного провода

М_{м нн} = 28×с× × × П_{в нн} ×10^-5    (43)

М_{м нн} = 93.517 кг

где с = 3 – число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора.

 

Основные потери обмотки ВН, Вт, для медного провода

P_{осн вн} = 2,4×J²_вн × М_{м вн}      (45)

P_{осн вн} = 783.763 Вт

Масса металла обмотки ВН, кг, для  медного провода

М_{м вн} = 28×с× × ω_{ном вн} × П_{в вн} ×10^-5     (47)

М_{м вн} = 127.566 кг

где ω_{ном вн} – число витков на основном ответвлении.

Добавочные потери принимаем равными 5% от основных:

P_{д нн} = 0,05×P_{осн нн}      (48)

P_{д нн} = 28.728 Вт

P_{д вн} = 0,05×P_{осн вн}      (49)

P_{д вн} = 39.188 Вт

Основные потери в отводах.

Длина отводов для соединения в  звезду, см

l_{отв нн} = 7,5×Н_{о нн}; l_{отв вн} = 7,5×Н_{о вн};   (50)

l_{отв нн} = 184.118 см = 1.84118 м;  

 l_{отв вн} = 193.386 см = 1.93386 м

Масса металла проводов отводов, кг,

М_{отв нн} = П_{в нн}×l_{отв нн}×γ×10^-8      (52)

М_{отв вн} = П_{в вн}×l_{отв вн}×γ×10^-8      (53)

где γ –  плотность металла отводов (для  меди γ_а = 8900 кг/м³), (l_{отв нн} и l_{отв вн} – в см, П_{в нн} и П_{в вн} – в мм²).

Потери в отводах,  Вт,

P_{отв нн} = к_м×J²_нн×М_{отв нн}      (54)

P_{отв нн} = 9.082 Вт

P_{отв вн} = к_м×J²_вн×М_{отв вн}     (55)

P_{отв вн} = 0.636 Вт

где  к_м = 2,4 – для медных проводов.

В силовых трансформаторах общего назначения потери в отводах составляют, как правило, не более 5 – 8 % потерь КЗ, а добавочные потери в отводах  – не более 5 % основных потерь в отводах. Поэтому необходимость в определении  добавочных потерь в отводах отпадает.

Потери в стенках бака и деталях  конструкции с достаточным приближением можно определить по формуле, Вт,

P_б ≈ 10 × к_б×S_н     (56)

P_б ≈ 21 Вт

где  S_н – полная мощность трансформатора, кВА;

к_б – коэффициент, приведенный ниже.

к_б = 0.013

Мощность, кВА	До 1000	1000 – 4000	6300 – 10000	16000 – 25000	40000 – 63000
кб	0,01 – 0,015	0,02 – 0,03	0,03 – 0,04	0,04 – 0,05	0,06 – 0,07

 

Полные потери короткого замыкания,  Вт,

Р_к = Р_{осн нн} + P_{д нн} + P_{ocн вн} + Р_{д вн} + P_{oтв вн.} + P_{отв нн} + P_б  (57)

Р_к = 1457 Вт

 

РАСЧЕТ НАПРЯЖЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

 

Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %,

U_a = P_к /10S_н     (58)

U_a = 0.91%

где P_к  – в Вт; S_н – в кВА.

Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %,

  (59)

U_р = 4.543%

где  

β_р = 1.95

a_p = (a₁ + a₂)/3 + a₁₂

a_p = 1.474

  Коэффициент к_р, учитывающий отклонение реального поля рассеяния от идеального поля, вызванное конечным значением размера H_о:

к_р = 0.945

   где  ;  σ = 0.055

 Коэффициент учета неравномерного  распределения витков по высоте  к_q приближенно равен 1,05;

  u_в – ЭДС витка,  В.

Напряжение короткого замыкания, %,

      (60)

U_к = 2.335%

 

РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРЫ НАГРЕВА  ОБМОТОК ПРИ КОРОТКОМ ЗАМЫКАНИИ 

 

Температура обмотки, °С, через t_к = 4 секунды после возникновения короткого замыкания определяется по формуле:

- для медных обмоток

Θ_{к м} = 670t_к/[12,5(U_к/J)²-t_к] + Θ_н    (61)

Θ_{к м} = 23.795 °С

где  J – плотность тока при номинальной нагрузке, А/мм²;

Θ_н – начальная температура обмотки, обычно принимаемая за 90˚С.

Полученное значение Θ_к сравнивается с предельно допустимой температурой обмоток при коротком замыкании по таблице 7.

Время, в течение которого медная обмотка достигает температуры 250˚С,

t_{к 250} ≈ 2,5(U_к/J)²     (63)

t_{к 250} ≈5.3

5. РАСЧЕТ МАГНИТНОЙ  СИСТЕМЫ И ХАРАКТЕРИСТИК ХОЛОСТОГО  ХОДА

 

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ И МАССЫ МАГНИТОПРОВОДА

 

Расстояние между осями соседних стержней (см. рис. 6)

А = D"₂ + a₂₂     (65)

А = 20.89 см

Полученное значение А округляем  до большего числа.

Длина магнитопровода 

l_м = 2А + D₀     (66)

l_м = 53.746 см

Находим ряд размеров магнитопровода:

1. Сечение  стержня П_фс, см² (число определено по (11)).

П_фс = 105.132 см²

2. Сечение  ярма П_фя, см² (из рис. 7).

П_фя = 125 см²

3. Высота  ярма h_я, см, можно принять равной D₀.

h_я = D₀ = 11.965 см

4. Объем угла  V_у, дм² (из рис. 8).

V_у = 2.8 дм²

Определяем  высоту окна H, см,

H » H_о + 2h_о     (67)

H » 25.6 см

где h_о – изоляционное расстояние, см, (определяется из рис. 2).

h_о = 30 мм = 0.03м

Масса угла, кг, (см. рис. 9)

M_у = V_у×к_з×g_ст     (68)

M_у = 20.563

где  V_у – объем угла, дм³;

к_з – коэффициент заполнения сечения сталью, к_з = 0,96;

g_ст – плотность электротехнической стали, g_ст = 7,65 кг/дм³.

Масса стержней, кг,

М_с = с×П_фс×к_з×(H + h_я)g_ст×10^-3 – с×М_у    (69)

М_с = 25.324 кг

где с –  число стержней магнитной системы.

Масса ярма для трехстержневого магнитопровода, кг,

М_я = 4П_фя×к_з×А×g_ст×10^-3 – 4М_у     (70)

М_я = 34.345 кг

Масса стали  трехстержневого магнитопровода, кг,

М_ст = М_с + М_я + 6М_у     (71)

М_ст = 183.049

 

РАСЧЕТ ПОТЕРЬ ХОЛОСТОГО ХОДА

 

Потери холостого  хода трансформатора определяются по формуле, Вт,

P₀ = к_пт×к_пи×р_с×М_ст     (72)

P₀ = 313.803 Вт

где  к_пт – коэффициент учета технологического фактора, к_пт = 1,06;

к_пи – коэффициент, учитывающий искажение формы кривой магнитного потока и индукции, к_пи = 1,33;

р_с – удельные потери, Вт/кг (берутся из таблицы 8 по индукции в стержне).

РАСЧЕТ ТОКА ХОЛОСТОГО ХОДА

 

Полная намагничивающая  мощность, ВА,

Q_x = к_ти×к_тт×q_с×М_ст     (73)

Q_x = 539.948 ВА

где  к_тт – коэффициент, учитывающий ухудшение магнитных свойств стали в результате технологических воздействий на стальную ленту в процессе изготовления магнитной системы трансформатора и несовершенств отжига, к_тт = 1,15;

к_ти – коэффициент, учитывающий искажение формы кривой магнитной индукции в магнитной системе, к_ти = 1,5;

q_с = 1.710– удельная намагничивающая мощность, ВА/кг (по таблице 8 по индукции в стержне).

Относительное значение тока холостого хода, %:

i₀ = (Q_x / S_н)100%     (74)

i₀ = 3.375×10^-3

где Q_x – в кВА; S_н – в кВА.

Относительное значение активной составляющей тока ХХ, %,

i_0а = (P₀ / S_н)100%   (75)

i_0а = 1.961×10^-3

где P₀ – в кВт; S_н – в кВА.

Относительное значение реактивной составляющей тока ХХ, %,

i_0р =     (76)

i_0р = 3.903×10^-3

 

6. Расчет КПД ТРАНСФОРМАТОРА  ПРИ НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ

 

Принимаем cosj = 1, что допустимо, тогда

    (77)

η_н = 0.98

где S_н – в кВА; P_к и P₀ – в кВт.

 

7. СПРАВОЧНЫЕ ДАННЫЕ

Таблица 1

Нормы испытательных  напряжений

Класс напряжения (кВ)	Испытательные напряжения (кВ)
до 3	18
6	25
10	35
15	45
20	55
35	85
110	200
150	230
220	325
330	460
500	630

Таблица 2

Значение  коэффициента к_кр для трехфазных двухобмоточных трансформаторов с обмотками из алюминиевого провода

Габарит транс- форматора	Мощность, кВА	Класс напряжения
		10 кВ	35 кВ
I	До 100	1 – 0,75	–
II	160 – 1000	0,81 – 0,65	0,81 – 0,73
III	1600 – 6300	0,64 – 0,54	0,67 – 0,58
IV	Свыше 6300	–	0,60 – 0,56

Примечание. Для обмоток из медного провода  значение следует разделить на 1,25.

 

Таблица 3

Рекомендуемые пределы варьирования b

Вид охлаждения	Металл обмоток	при мощности, кВА
		25 – 630	1000 – 6300	10000 – 80000
Масляное	Медь	1,2 – 3,6	1,5 – 3,6	1,2 – 3
Масляное	Алюминий	0,9 – 3	1,2 – 3	1,2 – 3
Воздушное	Медь	1,2 – 2,7	1,2 – 2,7	-
Воздушное	Алюминий	0,8 – 2,1	0,8 – 2,1	-

 

Таблица 4

Средняя плотность  тока в обмотках J, А/мм², для современных трансформаторов с нормированными потерями

Материал обмотки	Масляные трансформаторы мощностью, кВА
	25 – 40	63 – 630		1000 – 6300		10000 – 16000		25000 – 80000
Медь	1,8 – 2,2	2,2 – 2,8		2,3 – 2,8		2,2 – 2,6		2,2 – 2,6
Алюминий	1,2 – 1,4	1,4 – 1,8		1,5 – 1,8		1,2 – 1,5		–
Материал обмотки	Сухие трансформаторы мощностью, кВА/напряжением, кВ
	10 – 160/0,5				160 – 1600/10
	Внутренняя обмотка НН		Наружная обмотка ВН		Внутренняя обмотка НН		Наружная обмотка ВН
Медь	2,0 – 1,4		2,2 – 2,8		2,0 – 1,2		2,1 – 2,6
Алюминий	1,3 – 0,9		1,3 – 1,8		1,2 – 0,8		1,4 – 1,7