Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Расчет топливной аппаратуры

Содержание

Стр.

Перечень условных обозначений, символов, сокращений, единиц

и терминов 2

Введение 4

1. Расчетная часть 5

1.1 Исходные данные 5

1.2 Расчет циклового расхода воздуха и коэффициента наполнения цилиндров 6

1.3 Расчет топливной форсунки 8

1.3.1. Расчет электромагнитной форсунки для жидкого топлива для ДВС с искровым зажиганием 8

1.3.2. Расчет форсунки для ДВС с воспламенением от сжатия 10

1.3.3. Расчет электромагнитной форсунки для газового двигателя с

искровым зажиганием 12

1.4. Расчет топливного насоса и газового редуктора 14

1.4.1. Расчет топливного насоса для ДВС с искровым зажиганием

с впрыском во впускную трубу 14

1.4.2. Расчет топливного насоса для ДВС с воспламенением от сжатия 14

1.4.3. Расчет газового редуктора 16

1.5. Расчет топливных трубопроводов 18

Библиографический список 21

Перечень условных обозначений, символов, сокращений, единиц и терминов

Обозначения:

G – массовый расход, кг/с; г/с; мг/имп; кг/ч;

Q – объемный расход, м/с; см/с;

Vh – рабочий объем цилиндра, л;

h – ход поршня, мм;

D – диаметр цилиндра, мм;

i – число цилиндров;

N – мощность, кВт;

P – давление, Па;

Ρ - плотность, кг/м;

W или C – скорость, м/с; мм/с;

v – коэффициент наполнения цилиндров;

– коэффициент дозарядки, коэффициент очистки, отношение средних удельных теплоемкостей;

– степень сжатия;

T – температура, град. С;

к – коэффициент избытка продувочного воздуха цилиндра двигателя;

т – тактность двигателя;

тк – коэффициент тактности двигателя;

n – обороты коленчатого вала двигателя, об/мин;

q – массовый расход топлива, мг/цикл или г/с;

– коэффициент избытка воздуха в топливной смеси;

lo – количество воздуха, теоретически необходимое для сгорания 1 кг бензина, кг/кг;

Q – производительность электромагнитной форсунки, мм/с или г/с;

tmax – максимальная длительность импульса, мс;

Tmin – минимальный период, мс;

w – коэффициент учитывающий несоответствие расходов при стационарном и пульсирующем потоках топлива;

– коэффициент расхода через жиклер;

f или F – площадь, м;

m – количество отверстий;

d – диаметр, мм;

ge – удельный расход топлива, г/кВт*ч;

iв – число насосов, подающих топливо на один цилиндр;

– угол поворота коленчатого вала, град.;

азв – скорость звука в среде, м/с;

k – показатель адиабаты;

Rг – газовая постоянная, Дж/(моль*К);

U – напряжение питания катушки электромагнитной форсунки, В;

S – ход плунжера, мм;

н – коэффициент подачи топлива;

вн – геометрическая продолжительность нагнетания, град;

Vт – теоретическая подача секции топливного насоса, мм/цикл.

Индексы:

ж – жидкость или жиклер;

г – газ;

вц – воздух на один цикл работы двигателя;

в – воздух;

н – наддув;

о – окружающая среда;

с.з. – свежий заряд;

а – начало сжатия;

оч – очистка;

r – остаточные газы;

xx – холостой ход;

max – максимальный;

ц – цикловой;

т или m – топливо;

nmax – максимальные обороты двигателя;

nmin – минимальные обороты двигателя;

cm. min – статическая минимальная;

cm. max – статическая максимальная;

откр – открыто;

закр – закрыто;

с – сопло;

вх – вход;

пл. – плунжер;

от – отсечка;

зв. – звук;

акт – активный;

cр. – средний;

цп – цикловая полная

Сокращения:

ДВС – двигатель внутреннего сгорания;

ВОД – высокооборотный дизель;

СОД – среднеоборотный дизель;

МОД – малооборотный дизель;

ТНВД – топливный насос высокого давления;

СУГ – сжиженный углеводородный газ;

КПГ – компримированный природный газ;

КПД – коэффициент полезного действия

Введение

В настоящее время все автомобилестроение, как за рубежом, так и в РФ переходит на электронные системы управления поршневым двигателем внутреннего сгорания с впрыском топлива. Различают впрыск топлива во впускную трубу и непосредственный впрыск топлива в цилиндр поршневого двигателя внутреннего сгорания.

Впрыск топлива во впускную трубу обычно применяется для двигателей с искровым зажиганием, как для впрыска жидкого, так и газообразного топлива. Непосредственный впрыск применяется, как для двигателей с искровым зажиганием (по циклу Отто) для жидкого (бензины) и газообразного топлива (метан, пропан-бутан, водород и т.д.), так и для двигателей с воспламенением от сжатия (по циклу Дизеля) также для жидкого (дизельное) и газообразного (метан) топлива.

Для двигателей с искровым зажиганием наиболее распространен впрыск во впускную трубу двигателя, т.к. при переходе от карбюраторных систем потребовалась минимальная по стоимости доработка двигателя и его системы топливоподачи. В последнее время за рубежом началось внедрение систем с непосредственным впрыском топлива в цилиндр двигателя – это

связано с рекомендательными требованиями по снижению расхода топлива и выбросов СО. Двигатели с непосредственным впрыском имеют лучшие показатели, по сравнению с впрыском во впускную трубу, по коэффициенту наполнения цилиндров воздухом, а также по полноте сгорания топлива, что в сумме и дает положительный эффект по снижению расхода топлива.

В последнее время за рубежом и в РФ наметился плавный переход на газовое топливо. Многие зарубежные автосборочные заводы уже серийно выпускают, как двухтопливные, так и однотопливные-газовые модификации.

1. Расчетная часть

1.1 Исходные данные (вариант №20)

- барометрическое давление Р = 101,33 кПа;

- температура воздуха на впуске в двигатель То = -30…+45 град.С;

- универсальная газовая постоянная R = 8,31441 Дж/(моль*К);

- показатель адиабаты для газовых топлив k = 1,4;

- критический перепад давлений газа = 1,86;

- ход поршня h = (0,7…1) * D;

- объем цилиндра Vh = (* D/4)*h;

- обороты холостого хода 850 об/мин;

- степень сжатия для ДВС: Отто = 10,5 Дизель = 18;

- коэффициент избытка воздуха для ДВС: Отто =1, Дизель =1,4;

- количество воздуха, теоретически необходимое для сгорания 1 кг бензина

lo = 14,7;

количество воздуха, теоретически необходимое для сгорания 1 кг метана

lo = 17,176, а для КПГ различного состава lo = 16,7…17,7;

- избыточное давление КПГ на входе в газовую форсунку 75кПа.

- обороты коленчатого вала двигателя n = 5200 об/мин;

- мощность двигателя Ne = 58,7 кВт;

- удельный расход топлива gе = 145 г/кВт*ч;

- тактность двигателя Т = 4;

диаметр цилиндра Д = 79 мм;

- число цилиндров i = 4;

- n = 2200 об/мин;

- число насосов, подающих топливо на один из цилиндр i = 2;

- тип двигателя – легковой;

- модель двигателя (тип) – 2106

1.2. Расчет циклового расхода воздуха и коэффициента наполнения

цилиндров.

Цикловой расход воздуха определяется при минимальной и максимальной температуре воздуха на входе:

G = (Vh/i)**, где:

Vh = ()*h = (3,14*79/4)*(0,85*79) = 316487мм = 0,000316 м

= (1,435…1,095) кг/ м - плотность воздуха на впуске

- коэффициент наполнения цилиндров

Коэффициент наполнения для максимальных оборотов для двигателя без наддува определяем при минимальной и максимальной температуре воздуха на входе:

= с.з*(/(-1))*Ра/Ро*То/(То+)*[1-оч**Рr/(*Pa)],

где с.з = 1,0 – коэффициент дозарядки;

= 10,5 – степень сжатия;

Ра = 0,09 мПа – давление в начале сжатия

Ро = 101,33 кПа = 0,10133 мПа – давление окружающей среды;

То = (-30…+45 С)+273 К;

= 10К – подогрев свежего заряда от стенок.

оч = 1,0 – коэффициент очистки цилиндров при отсутствии продувки;

= 1,0 – отношение средних удельных теплоемкостей продуктов сжатия и

свежей смеси.

Рr = 0,11 мПа – давление остаточных газов;

Тогда

= 1(10,5/(10,5-1))*0,09/0,1*(243…318)/((243…318)+10)*

*[1-1*1*0,11/(10,5*0,09)] = 0,844…0,852

и G = 0,000316*(1,435…1,095)*(0,844…0,852) =

= 0,00038…0,00029 кг/цикл,

т.е. Gвц(-30) = 0,00038 кг/цикл;

Gвц(+45) = 0,00029 кг/цикл;

Коэффициент наполнения для режимов от холостого хода до максимальных оборотов определяем по формуле:

= Gк*Тк/(*i*Vh*n), где

Gк – расход воздуха на данном режиме, кг/с;

Тк = 2,0 – коэффициент тактности для 4-х тактного двигателя;

= 1,435 кг/м - плотность воздуха на впуске при температуре -30 °С;

= 1,095 кг/м - плотность воздуха на впуске при температуре +45 °С

Vh = 0,000316 м - объем одного цилиндра;

n = 850 об/мин – обороты коленчатого вала при холостом ходе;

n = 5200 об/мин – обороты коленчатого вала при максимальной

мощности.

Определяем максимальный расход воздуха в двигателе:

Gmax(-30) = =

= 0,073 кг/с

Gmax(+45) = =

= 0,056 кг/с

Расход воздуха на холостом ходу:

Gxx(-30) = Gmax/(13…17) = 0,073/15 = 0,0049 кг/с;

Gxx(+45) = Gmax/(13…17) = 0,056/15 = 0,0037 кг/с и тогда

vxx(-30) = 0,0049*2/(1,435*4*0,000316*14,16) = 0,382;

vxx(+45) = 0,0037*2/(1,095*4*0,000316*14,16) = 0,378

vmax(-30) = 0,073*2/(1,435*4*0,000316*86,66) = 0,929;

vmax(+45) = 0,056*2/(1,095*4*0,000316*86,66) = 0,934;

при n = 2300 об/мин = 38,33 об/с

v2300(+45) = 0,0191*2/(1,095*4*0,000316*38,33) = 0,720;

при n = 3750 об/мин = 62,5 об/с

v3750(+45) = 0,0346*2/(1,095*4*0,000316*62,5) = 0,800

График зависимости коэффициента наполнения от оборотов двигателя, принимая значения расхода воздуха в первом приближении по линейному закону в зависимости от оборотов двигателя: G = f(n) показан на Рис.1

1.3. Расчет топливной форсунки

1.3.1. Расчет электромагнитной форсунки для жидкого топлива для

ДВС с искровым зажиганием.

Цикловая подача топлива определяется выражением:

q ц(-30) = G /(lo) = 0,00038/(1*14,7) = 0,026 г/цикл,

q ц(+45) = G /(lo) = 0,00029/(1*14,7) = 0,020 г/цикл

где Gвц(-30) = 0,00038 кг/цикл – цикловой расход воздуха ;

Gвц(+45) = 0,00029 кг/цикл – цикловой расход воздуха при

= 1,0 – коэффициент избытка воздуха;

lo = 14,7 кг/кг – количество воздуха, теоретически необходимое для

сгорания 1 кг бензина.

Для грубой оценки значения цикловой подачи для двигателя можно использовать следующие формулы:

Максимальная цикловая подача при максимальных оборотах коленчатого вала:

- при температуре окружающей среды -30 °С

q ц(n max)(-30) = Vh*/15 = 0,000316*1,435/15 = 0,030 г/цикл

- при температуре окружающей среды +45 °С

q ц(n max)(+45) = Vh*/15 = 0,000316*1,095/15 = 0,023 г/цикл

Минимальная цикловая подача при минимальных оборотах коленчатого вала:

- при температуре окружающей среды -30 °С

q ц(n min)(-30) = Vh*/50 = 0,000316*1,435/50 = 0,0091 г/цикл

- при температуре окружающей среды +45 °С

q ц(n min)(+45) = Vh*/50 = 0,000316*1,095/50 = 0,0069 г/цикл

Период фазированного распределенного впрыска топлива определяется выражением:

T = 120*1000/n, мс,

где n = n + 600 = 5200+600 = 5800 об/мин – максимальные обороты

коленчатого вала.

T = 120*1000/5800 = 20,7 мс,

Максимальное время впрыска определяется выражением:

t = T- tоткр-закр. = 20,7-2,0 = 18,7 мс,

где tоткр-закр. – суммарное время открытия-закрытия клапана электромагнитной форсунки.

Минимальное значение статической производительности электро -

магнитной форсунки определяется по формуле:

- при температуре окружающей среды -30 °С

Gcm.min(-30) = 1000* q ц(n max)(-30)/ t = 1000*0,030/18,7 = 1,60 г/с.

- при температуре окружающей среды +45 °С

Gcm.min(+45) = 1000* q ц(n max)(+45)/t = 1000*0,023/18,7 = 1,23 г/с.

Максимальный статический расход с учетом всех издержек производства и допусков определяем из соотношения:

Gcm.max(-30) = 1,6 = 1,9 г/с,

Gcm.max(+45) = 1,23 = 1,46 г/с,

где (0,09…0,11)² – качество сборки ДВС;

(0,05…0,065)² – допуск и повторяемость;

(0,1…0,2)² – на обогащение смеси для охлаждения нейтрализатора;

По значению максимального статического расхода вычисляем площадь проходного сечения жиклера форсунки с учетом количества отверстий и коэффициента расхода из соотношения:

G = ***W*F* m,

= 695 кг/м - плотность бензина при максимальной допустимой температуре перед форсунками (+85С)

= 1 – коэффициент, учитывающий несоответствие расходов при

стационарном потоке и при пульсирующем, зависит от времени

открытия и закрытия форсунки;

= 0,7 – коэффициент расхода через жиклер;

m = 2,4 и 6 – количество отверстий в распылителе.

W = м/с – скорость истечения топлива из

отверстия жиклера,

где Pраз = 0 – разрежение в воздушном рессивере при работе двигателя на

максимальных расходах воздуха и максимальных оборотах.

Wm(+85) = = 32,2 м/с;

Тогда площадь сечения одного отверстия жиклера определяется:

при m = 2

F = = = 0,061 мм

при m = 4

F = 0,030 мм

при m = 6

F = 0,020 мм

Диаметр отверстия одного жиклера в распылителе форсунки определяется:

d = при F = 0,061 мм d = 0,279 мм

F = 0,030 мм d = 0,195 мм

F = 0,020 мм d = 0,160 мм

Вывод: чем больше количество отверстий, тем меньше диаметр отверстий, что повышает требования к чистоте (меньше диаметр механических примесей) и качеству топлива (меньшее количество парафинов и олефинов) для устранения возможности засорения и закоксовывания отверстий в процессе эксплуатации. Малое количество отверстий при их большом диаметре увеличивает размер капель, а значит ухудшает процесс распыли-

вания и испарения жидкой фазы.

1.3.2. Расчет форсунки для ДВС с воспламенением от сжатия

Расход топлива, впрыскиваемого форсункой за один рабочий ход (цикловая подача) для номинального режима определяется:

q = ge*Ne*Tк*1000/(60*n_кул.вл*i*iв),

где ge = 145 г/(кВт*ч) – удельный расход топлива;

Ne = 58,7 кВт – максимальная мощность двигателя;

Tк = 2 – коэффициент тактности для четырехтактного дизеля;

i = 4 – число цилиндров двигателя;

iв = 2 – число насосов, подающих топливо на один цилиндр;

n_кул.вл = 2200 об/мин – номинальная частота вращения кулачкового вала

насоса.

q = 145*58,7*2*1000/(60*2200*4*2) = 16,12 мг/цикл.

Цикловая подача для холостого хода:

q = 1000*Tк*G/(60* n_кул.вл *i*iв),

где G = ge*0,9 = 145*0,9 = 130,5 г/ч – часовой расход топлива на режиме

холостого хода

q = 1000*2*130,5/(60*2200*4*2) = 0,247 мг/цикл.

При доводочных работах дизельного двигателя и возможного дальнейшего его форсирования принимают: q_{ц max} = (1,25…1,5)*q.

Время истечения топлива (с): t = /(6n),

где = 18 - угол поворота коленчатого вала.

∆t = 18/(6*5200) = 0,00058 с

Средняя скорость истечения топлива (м/с) через сопловые отверстия распылителя определяется:

W = ,

где = 840 кг/м - плотность дизтоплива при t° = -30°С;

= 830 кг/м - плотность дизтоплива при t° = +45°С

P = 30 мПа – среднее давление впрыска топлива;

P = 6 мПа – среднее давление газа в цилиндре в период впрыска.

Wф(-30) = = 239 м/с;

Wф(+45) = = 240,5 м/с

Суммарная площадь сопловых отверстий форсунки находится из выражения

F = q/(**W*t*10),

где = 0,65 – коэффициент расхода топлива.

F = 16,12/(833*0,65*240*0,00058*10) = 0,214 мм

Диаметр соплового отверстия форсунки:

d = = = 0,37 мм,

где m = 2 – число сопловых отверстий

При m = 4, d_с = 0,26 мм.

При m = 6, d_с = 0,21 мм.

1.3.3. Расчет электромагнитной форсунки для газового двигателя с

искровым зажиганием.

Цикловая подача газового топлива определяется аналогично цикловой подаче бензина, т.е.:

q= G /(lo),

где Gвц(-30) = 0,00038 кг/цикл – цикловой расход воздуха при t° = -30°С;

Gвц(-30) = 0,00029 кг/цикл – цикловой расход воздуха при t° = +45°С

= 1,0 – коэффициент избытка воздуха,

lo = 17,17 кг/кг – количество воздуха, теоретически необходимое для

сгорания 1 кг КПГ.

q ц(n max)(-30) = 0,38/(1*17,17) = 0,022 г/цикл;

q ц(n max)(+45) = 0,29/(1*17,17) = 0,017 г/цикл

Определяем статический расход через газовую форсунку

Gcm.min(-30) = 1000* q/t = 1000*0,022/18,7 = 1,18 г/с;

Gcm.min(+45) = 1000* q/t = 1000*0,017/18,7 = 0,91 г/с

Максимальный статический расход с учетом всех издержек производства и допусков определяем из соотношения:

Gcm.max(-30) = * 1,18 = 1,4 г/с;

Gcm.max(+45) = * 0,91 = 1,1 г/с

где (0,09…0,11)² – качество сборки ДВС;

(0,05…0,065)² – допуск и повторяемость;

(0,1…0,2)² – на обогащение смеси для охлаждения нейтрализатора;

По значениям максимального статического расхода вычисляем площадь проходного сечения жиклера форсунки по разным соотношениям:

а) G = , откуда F = ,

где ρm = 1,37 кг/м;

ρm = 1,043 кг/м;

ρm = 4,04 кг/м;

ρm = 3,054 кг/м;

W – скорость истечения газа из сопла форсунки.

Для докритического истечения скорость газа равна:

W1 = = = 11,46 м/с;

W2 = = = 13,14 м/с;

W3 = = = 6,67 м/с;

W4 = = = 7,68 м/с.

Определим площадь минимального сечения жиклера форсунки:

F1 = = 0,09 мм;

F2 = = 0,08 мм;

F3 = = 0,05 мм;

F4 = = 0,05 мм

Диаметр отверстия одного жиклера в распылителе форсунки определяется:

d = == 0,25 мм;

d == 0,34мм

б) G = *а*F, откуда F = ,

где а = 406,2 м/с – скорость звука в газе при t = -30С и = 0,5 МПа;

а = 463 м/с – скорость звука в газе при t = +45С и = 0,5 МПа

F1 = = 0,000853 мм;

F2 = = 0,00078 мм

d = = 0,033 мм ;

d = =0,032мм

в) G = *F,

где = 0,65 – коэффициент истечения;

к = 1,4 – показатель адиабаты для газа;

R = Rг/М = 8,31441: 16 = 0,52,

где М = 16 – молекулярный вес газа;

Rг = 8,31441 Дж/(моль*К) – газовая постоянная.

Определим площадь минимального сечения жиклера форсунки:

F₁ = = = 0,013 мм;

F₂ = = = 0,010мм

Диаметр отверстия одного жиклера в распылителе форсунки:

d = = 0,13 мм.

1.4. Расчет топливного насоса и газового редуктора

1.4.1. Расчет топливного насоса для ДВС с искровым зажиганием с

впрыском во впускную трубу

Расчет подачи бензонасоса производится по максимальному расходу топлива:

Q = К*((i*Q/*3600) + 20),

где К = 1,25 – коэффициент запаса подачи бензонасоса;

i = 4 – число цилиндров в двигателе;

Q = 1,9 г/с – максимальный расход топлива через форсунку при

максимальной частоте вращения коленчатого вала

двигателя;

= 695 кг/м - плотность бензина при максимальной

температуре(+85°С);

20 л/ч – минимальный расход топлива через редукционный клапан, при

котором еще поддерживается постоянное давление топлива в

системе.

Q = 1,25*((4*1,9/695*3600) + 20) = 74 л/ч

1.4.2. Расчет топливного насоса для ДВС с воспламенением от сжатия.

В единицах объема цикловая подача:

V = q/ = 16,12*1000/840 = 19,2 ;

V = q/ = 16,12*1000/830 = 19,4

Вследствие сжатия топлива и утечек через не плотности, а также из-за деформации трубопроводов высокого давления производительность насоса должна быть больше величины V.

Влияние указанных выше факторов на величину цикловой подачи учитывается коэффициентом подачи насоса, представляющим отношение обьема цикловой подачи к объему, описанному плунжером на геометри-

ческом активном ходе:

= V/ V . Величина для автомобильных и тракторных дизелей при номинальной нагрузке изменяется в пределах 0,70…1,1.

Таким образом, теоретическая подача секции топливного насоса:

V = V/ = 19,2/0,9 = 21,3 мм/цикл;

V = V/ = 19,4/0,9 = 21,6 мм/цикл

Полная производительность секции топливного насоса с учетом перепуска топлива, перегрузки дизеля и обеспечения надежного пуска при низких температурах определяется:

V = (2,5…3,2)* V = 2,9*21,3 = 61,77 мм/цикл;

V = (2,5…3,2)* V = 2,9*21,6 = 62,64 мм/цикл

Это количество топлива должно быть равно объему, соответствующему полному ходу плунжера. Основные размеры насоса определяются из выражения:

V = *d*S/4,

где d = = =

= 8,87 мм – диаметр плунжера,

d = = =

= 8,93 мм – диаметр плунжера,

Принимаем d= 9 мм.

Определяем диаметр плунжера по другой формуле:

d =

где п= 2200 об/мин – частота вращения кулачкового вала;

С = 57 см/с – средняя скорость плунжера;

= 0,8 – коэффициент подачи топлива;

– геометрическая продолжительность нагнетания в градусах по углу поворота кулачкового вала, определяемая геометрическим активным ходом плунжера.

= /(Т) = 18/(1,77*2) = 5,

где ∆ = 1,2+(0,47/1000)*(n_к*р_om-100) = 1,77

d = = 8,75 мм

Принимаем d = 9 мм

Проверяем по эмпирической зависимости полученного при статической обработке параметров реальных дизелей.

d = 1,69*(q) при q< 10 г;

d = 1,69*0,01612 = 0,48 см

Полный ход плунжера

S = (S/ d )* d = 1*9 = 9 мм

Принимаем S = 9 мм

При выбранном диаметре плунжера его активный ход:

S = V/f = 62,64/78,5 = 0,80 мм.

где V = 62,64 мм/цикл – полная цикловая подача секции топливного

насоса;

f = 63,6 мм – площадь плунжера.

Активный ход можно вычислить по:

S = 4* q/(*d**) = 4*16,12/(3,14*9*840*0,8) = 0,33 см.

S = 4* q/(*d**) = 4*16,12/(3,14*9*830*0,8) = 0,34 см.

S/ S = 9/3,4 = 2,6

Сравниваем по эмпирической зависимости:

S/ S = 4,8/( d ) при d < 3 см;

S/ S = 4,8/3,4 = 2,4

1.4.3. Расчет газового редуктора

Площадь сечения клапана редуктора при сверхкритическом перепаде давления определяем по выражению:

F_max = G_max/(*а),

где Gmax(-30) = 1,4 г/с – максимальный расход газа;

Gmax(+45) = 1,1 г/с – максимальный расход газа

= 4,04 кг/м - плотность газа на входе перед форсункой

при t = -30С и = 0,5 МПа;

= 3,054 кг/м - плотность газа на входе перед форсункой

при t = +45С и = 0,5 МПа;

= 235,74 кг/м - плотность газа на входе перед форсункой

при t = -30С и = 200 МПа;

= 139,77 кг/м - плотность газа на входе перед форсункой

при t = +45С и = 200 МПа

а = 406,2 м/с – скорость звука при истечении газа

при t = -30С и = 0,5 МПа;

а = 463 м/с – скорость звука при истечении газа

при t = +45С и = 0,5 МПа;

а = 606,7 м/с – скорость звука при истечении газа

при t = -30С и = 200 МПа;

а = 562,4 м/с – скорость звука при истечении газа

при t = +45С и = 200 МПа;

F1 = 1,4/(4,04*406,2) = 0,9 мм- площадь сечения клапана редуктора при сверхкритическом перепаде давления при t = -30С и = 0,5 МПа;

F2 = 1,1/(3,054*463) = 0,8 мм- площадь сечения клапана редуктора при сверхкритическом перепаде давления при t = +45С и = 0,5 МПа;

F3 = 1,4/(235,74*606,7) = 0,01 мм- площадь сечения клапана редуктора

при сверхкритическом перепаде давления при t = -30С и = 200 МПа;