Расчет трехфазного синхронного двигателя

Министерство образования и науки РФ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Тамбовский государственный технический университет»

 

                 УТВЕРЖДАЮ

       Зав. кафедрой

_________________ А.В.Кобелев

                                                                                                               «___» _____________  2015 г.

 

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовой работе по дисциплине «Электрические машины и аппараты»

на тему: Расчет трехфазного синхронного двигателя.

 

Автор работы:                                              Тимофеев Н.А.         ____       группа  БТЭ-41

                                       подпись, дата               инициалы, фамилия

Направление/Специальность        13.03.01.62     «Теплоэнергетика и теплотехника»

                                                          (номер, наименование)

Обозначение курсовой работы    ТГТУ. 13.03.01.022 КР                   

Руководитель проекта                                                                                  Н.П. Моторина

                                                                          (подпись, дата)                                                  (инициалы, фамилия)

Работа защищена                                                 Оценка_____________________________

Члены комиссии: _________________________________________________Н.П. Моторина                                                                                   

                                                            (подпись, дата)                                                    (инициалы, фамилия)

                               _________________________________________________   А.Н. Кагдин

                                                                        (подпись, дата)                                                    (инициалы, фамилия)

                             ________________________________________________________________В.М.Иванов___

                                                           (подпись, дата)                                                    (инициалы, фамилия)

 

 

Нормоконтроллер ________________________________________________________________С.В.Кочергин__                                                                           

                                                                        (подпись, дата)                                                   (инициалы, фамилия)

 

 

 

 

 

Тамбов 2015 г. 

СОДЕРЖАНИЕ

Введение 4

1 Расчет главных размеров двигателя 5

2 Расчет сердечника и обмоток статора 7

3 Расчет воздушного зазора 10

4 Расчет полюса ротора 11

5 Расчет пусковой обмотки 13

6 Расчет магнитной цепи 15

7 Расчет параметров обмотки  статора 20

8 Расчет МДС обмотки возбуждения при нагрузке 23

9 Расчет обмотки возбуждения 27

10 Расчет потерь мощности, КПД, статической перегрузки двигателя 29

11 Тепловой расчет 31

Заключение 32

Список используемых источников 33

 

Министерство образования и науки РФ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«Тамбовский государственный технический университет»

 

Кафедра «Электроэнергетика»__________________________________

 

              УТВЕРЖДАЮ

А.В. Кобелев  

      подпись, инициалы, фамилия

 

«______» сентября 2015  г.

 

ЗАДАНИЕ № 22

на курсовую работу

 

студент  Тимофеев Н.А. код  ЭТ20484   группа  БТЭ-41

              фамилия, инициалы

1. Тема:      Расчет трехфазного синхронного двигателя  

2. Срок предоставления  проекта к защите:

«   »  декабря    2015 г.

3. Исходные данные для  проектирования (научного исследования)

     Трехфазный синхронный двигатель  на базе серии  СДН2 17-31-12   Рн=800кВт; nн=500об/мин; ηн=0,967; Мmax/Mн=1.9; Iп/Iн=4,7;  Мп/Mн=1;  Мs=0.05/Mн=1,5;   J=2375кг·м2

 

4. Перечень разделов пояснительной  записки 

Введение.            

1) Определение главных размеров  двигателя.        

2) Расчет сердечника и обмоток  статора.        

3) Расчет параметров воздушного  зазора.        

4) Расчет параметров полюсов ротора.         

5) Расчет параметров пусковой обмотки.        

6) Расчет магнитной цепи.          

7) Расчет параметров обмотки статора.        

8) Определение МДС обмотки возбуждения.        

9) Расчет параметров обмотки возбуждения.______________________________________

10) Потери мощности. КПД двигателя  статическая перегружаемость двигателя.  

11) Тепловой расчет           

 

 

5 Перечень графического  материала проекта_________________________________

 

 

Руководитель проекта (работы)      Моторина Н.П.

                                                     подпись, дата                       инициалы, фамилия

 

 

 

 

 

 

 

Задание принял к исполнению                14.09.2015_____________Тимофеев Н.А.

                                                                                           подпись, дата                        инициалы, фамилия

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение

Электромашиностроение – это основная отрасль электротехнической промышленности, изготовляющая генераторы для производства электрической энергии и электродвигатели для привода станков, механизмов, транспортных средств, бытовых электро устройств и т.д.

Синхронные машины имеют широкое распространение и выпускаются в большом диапазоне мощностей и частот вращения. В промышленных установках находят применение синхронные двигатели, причем они устанавливаются, как правило, в мощных приводах, где не требуется регулирования частоты вращения двигателя.

В данной курсовой работе будут спроектированы электрическая и магнитная часть синхронного двигателя CДН-2 17-го габарита с 
Pном = 800 кВт и nном = 500 об/мин.

Синхронные машины получили широкое применение в современных теплотехнических установках и являются распространенным видом бес-коллекторных электрических машин переменного тока. Как и любая другая электрическая машина, синхронная машина обратима и может работать как в генераторном, так и в двигательном режимах. Наибольшее применение имеют синхронные двигатели, составляющие основу современного электропривода. Области применения синхронных двигателей весьма широки – от привода устройств автоматики и бытовых электроприборов до привода крупного горного оборудования (экскаваторов, дробилок, мельниц и т.д.). В соответствии с этим мощность синхронных двигателей, выпускаемых электромашиностроительной промышленностью, составляет диапазон от долей ватт до тысяч киловатт при напряжении питающей сети от десятков вольт до 10 кВ. Наибольшее применение получили трехфазные синхронные двигатели, рассчитанные на работу от сети промышленной частоты (50 Гц).

 

1 Расчет главных размеров двигателя

По значению номинальной мощности и числу полюсов [2, табл. 8.16] выбираем номер габарита двигателя [1, табл. 8.5]: 17.

Тогда определяем наружный диаметр сердечника статора и высоту оси вращения [3, табл. 8.1]: , соответственно.

Находим коэффициент [1, с. 183] (для ).

Определяем внутренний диаметр статора [1, ф. 8.1]:

.    (1.1)

Находим полюсное деление [1, ф. 8.2]:

.    (1.2)

Расчетная мощность двигателя [1, ф. 8.4]:

,   (1.3)

где и для синхронных двигателей принимаем: , 
[1, с. 184], [2, табл. 8.16].

Принимаем систему изоляции класса нагревостойкости F. Тогда определяем предварительные значения максимальной магнитной индукции в зазоре и линейной нагрузки статора [1, рис. 8.6]:

.   (1.4)

Расчетная длина сердечника статора [1, ф. 4.14]:

,    (1.5)

где - предварительное значение коэффициента полюсного перекрытия. Принимаем ; - коэффициент формы поля; - предварительное значение обмоточного коэффициента, 
[1, с. 185], [2, табл. 8.16], тогда:

.  (1.6)

 

Находим соотношение:

,    (1.7)

что находится в пределах допустимых значений при .

Так как , то разделим сердечник статора на 6 пакетов длиной . Тогда принимаем 5 радиальных вентиляционных каналов шириной . Конструктивная длина сердечника статора 
[1, ф. 8.7]:

.   (1.8)

 

2 Расчет сердечника и обмоток статора

Номинальный ток статора [1, ф. 8.12]:

,   (2.1)

где – число фаз, фазное напряжение (схема соединения обмоток статора – звезда, [2, табл. 8.16]).

Принимаем число параллельных ветвей обмотки статора   
[1, с. 188].

В статоре принимаем прямоугольные открытые пазы, так как машина предназначена для включения в сеть с напряжением 6 кВ.

Определяем минимальное и максимальное значения зубцового деления [1, рис. 8.11]: , .

Рассчитаем соответствующие минимальное и максимальное числа пазов в сердечнике статора [1, ф. 8.10]:

,    (2.2) 
.    (2.3)

Из полученного диапазона выбираем число пазов, для которого соблюдаются необходимые условия [1, с. 187]: .

Число пазов на полюс и фазу:

.    (2.4)

Принятое значение зубцового деления: .

Принимаем число сегментов , тогда число пазов в сегменте 
[1, ф. 8.8]:

.    (2.5)

Длина большой хорды сегмента [1, ф. 8.9]:

.  (2.6)

Число эффективных проводников в пазу статора [1, ф. 8.14]:

,   (2.7)

округляем до четного числа .

Уточняем значение линейной нагрузки [1, ф. 8.15]:

А/м.   (2.8)

Рассчитываем площадь поперечного сечения эффективного проводника обмотки статора [1, ф. 8.16]:

,   (2.9)

где предварительное значение плотности тока [1, с. 188].

Принимаем обмоточный провод прямоугольного сечения 
с размерами сторон a x b = 2,12 х 8 мм [1, табл. П.1.2], количество элементарных проводов .

Общее число элементарных проводников в пазу [1, ф. 8.17]:

.    (2.10)

Уточненное значение плотности тока в обмотке статора [1, ф. 8.18]:

.    (2.11)

Учитывая, что проектируемая машина является высоковольтной, принимаем обмоточный провод с эмалево-волокнистой изоляцией марки ПЭТВСД.

Количество элементарных проводов по ширине паза , по высоте паза ; габариты провода ПЭТВСД: ширина , высота [1, табл. П.1.4]; толщина изоляции в пазу: ширина 
, высота [1, табл. 8.6]; припуски на разбухание изоляции: по ширине , высоте 
[1, ф. 8.21], высота части паза под клин [1, с. 189], тогда:

ширина паза [1, ф. 8.19]:

,  (2.12)

высота паза [1, ф. 8.20]:

.  (2.13)

Максимальная магнитная индукция в зубце статора [1, ф. 8.22]:

,   (2.14)

где – коэффициент заполнения пакета сталью при лакировке листов [1, с. 191].

Магнитная индукция в спинке статора [1, ф. 8.23]:

,    (2.15)

де – коэффициент полюсного перекрытия [1, с. 184]; 
– высота спинки статора [1, ф. 8.24].

Полученные значения магнитной индукции не превышают допустимых значений.

Число последовательных витков в обмотке фазы статора [1, ф. 8.25]:

.     (2.16)

Принимаем предварительно относительный шаг обмотки статора 
[1, с. 191], тогда шаг обмотки статора по пазам [1, ф. 8.28]:

,     (2.17)

уточняем значение [1, ф. 8.29]:

.     (2.18)

Коэффициент распределения [1, ф. 8.27а]:

.     (2.19)

Коэффициент укорочения [1, ф. 8.28]:

.   (2.20)

Обмоточный коэффициент обмотки статора [1, ф. 8.26]:

.    (2.21)

 

3 Расчет воздушного зазора

Перегрузочная способность  синхронной машины [2, табл. 8.16], тогда относительное значение индуктивного сопротивления по продольной оси  
[1, рис. 8.12].

Значение воздушного зазора [1, ф. 8.30]:

,  (3.1)

где принимаем коэффициент [1, с. 192].

При неравномерном воздушном зазоре для синхронных явнополюсных машин принимают [1, с. 184]:

.   (3.2)

Среднее значение воздушного зазора [1, ф. 8.31]:

.  (3.3)

 

4 Расчет полюса ротора

Высота полюсного наконечника [1, рис. 8.14]: .

Ширина полюсного наконечника [1, ф. 8.34]:

,   (4.1)

где принимаем конструктивный коэффициент полюсного перекрытия 
[1, с. 194] .

Длину полюса :

 мм.   (4.2)

Толщину щеки полюса принимаем .

Расчетная длина сердечника полюса [1, ф. 8.35]:

.   (4.3)

Ширина сердечника полюса [1, ф. 8.32]:

,      (4.4)

где – коэффициент заполнения сердечника полюса сталью; 
– предварительное значение коэффициента рассеяния полюсов 
[1, ф. 8.33]: , где [1, с. 193]; – предварительное допустимое значение магнитной индукции в основании сердечника полюса,

тогда:

.    (4.5)

Предварительное значение высоты полюса [1, ф. 8.39]:

.  (4.6)

Длина обода [1, ф. 8.40]:

,   (4.7)

где мм, принимаем мм.

Высота обода [1, ф. 8.41]:

 мм,   (4.8)

где магнитная индукция в ободе предварительно Тл.

 

5 Расчет пусковой обмотки

Количество стержней пусковой обмотки на одном полюсе принимаем [1, с. 195].

Площадь поперечного сечения стержня пусковой клетки [1, ф. 8.42]:

,  (5.1)

где для синхронных двигателей принимаем [1, с. 195].

Диаметр стержня пусковой клетки [1, ф. 8.43]:

 мм,    (5.2)

принимаем , тогда сечение стержня пусковой клетки:

.     (5.3)

Длина стержня пусковой клетки [1, ф. 8.45]:

 мм.   (5.4)

Зубцовый шаг на полюсном наконечнике ротора [1, ф. 8.46]:

,    (5.5)

где – расстояние от края полюсного наконечника до первого паза, принимаем [1, с. 196].

Проверка необходимых условий для синхронных двигателей 
[1, ф. 8.47]:

,    (5.6)

.   (5.7)

Принимаем полузакрытые круглые пазы на полюсном наконечнике диаметром [1, ф. 8.48]:

,    (5.8)

где – припуск на штамповку и укладку стержней в пазы.

Принимаем:

ширину шлица паза ; высоту шлица паза [1, с. 196].

Сечение медных шин коротко замыкающих сегментов [1, ф. 8.49]:

.   (5.9)

Принимаем медную шину с размерами:

, , сечение шины 
[1, табл. П.1.3].

 

6 Расчет магнитной цепи

Требуемое значение магнитного потока в воздушном зазоре [1, ф. 8.50]:

, (6.1)

где – ЭДС фазы обмотки статора в режиме холостого хода, равная номинальному напряжению; – уточненное значение коэфф. формы поля [1, рис. 8.16]; – частота тока в сети.

Уточняем максимальное значение магнитной индукции в воздушном зазоре [1, ф. 8.51]:

,    (6.2)

где = 0,66 – коэффициент полюсного перекрытия [1, рис. 8.16].

Коэффициент воздушного зазора для статора [1, ф. 8.52]:

,    (6.3)

Коэффициент воздушного зазора для ротора [1, ф. 8.53]:

.    (6.4)

Коэффициент воздушного зазора:

.     (6.5)

Магнитное напряжение воздушного зазора [1, ф. 5.152]:

.  (6.6)

Для сердечника статора принимаем тонколистовую холоднокатаную электротехническую сталь марки 2013 толщиной 0,5 мм.

Ширина зубца в наиболее узком месте:

.   (6.7)

Магнитная индукция в минимальном сечении зубца [1, ф. 5.157]:

.    (6.8)

Так как , то напряженность поля определяется по таблицам намагничивания для зубцов по магнитной индукции в сечении зубца на высоте 1/3 наиболее узкой его части.

Ширина зубца в расчетном сечении [1, ф. 5.159]:

.  (6.9)

Магнитная индукция в сечении зубца [1, ф. 5.158]:

.    (6.10)

Тогда напряженность магнитного поля в зубце статора 
[1, табл. П.2.1].

Магнитное напряжение зубцового слоя статора [1, ф. 5.156]:

.  (6.11)

Полюсы ротора с полюсными наконечниками выполнены из конструкционной стали марки Ст3 толщиной 1 мм.

Высота зубца на полюсном наконечнике ротора [1, ф. 8.54]:

.   (6.12)

Ширина зубца ротора на расстоянии от поверхности(6.1) полюсного наконечника [1, ф. 8.56]:

.      (6.13)

Магнитная индукция для расчетного сечения [1, ф. 8.55]:

.   (6.14)

Тогда напряженность магнитного поля в зубце ротора  
[1, табл. П.2.11].

Магнитное напряжение зубцового слоя ротора [1, ф. 5.186]:

.  (6.15)

Магнитная индукция в спинке статора [1, ф. 5.189]:

.   (6.16)

Тогда напряженность магнитного поля в спинке статора [1, табл. П.2.1].

Средняя длина магнитной линии в спинке статора [1, ф. 8.58]:

.  (6.17)

Коэффициент, учитывающий неравномерное распределение магнитной индукции в спинке статора вдоль магнитной линии  
[1, рис. 8.18].

Магнитное напряжение спинки статора [1, ф. 8.57]:

.   (6.18)

Коэффициент магнитного насыщения сердечника статор и зубцового слоя ротора [1, ф. 8.59]:

,    (6.19)

где

 [1, ф. 8.60].

Коэффициент рассеяния полюсов ротора [1, ф. 8.63]:

.   (6.20)

Магнитная индукция в основании полюса [1, ф. 8.62]:

.   (6.21)

Тогда напряженность магнитного поля у основания  
[1, табл. П.2.11].

Магнитное напряжение полюса [2, ф. 8.61]:

.  (6.22)

Магнитная индукция в ободе [1, ф. 8.66]:

.   (6.22)

Тогда напряженность поля в ободе [1, табл. П.2.11].

Длина магнитной линии в ободе [1, ф. 8.65]:

.          (6.21)

Магнитное напряжение обода ротора [1, ф. 8.64]:

.   (6.22)

Магнитное напряжение стыка между полюсом и ободом [1, ф. 8.67]:

.   (6.23)

Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения на пару полюсов в режиме холостого хода [1, ф. 8.68]:

.      (6.24)

Результаты расчета магнитной цепи синхронного двигателя при относительных значениях ЭДС приведены в табл. 6.1.

Таблица 6.1 – Результаты расчета магнитной цепи

Параметр	Значения параметров при ЭДС
	0,5	1	1,1	1,2	1,3
, В	1732	3464	3810	4157	4503
Ф, Вб	0,0249	0,0498	0,0547	0,0597	0,0647
, Тл	0,44	0,87	0,96	1,05	1,1
, А	1707	3385	3754	4096	4437
, А	5,2	20,1	42	228	469
, А	5	18	35	61	181
, А	14	20	21	24	23
	3447	6866	7681	8793	10196
	1,01	1,01	1,02	1,07	1,15
	1,14	1,14	1,16	1,21	1,3

 

0,277

0,0568

0,0633

0,0724

0,084

 

	0,7	1,39	1,55	1,78	2,1
	278	278	499	2285	5962
	147	147	147	680	2023
	174	348	388	444	515

 

1052

1399

1922

6138

14976

 

	4499	8265	9603	14931	25172
	1,24	1,14	1,18	1,6	2,27
	0,95	0,95	0,94	0,94	0,92
	0,29	0,19	0,24	0,66	1,35
	0,47	1	1,11	1,19	1,31

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

7 Расчет параметров обмотки статора

Средняя длина лобовой части обмотки статора [1, ф. 5.65]:

.  (7.1)

Активное сопротивление фазы обмотки статора при расчетной температуре 75 °С [1, ф. 5.67]

,     (7.2)

где – удельное электрическое сопротивление медного провода при температуре 75 °С [1, табл. 2.1]; – средняя длина витка обмотки статора [1, ф. 5.62]:

,  (7.3)

тогда:

.   (7.4)

Активное сопротивление фазы обмотки статора в относительных единицах [1, ф. 5.68]:

.    (7.5)

Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния  [1, ф. 8.77]:

.    (7.6)

Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния принимаем

.

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния лобовых частей обмотки статора [1, ф. 5.77]:

.  (7.7)

Коэффициент магнитной проводимости рассеяния обмотки статора 
[1, ф. 5.78]:

.  (7.8)

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора [1, ф. 5.79]:

.   (7.9)

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы обмотки статора в относительных единицах [1, ф. 5.80]:

.   (7.10)

МДС обмотки статора, соответствующая номинальному току 
[1, ф. 8.71]:

.  (7.11)

Коэффициент, учитывающий влияние магнитных напряжений стали и зазора между полюсом ротора и статором и зазора между полюсом и ободом 
[1, ф. 8.79]:

.   (7.12)

Индуктивное сопротивление взаимной индукции по продольной оси в относительных единицах [1, ф. 8.78]:

,   (7.13)

где – коэффициент приведения МДС реакции якоря по продольной оси к МДС обмотки возбуждения [1, рис. 8.19].

Индуктивное сопротивление взаимной индукции по поперечной оси в относительны единицах [1, ф. 8.80]:

,  (7.14)

где – коэффициент приведения МДС реакции якоря по поперечной оси к МДС обмотки возбуждения [1, рис. 8.19].

Синхронное индуктивное сопротивление обмотки статора по продольной оси в относительных единицах [1, ф. 8.81]:

.   (7.15)

Синхронное индуктивное сопротивление обмотки статора по поперечной оси в относительных единицах [1, ф. 8.82]:

.    (7.16)

 

8 Расчет МДС обмотки возбуждения при нагрузке

Построим векторную диаграмму синхронного двигателя, исходя из уравнения напряжения [2, ф. 8.84]:

,     (8.1)

где – ЭДС, наведенная результирующим магнитным потоком (с учетом реакции якоря).

Рисунок 8.1 – Векторная диаграмма синхронного двигателя

После соответствующих построений (рис. 8.1) определяем вектор ЭДС обмотки статора при нагрузке: .

Строим график (рис. 8.2). Определяем из этого графика коэффициент магнитного насыщения , соответствующий ЭДС 
:  .

Рисунок 8.2 – Зависимость от

Пользуясь этим значением коэффициента магнитного насыщения, определяем коэффициенты ; и [1, рис. 8.20].

Строим график (рис. 8.3).

Рисунок 8.3 – Характеристики намагничивания синхронной машины

МДС статора (якоря): .

МДС статора (якоря) по поперечной оси [2, ф. 8.85]:

,   (8.2)

где .         (8.3)

По графику (рис. 8.3) определяем соответствующее найденному значение ЭДС в относительных единицах .

Вычисляем найденное значение ЭДС в абсолютных единицах [1, ф. 8.86]:

.    (8.4)

Отложив на продолжении вектора вектор , получим на векторной диаграмме (рис. 8.1) точку Q. Проведя прямую OQ, получим угол . При этом и . Опустив перпендикуляр из конца вектора на линию OQ, определяем векторы ЭДС, наведенные результирующим магнитным потоком по продольной и поперечной осям соответственно и .

Отложив на оси координат графика (рис. 8.3) значение , получим соответствующее значение МДС, равное .

МДС продольной реакции якоря с учетом размагничивающего действия МДС поперечной реакции якоря [1, ф. 8.88]:

.      (8.5)

Строим графики и (рис. 8.3).

По графику , отложив на оси абсцисс сумму МДС:

,     (8.7)

найдем значение магнитного потока в основании полюса ротора при нагрузке машины , а затем по графику определим сумму магнитных напряжений в роторе при нагрузке .

Магнитодвижущая сила обмотки возбуждения на пару полюсов при нагрузке двигателя [1, ф. 8.89]:

,  (8.9)

тогда:

.   (8.10)

 

9 Расчет обмотки  возбуждения

Для питания обмотки возбуждения двигателя принимаем возбудительное устройство типа ТВУ-65-320 (номинальное напряжение 65 В, ток 320 А). [1, табл. 8.7].

Напряжение непосредственно на обмотке возбуждения [1, ф. 8.92]:

.   (9.1)

Так как мощность двигателя и ширина сердечника полюса , принимаем однослойную катушку обмотки возбуждения с лобовой частью в виде полуокружности [1, с. 207].

Средняя длина витка полюсной катушки [1, ф. 8.94]:

 

,    (9.2)

где [1, с. 207]; – предварительное значение ширины проводника катушки; – толщина изоляции между сердечником полюса и катушкой [1, с. 208].

Предварительное сечение медной проволоки для катушки возбуждения [2, ф. 8.91]:

    (9.3)

где – удельное сопротивление меди при рабочей температуре для однослойных обмоток, – расчетное значение МДС обмотки возбуждения [2, с. 206].

Ток возбуждения при нагрузке [2, ф. 8.96]:

,     (9.4)

где – предварительное значение плотности тока в обмотке возбуждения [1, с. 208].

Число витков катушки обмотки возбуждения [1, ф. 8.97]:

.     (9.5)

Меньший размер прямоугольного провода полюсной катушки [1, ф. 8.98]:

,    (9.6)

где – толщина прокладок на ободе и под полюсным наконечником; – толщина слоев асбестовой бумаги между двумя соседними витками катушки [1, табл. 8.9].

Наибольшая ширина прямоугольного провода [1, ф. 8.100]:

.     (9.7)

Принимаем прямоугольную ленту сечением с размерами сторон [3, с. 388].

Фактическая плотность тока в обмотке возбуждения [1, ф. 8.101]:

.     (9.10)

Превышение температуры обмотки возбуждения [1, ф. 8.104]:

,  (9.11)

где – окружная скорость ротора [1, ф. 8.103]:

,    (9.12)

где – диаметр:

.  (9.13)

Уточненное значение высоты полюса [1, ф. 8.105]:

.  (9.14)