Расчёт деревянной сегментной фермы

                  Казанская государственная

              аритектурно-строительная академия

 

 

 

 

 

 

                                         Кафедра МКиИС

 

 

 

 

 

 

               Курсовой проект

  На тему “Расчёт  деревянной сегментной фермы”

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

                                Выполнил: ст. гр. 03-505

                                Крупин В.П.

                                Принял:

                                Дымолазов

 

 

 

                 

                  2003

Содержание                                                                                                                                                                         стр.

 

1. Исходные данные для проектирования.                                                                                                                                  
2. Расчёт клеефанерной плиты.                                                                                                                                                         
3. Расчёт сегментной фермы.                                                                                                                                                             
4. Расчет стойки.                                                                                                                                           

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1. Исходные данные  для проектирования:

Здание длинной 48 м., 2 класс ответственности, коэффициент  надёжности по назначению γn=0,9, не отапливаемое, с температурно-влажностным   режимом  эксплуатации по группе Б1, Район строительства - г.

 Ленинград (снеговая  нагрузка  –100 кг/см²,ветровая нагрузка-35 кг с/см²). Несущими конструкциями являются металлодеревянный сегментный фермы с клееным верхним поясом пролётом 24м., расположенные с шагом 4,8 м. Покрытие из клеефанерных плит.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2.РАСЧЁТ КЛЕЕФАНЕРНОЙ  ПЛИТЫ.

  Исходные данные:

Номинальные размеры панели в плане 1,5х4,8 м. Обшивка из водостойкой фанера марки ФСФ сорта В/ВВ толщиной δ=10мм.; рёбра из сосновых досок 2-го сорта; клей КБ-3;утеплитель – минераловатные плиты толщиной100 мм. С объёмным весом 100 кг/м³; пароизоляция из полиэтиленовой плёнки; снеговая  нагрузка –100 кг/см²; каркас панели состоит из 4-хпродольных рёбер a=50 см., высотой h_р=15 см., толщиной b_p=5см.;ширина панели по низу 147 см., по верху 149 см. Расчётный пролёт l_р=l*0,99==480*0,99=475,2 см.

Принятая высота панели h=1+1+15=17 см., что составляет 17/475,2=1/28 пролёта; расчётные сопротивления:

R_ф.с. =140 кг с/см²;  R_ф.с. =120 кг с/см²;    R_ф.с. =65 кг с/см²;

R_ск.ф =8 кг с/см²;  R_ск. =16 кг с/см²;        R_н. =130 кг с/см²;

 Е_ф.=90000 кг с/см²;              Е_д.=100000 кг с/см².

 

Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка кг/м2	Коэффициент надежности по нагрузке gf	Расчетная нагрузка кг/м2
1.Вес рубероидной 3-х  слойной кровли. 2.Фанера (0,01´2)640 3.Каркас из древесины (0,05´0,15)500´3 4.Утеплитель- минераловатные плиты (0,1´100)	12,7 12,8   11,25     10	1,2 1,1   1,1     1,2	15 14,1   12,4     12
Постоянная g Временная снеговая Полная	46,75 100 146,75	- 1,4 -	53,5 140 193,5

 

 

Геометрические характеристики сечения.

Расчётная ширина фанерных обшивок  принимается согласно П.4 25 гл. СНиП 2-25-80 на 10% меньше действительной и равна:

В_рас=0,9ּ147=133,2 см.

Сечение клеефанерной панели приводит к сжатой фанерной обшивке:

n_ф= = =1,11`

Приведённая площадь сечения:

F_пр=2b_фδ_ф+n_фb_рh_р=2ּ133,2ּ1+(1,11ּ5ּ15)ּ4=599,4,

где  h_р, b_р – высота и толщина ребер.

        Приведённый  момент инерции плиты:

J_пр=n_фּF²_{ф. н}+F_ф.вy²_ф.в+n_рF_рy²_р+n_рJ_р=

=133,2ּ7²+1,1ּ4ּ5ּ15+(4ּ5ּ15²)/12=9232,8 см⁴ ,

где  F_ф.и=b_фּδ_фн – расчётная площадь поперечного сечения нижней обшивки;

F_ф.в= b_фрּδ_фн– расчётная площадь поперечного сечения верхней обшивки;   

F_р=4ּh₀ּb₀ – площадь поперечного сечения рёбер;

J_р=4b_ph_p³/12 –момент инерции рёбер;

y_ф.в= y_ф.н –расстояние от нейтральной лини до центра нижней и верхней обшивки;

y_р=0 –расстояние от нейтральной оси до центра тяжести ребра.

 

Проверка  панели.

Расчётный изгибающий момент в середине пролёта:

 кгсּм,

Напряжение в растянутой обшивке: σ_ф.р.=

Проверим устойчивость сжатой обшивки (П.4.26.СНиП 2-25-80)

,

где φ_ф  при расстоянии между рёбрами в свету 45 см. и толщине фанеры δ_ф=1 см., а/δ_ф=45/1<50:

φ=1-

Проверка верхней обшивки  на местный изгиб сосредоточенной  силой 120 кгс как заделанную по концам балку шириной 100см:

A=50 см<1,33ּR_фнּδ²_ф=1,33 ּ 65 ּ1=86,45 см.

Проверяем скалывающие напряжения по клеевому шву фанерной обшивки.

Поперечная сила равна опорной  реакции:

Приведенный статический момент верхней  обшивки относительно нейтральной  оси равен:

S_пр. =F_ф.в.ּy_ф.н. =132,2ּ8=1065,6 см³

При расчётной ширине клеевого  соединения b_p=4ּ4=16 см. находим касательные напряжения:

Τ= < R_ск.ф =8 кгс/см²

Относительный прогиб панели равен:

 

3. РАСЧЁТ СЕГМЕНТНОЙ  ФЕРМЫ.

Сегментная ферма состоит из 4-х панелей. Расчётный пролёт фермы  L=24 м. Класс ответственности здания 1; = 1. Температурно-влажностный режим А-1.   Кровля утепленная из клеефанерных плит с двухсторонней обшивкой.

Нагрузки. Нагрузки на ферму от ограждающей части покрытия на 1 м² поверхности крыши составляет: нормативная – 46,75 кгс/м²; расчетная – 53,5  кгс/м². Эта нагрузка, приведенная к 1 м² плана покрытия, равна:

нормативная - g ^н_огр = 46,75ּs /l = 46,75ּ1,072 = 50,116 кгс/м²;

расчетная – g _огр = 53,5ּ1,072 = 57,352 кгс/м².

Нагрузка на 1 пог. м фермы от ограждающей части покрытия поверхности крыши составляет:

нормативная - g = 50,116 ּ4,8 = 240,6 кгс/м²;

расчетная – g _огр = 57,352ּ4,8 = 275,3 кгс/м².

Нагрузки на ферму приведены  в таблице.

Наименование нагрузки	Нормативная нагрузка кгс/м	Коэффициент надежности по нагрузке gf	Расчетная нагрузка кгс/м
Вес покрытия. Собственный вес фермы	240,6 38,3	- 1,1	275,3 42,2
Постоянная g	46,75	-	53,5
Снеговая равномерно распределенная s’ Снеговая, распределен-ная по треугольнику s”	360   960	1,6   1.6	576   1536

   Нагрузку от собственного веса фермы определяем по формуле:

g^н_св = (g^н+s’)/[1000/(Ксв×l)-1] = (240,6+360)/ [1000/(2,5×24)-1] = 38,3 кг/м.

Ксв=2,5 – коэффициент собственного веса фермы 

Нормативная снеговая нагрузка определяется по формуле:

s' = s_о×m×В = 100×0,75×4,8 = 360 кгс/м.

₁= l/(8f) = 24/(8ּ4) = 0,75.

s" = s_о×m×В = 100×2×4,8 = 960 кгс/м.

₂= 2,0  при f/l =0,167.

Коэффициент надежности по нагрузке для снега при g^н/S^н = 278,9/360 = 0,77 < 0,8 составляет 1,6.

Геометрический расчет.

Радиус кривизны верхнего пояса  фермы

r = (l + 4f)/(8f) = (24 + 4×4)/(8×4) = 20 м.

Половина центрального угла дуги верхнего пояса

sin ₀ = l/(2r)= 24/(2×20) = 0,6; ₀ = 37 .

Длина дуги верхнего пояса

S = м.

Длина дуги одной панели

 м.  .

Длина хорды панели

 м.

Стрела выгиба панели

 м.

Определение усилий от равномерно распределенной нагрузки.

Равномерно распределенную снеговую нагрузку s' = 0,576 тс/м, расположенную на половине пролета, приводим к сосредоточенным силам P_i  в узлах фермы:

 т;

 т;

 т.

Опорные реакции

 т;

 т.

Проверка:

 т; 

 т.

Определение усилий от треугольной  односторонней снеговой нагрузки s" = 1,536 тс/м.

Треугольную нагрузку, расположенную на левой половине пролета, приводим к сосредоточенным силам P_i  в узлах фермы:

 т;

 т;

 т.

Опорные реакции

 т;

 т.

Проверка:

 т; 

 т.

Произведем расчет фермы на снеговую нагрузку на програмном комплексе  Lira 9,0 получим усилия в элементах фермы:

N стр.	Обозн. усилий	Усилия от пост нагр. g=0,276 т/м. k=0,484	Усилия от снеговой нагрузки					Расчетное сочетание усилий
			s' = 0,576 тс/м			s" = 1,536 тс/м
			слева	справа	на всем пролете	слева	справа	3 + 6	3 + 7
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1-2	N тс Mq,s MN åM	-5,51 1,123 -1,42 -0,295	-7,66 2,32 -1,97 0,35	-3,73 - -0,96 -0,96	-11,39 2,32 -2,93 -0,61	-8,48 4,72 -2,18 2,54	-3,1 - -0,8 -0,8	-16,9 - - 0,905	-13,99 - - 2,245
2-3	N тс Mq,s MN åM	-5,01 1,392 -1,29 0,102	-6,16 2,876 -1,58 1,296	-4,18 - -1,07 -1,07	-10,35 2,876 -2,66 0,48	-6,19 2,07 -1,59 0,48	-3,48 - -0,89 -0,89	15,36 - - 0,318	11,2 - - 0,582
1-6	N тс	4,88	6,79	3,3	10,09	7,51	2,75	14,97	12,39
6-7	N тс	5,02	5,18	5,18	10,37	4,31	4,31	15,39	9,33
2-6	N тс	0,1	-1,14	1,34	0,2	-2,28	1,11	0,3	-2,18
3-6	N тс	-0,11	1,27	-1,49	-0,22	2,54	-1,24	-0,33	2,43

 

 

 

Подбор сечения элементов. Ширину сечения верхнего пояса и элементов решетки принимаем одинаковой. Подбираем ширину b из условия предельной гибкости λ_пр=150. Для самого длинного раскоса D₂, у которого l_oy = l_ox = 5,66 м, r_min = l_oy/λ_пр = 5,66/150 = 0,038 м; b_min = 0,038/0,29 = 0,13 м. С учетом требований к опиранию панелей b_min = 14 см из доски шириной 15 см.

Подбор сечения верхнего пояса. Из табл. 9 видно, что расчетной является первая панель при снеговой нагрузке s”. Пользуясь приближенной формулой, определяем

W_тр=M_max/(0,7ּR_и)

Принимаем древесину 2-го сорта, доски  сечением3,3х14 (после острожки) с расчетным сопротивлением

R_с = R_и =150 кгс/см²

Из табл. 9 выбираем сочетание усилий N = 13990 кг; M =224500 кгсּсм, тогда W_тр= 224500/(0,7ּ150)= 2138,1 см³.

Требуемая высота сечения

Количество слоев в клееном элементе при толщине досок 3,3 см n =30,3/3,3 = 9,18 слоев; принимаем 11 слоев. Тогда h = 3,3ּ11  = 36,3 см. Геометрические характеристики сечения

A = bh = 14ּ36,3 = 508,2 см²; W = 14ּ36,3²/6 = 3074 cм³.

Гибкость λ_x = l_s/r_x = 6,41/(0,29ּ0,363) = 60,9 < 120;        φ = 1 – а(λ/100)² = 1 – 0,8(60,9ּ100)² = 0,7.

Коэффициент ξ=1-

Тогда M_д=

σ = < R_рас=150 кгс/см²

Поверка устойчивости из плоскости  верхнего пояса фермы не производим из за использования клеефанерных плит.

Подбор сечения раскосов. Раскос D₁; N = -2,18 т. Из условия предельной гибкости:

h = l_р/(0,29ּ150) = 377/(0,29ּ150) = 8,67 см.

Принимаем h = 3,3ּ4 = 13,2 см. Тогда А = 14ּ13,2 = 184,8 см².

Напряжения в сжатом раскосе D₁

             σ = 2180/( 184,80) = 2180/(0,31ּ184,8) = 

=38,05 кгс/см² < 150 кгс/см²; λ = 377/(0,29ּ13,2) = 98,5 < 150; φ = 3000/98,5² =0,31.

Раскос D₂; N = 2,43 т.

Растянутый раскос D₂ прикреплен в узле болтами d = 12 мм. Площадь поперечного сечения за вычетом ослаблений

A_нт = 14(13,2 – 2ּ1,2) = 151,2 см².

Расчетное сопротивление растяжению для древесины 2-го сорта R_р = 90 кгс/см²; m₀ = 0,8; σ = N/A_нт = 2430/151,2 = 16,07 кгс/см² < 90ּ0,8 = 72 кгс/см².

Подбор сечения нижнего  пояса. Нижний пояс принимаем из стальных уголков:

R_р = 2100 кгс/см²; N = 15,39 т;

A_тр = 15390/(0,85ּ2100) = 8,62 см²;

2 50x50x5; 2А = 2ּ4,8 = 9,6; r = 1,53;

λ = l_н/r = 600/1,53 = 392,15 < 400.

Расчет узлов. Опорный узел.

1. Проверку торца пояса  на смятие производим при действии  максимальной продольной силы N = 16,9 т. задаемся размерами площади смятия: b =14 см; h_оп = 2h/3 = 2ּ36,3/3 = 24,2 см, принимаем h_оп = 24 см; A = =14ּ24=336 см²; σ_см = 16900/336 = 50,3 кгс/см² < R_см=150 кгс/см².

2. Упорная плита рассчитывается  приближенно как балка таврового  сечения длиной 14 см, шириной 8,0 см  с ребром 60х8 мм.

На расчетную часть  упорной плиты приходится 1/3 продольного  усилия верхнего пояса. Изгибающий момент от этого усилия

M = Nl/(3ּ8) = 16,9ּ0,14/24 =0,0956 тּм.

Требуемый для восприятия этого момента момент сопротивления W_тр с учетом пластичности 

W_тр=M/(Rּ1,2) = 9560/2100ּ1,2 = 3,79 см³.

Геометрические характеристики сечения

А = 0,8ּ8,0 + 0,8ּ6,0 = 11,2 см².

Статический момент относительно нижней кромки ребра

S =0,8ּ8,0ּ6,4 + 0,8ּ6,0ּ3,0 = 55,36 см³.

Расстояние от центра тяжести сечения  до нижней кромки ребра

Z = S/A = 55,36/11,2 = 4,94 см.

Момент инерции сечения

I_x = 8,0ּ0,8³/12 + 0,8ּ8,0(6,8 – 4,94 – 0,5ּ0,8)² + 0,8ּ6³/12 + 0,8ּ6(4,94 – 3,0)² =       = 33,24 см⁴.

Момент сопротивления

W = I_x/z = 33,24/4,94 = 6,73 см³ > 3,79 см³.

  3. Расчет опорной плиты.

Реакция на левой опоре фермы  от второго сочетания нагрузок

R_А =11,01 т.

Напряжение сжатия под опорной  плитой размером A = 32х14 см

σ = R_А/A = 11010/500 = 24,6 кгс/см².

Изгибающий момент внутренней части  плиты (на ширине 1 см.)

M = σl²/8 = 24,6ּ14,5²/8 =646,5 кгсּсм.

Требуемый момент сопротивления  с учетом пластичности

W_тр=M/(Rּ1,2) = 646,5/2100ּ1,2 = 0,256 см³.

Необходимая толщина плиты при  ширине 1 см

 см.

Принимаем см.

4. Растягивающее усилие в первой  панели нижнего пояса      N_и1 = -2,18 т. Нижний пояс проектируется из 2 50x50x5. Уголки привариваются к стальным фасонкам. На обушок каждого уголка передается 70% усилия N’ = -2,18ּ0,7 =1,526 т, а на перо уголка 30%:  N” = -2,18ּ0,3 =0,654 т.

Длины сварных швов на один уголок при высоте шва h_ш = 0,6 см:

У обушка l’ = N’/(2R_срּ0,7h_ш) = 1526/(2ּ150ּ0,7ּ0,6) = 12,1 см;

У пера l” = 654/(2ּ150ּ0,7ּ0,6) = 5,19 см.

Принимаем l’ = 30 см; l” = 20см.

Узел верхнего пояса. Усилия в раскосах D₂ = 2,43 т (растяжение); D₃ = -1.35 т (сжатие).

Усилие в верхнем поясе N = -16,9 т. Между торцами соединяемых панелей предусмотрены стальные вкладыши сечением 14х22х5 см.

Напряжение смятия торцов панелей 2 и3 верхнего пояса от усилия  N = -16,9 т:

σ_см =  N/A_см  = 16900/(14ּ22) = 54,87 кгс/см² < R_см=150 кгс/см².

Изгибающий момент в пластине вкладыша шириной 1 см определяется по формуле

M = σ_см l_вк ²/12 = 54,87ּ4,0²/12 =73,16 кгсּсм.

где l_вк = 4,0 см – расстояние между ребрами вкладыша.

Требуемый момент сопротивления пластинки  с учетом пластичности

W_тр= 73,16/2100ּ1,2 = 0,029 см³;

толщина пластины (при ширине 1 см)

 см.

принимаем см.

Узловой болт, воспринимающий равнодействующую усилий в раскосах, рассчитывается на изгиб от момента

M = (D/2)( + /2) = (2780/2)ּ (0,8 + 0,4) = 1668 кгсּсм.

Равнодействующую усилий D определяем по рис. 1. Требуемый момент сопротивления с учетом коэффициента пластичности γ = 1,2 равен W  = 1668/(2100ּ1,2) = 0, 66 см³. Принимаем болт d = 2 см. Тогда

W  = 0,1d³ = 0,1ּ2³ = 0,8 > 0,66 см³.

 

     рис. 1

Количество болтов крепления стальных планок раскосов определим от действия растягивающего усилия D_3-6 = 24,3 Кн.

Принимаются для крепления болты  d=1,6 см, двух срезные n_ш=2. Несущая способность болта в одном срезе.

По изгибу: Т_u= 2,5×d²=2,5×1,6²=6,4 кН

По смятию древесины: Т_с= 0,5×в×d=0,5×14×1,6=11,2 кН

Требуемое число болтов для крепления двух столиков:

n_тр=N/(Т× n_ш)=24,3/6,4×2=1,89, принимается 2 болтa.

4.РАСЧЕТ КЛЕЕДЕРЕВЯННОЙ  СТОЙКИ ПОСТОЯННОГО СЕЧЕНИЯ.

 

Стойка клеедеревянная постоянного  по высоте сечения из древесины 2-го сорта, жестко закреплена к фундаменту. Стойка высотой l=9,6 м. На нее шарнирно опирается опорный узел сегментной клеедеревянной фермы с металлическим нижнем поясом. Из плоскости стойка закреплена вертикальными связями в концах и середине длины. На стойку действуют следующие нагрузки: вертикальная сосредоточенная нагрузка от собственного веса конструкции и веса снега на покрытии; горизонтальные равномерные нагрузки от давления ветра.

Ветровая   нагрузка.

     Нормативное значение  ветрового давления равно  w₀=35 кгс/м².

     Для заданного типа  местности С с учетом коэффициента к получим следующее значение ветрового давления по высоте здания:

На высоте до 5 м    w_n1= 0,5*0,8*35=14 кгс/м².

На высоте до 10 м    w_n2= 0,65*0,8*35=18,2 кгс/м².

На высоте до 20 м    w_n3= 0,85*0,8*35=23,8 кгс/м².

      Вычислим значения  нормативного давления на отметках  верха колонн и покрытия:

На отм. 9,6

w_n4= 14+((18,2-14)/(10-5))(9,6-10)= 17,864 кгс/м².

На отм. 13,6

w_n5= 18,2+((23,8-18,2)/(20-10))(13,6-10)= 20,216 кгс/м².

      Переменный по  высоте скоростной напор ветра  заменяем равномерно распределенным, эквивалентным по моменту в  заделке консольной балки и длиной 12 м:

w_n=

15,56 кгс/м².

       Для определения  давления с учетом габаритов  здания находим по прил. 4(7) аэродинамические  коэффициенты с_е=0,8 и с_е3=-0,5. Тогда с учетом коэффициента надежности по нагрузке g_f=1,4 и шага колонн 6 м получим:

       Расчетная равномерно  распределенная нагрузка на колонну  рамы с наветренной стороны   w₁= 15,56*4, 8*1,4 = 104,56 кгс/м;

Статический расчет.

 

В результате расчета рамы на ветровую нагрузку мы получили значения внутренних усилий M = wl²/8 = 1,205 тсּм, Q = (5/8) wl = 0,63 тс.

Снеговая нагрузка.

При расчете рамы на снеговую нагрузку наиболее не благоприятным  загружением для стойки будет  треугольная снеговая нагрузка и  значение сжимающего усилия в стойке будет равно N = 11,016 тс.

Расчетное сочетание  усилий для стойки будет равно M = 1,08 тсּм, Q = -0,57 тс,       N = 10,25 тс.

Подбор сечения  стойки.

Принимается гибкость стойки в направлении  действия ветровых нагрузок l=80<120 стойка с жестким креплением к опоре и шарнирно закрепленным верхним концом имеет расчетную длину l_р=0,8×l=0,8× 9,6=7,68 м.

Требуемая высота опорного сечения:

h_тр=l_р/(0,29×l)=7,68/(0,29×80)=0,33 м, принимаем доски для склеивания сечением после фрезерования в´d=14´3,3 см, сечение опорного торца в´h=14´36,3 см, принимаем 11 слоев.

Принимаем древесину 2-го сорта, доски  сечением3,3х14 (после острожки) с расчетным  сопротивлением сжатию с учетом ширины сечения в>13 см, действия ветра  m_н=1,2 высоты сечения m_d=0,9 и толщина слоев m_сл=1: R=15×1,2×0,9×0,1=16 мПа.

Геометрические характеристики сечения

A = bh = 14ּ36,3 = 508,2 см²; W = 14ּ36,3²/6 = 3075 cм³.

Гибкость λ_x = l_р /r_x = 768/(0,29ּ36,3) = 72,96 > 70;     φ = 3000/λ² = 3000/72,96² = 0,564.

Коэффициент ξ=1-

Тогда M_д=

σ = < R_рас=160 кгс/см²

Поверка устойчивости стойки из плоскости  действия момента проводим от действия сжимающего усилия N = 11, 016 тс. Стойка имеет расчетную длину из плоскости действия момента l_р=3,84 м.

Гибкость λ_у = l_р /r_у = 384/(0,29ּ14) = 94,6 > 70;        φ = 3000/λ² = 3000/94,6² = 0,335.

< R_рас=160 кгс/см²

Проверка опорного сечения  стойки на скалывание не требуется  в виду небольшой величины поперечной силы.

Расчет жесткого крепления  стойки к фундаменту с помощью  анкерных столиков.

Расчетное сочетание усилий для  расчета жесткого крепления стойки будет равно    M = 1,205 тсּм, Q = -0,63 тс, N = 3,35 тс.

Расстояние между осями анкеров e = 36 см. Максимально растягивающая сила:

Принимаются для крепления столиков к стойке болты d=2 см, двух срезные n_ш=2, симметрично работающее при с=в=14 см. Несущая способность болта в одном срезе при учете ветровой нагрузки m_н=1,2.

По изгибу: Т_u=m_н×2,5×d²=1,2×2,5×2²=12 кН

По смятию древесины: Т_с=m_н×0,5×в×d=1,2×0,5×14×2=16,8 кН

Требуемое число болтов для крепления двух столиков:

n_тр=N/(Т× n_ш)=43,5/12×2=1,81, принимается 2 болтa.

Требуемое сечение анкерных тяжей по нарезке:

А_тр=N/(R×0,8)=0,0435/(235×0,8)=2,31×10^-4=2,31 см². Принимаются два тяжа

Æ 16 мм, площадь сечения по нарезке А=2×1,41=2,81 см²>А_тр

 

 

Список литературы.

Деревянные  конструкции. Нормы проектирования СНиП 11-25-80 М.,1983 г.

Зуборев Г.Н. Конструкции из дерева и пластмасс М.,1990 г.

Нагрузки  и воздействия. Нормы проектирования: СНиП 2.01.07-85/ Госстрой СССР М,:ЦИТП Госстроя СССР, 1986 г.

Расчет  конструкций из дерева и пластмасс. Курсовое и дипломное проектировании. Учебное издание. Издательство «ВШ»  1998 г.

Конструкции из дерева и пластмасс. Примеры расчета  и конструирование: под редакцией  В.А. Иванова Киев «ВШ»1981 г.