Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Расчёт калориферных установок

СОДЕРЖАНИЕ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ.

1. ВВЕДЕНИЕ.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРА.

3. ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ ДЛЯ ПРИВОДА ВЕНТИЛЯТОРА.

4. РАСЧЁТ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАГРЕВАТЕЛЬНОГО

УСТРОЙСТВА.

5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ (ТЭНов).

6. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ.

7. РАСЧЕТ СИЛОВОЙ СЕТИ, ВЫБОР АППАРАТУРЫ УПРАВЛЕНИЯ И

ЗАЩИТЫ.

8. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ.

9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ.

ЛИТЕРАТУРА.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

ВАРИАНТ - 01

Тип здания – телятник
Число животных – N=100 шт.
Температура внутри помещения -
Температура наружного воздуха - (для Москвы)
Средняя температура за отопительный сезон - (для Москвы)
Удельный объем помещения –
Расположение ТЭНов в нагревательном блоке – шахматное
Схема соединения – Y
Регулятор температуры – РТ
Тепловая характеристика помещения – q0 = 2,5
Напор воздуха – Н= 200 Н/м2

ВВЕДЕНИЕ.

Одним из важнейших мероприятии по повышению продуктивности животных и птицы является создание для них оптимальных условий содержания, объединяемых понятием «микроклимат». Только за счет обеспечения в помещениях воздушной оптимальной среды продуктивность многих видов животных и птицы можно повысить на 25 - 30%. Температура воздуха животноводческих и птицеводческих помещений является одним из важнейших параметров микроклимата. Из существующих в настоящее время способов отопления наиболее рациональным и удобным считается воздушное отопление, при котором тепло, необходимое для возмещения потерь через строительные конструкции и на нагрев вентиляционного воздуха, подается в помещение с приточным воздухом путем подогрева его в калориферах.

В системах воздушного отопления различных животноводческих и птицеводческих помещений используют электрокалориферные установки, состоящие из электрического калорифера и вентилятора. Эти установки просты по устройству, надежны, пожаробезопасны, не требуют постоянного присутствия обслуживающего персонала и могут быть сравнительно легко автоматизированы.

Настоящая работа включает в себя задачу полного расчета электрокалориферной установки для подогрева приточного воздуха отопительно-вентиляционной системы животноводческих и птицеводческих помещений. В задачу расчета входит:

1) определение мощности электрокалорифера;

2) выбор электродвигателя для привода вентилятора;

3) расчет конструктивных параметров, нагревательного устройства;

4) тепловой расчет нагревательных элементов;

5) расчет силовой сети и выбор аппаратуры управления и защиты;

6) разработка схемы управления электрокалориферной установкой;

7) определение эксплуатационных показателей.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОКАЛОРИФЕРА.

2.1. Теплопроизводительность электрокалорифера (Qк) в кДж/ч для отопительно-вентиляционной системы животноводческих помещений определяется из уравнения теплового баланса:

Qk=Qогр+Qв-Qж ,

где Qог—теплопотери через ограждения помещений, кДж/ч;

Qв —теплопотери, обусловленные вентиляцией, кДж/ч;

Qж —тепло, выделяемое животными, кДж/ч.

Теплопотери через ограждения могут быть определены по формуле:

Qогр = qo·V· (tвнутр-tнар),

где qo—тепловая характеристика помещения;

V=V0·N=17·200=3400 м3 — объем помещения;

tвнутр и tнар —соответственно температура внутри и снаружи помещения, 0С.

Qогр= 2,5·1000· (10-(-24,5)) = 86250 кДж/ч;

Количество тепла Qж в кДж/ч, выделяемого животными:

Qж =Q1·N= 1666,8·100=166680 кДж/ч,

где Q1= qж = 3600∙0,463 =1666,8 кДж/ч — количество тепла, выделяемого одним животным,

N – количество животных,

Количество тепла, теряемого с вентиляцией:

Qв=Lв·Св·

в·(tвнутр.-tнар.)=Кв·V·Св· в· (tвнутр-tнар),

где Lв— подача вентиляционных установок, м3/ч;

Св— массовая теплоемкость воздуха, Св=1,0 кДж/(кг · 0С);

в — плотность воздуха, в =1,2 кг/м3;

Кв— часовая кратность воздухообмена;

V— объем помещения, м

Подача вентиляционных установок Lв при определении мощности устройств отопления находится по удалению избыточной влаги и углекислоты.

Содержание Н2О в воздухе:

где w = 230 г/час – выделение влаги одним животным при t=20 оС,

=1,2 кг/м3 – плотность воздуха,

d1 ,d2 – влагосодержание внутреннего и наружного воздуха, определяемые по H-d диаграмме.

d1 =5,3 г/кг d2 = 0,32 г/кг

Содержание СО2 в воздухе:

где = 72 л/ч – выделение СО2 одним животным при t=20 оС,

с1, с2 – концентрация СО2 в воздухе внутри и снаружи помещения

с1 = 2,5 л/м3 с2 =0,3 л/м3

> , следовательно принимаем Lв= =3848,73

Qв=3848,73·1·1,2·(10-(-24,5)) = 159337,35 кДж/ч

Qk=86250+159337,35 -166680 = 78907,35 кДж/ч

2.2. Кратность воздухообмена в помещении равна:

Кв=

2.3. Общая мощность системы отопления:

Рк =

Следовательно, мощность одного электрокалорифера Рк1 будет равна:

Рк1=

кВт,

а подача одного вентилятора в м3/ ч:

Lв1=

= 3848,73 м3/ ч

где Z=1 - число вентиляционных установок.

3. ВЫБОР ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ ДЛЯ ПРИВОДА ВЕНТИЛЯТОРА.

Требуемая подача вентилятора с учетом потерь и подсосов воздуха в воздуховодах определяется по формуле

Lв1= м3/ ч

где k1—коэффициент, учитывающий потери или подсос воздуха в воздуховодах.

Коэффициент k1=1,1 для стальных, асбоцементных и пластмассовых воздуховодов длиной до 50 м.

Для электрокалориферных установок животноводческих помещений рекомендуется использовать центробежные вентиляторы способные развивать высокое давление при достаточно большой подаче. Наилучшими аэродинамическими свойствами обладают вентиляторы типа Ц4-70.

Принимаем вентилятор Ц4-70 №4с ηвен.=0,54; nвен.= 650 об/мин

Мощность электродвигателя для привода вентилятора определяется по формуле:

Ррасч= ,

где Lв—подача вентилятора, м3/с;

Hв—полный напор, Н/м2;

в — КПД вентилятора;

Кз — коэффициент запаса.

Значение коэффициентов запаса принимается равным 1,1 - 1,5. Вентиляторы рекомендуется комплектовать трехфазными асинхронными электродвигателями серии 4А.

Выбираем двигатель серии 4А80В8У3.

Технические данные:

Pн=0,55 кВт

nн= 700 об/мин

ηн=0,64

cosφ=0,65

4. РАСЧЁТ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НАГРЕВАТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА.

Мощность одного ТЭНа Рн определяется, исходя из мощности одного калорифера Рк1 и числа Zн ТЭНов в одном калорифере:

кВт

Принимаем в каждой фазе секции по два нагревателя, включенных параллельно. Определяем рабочий ток нагревательного элемента с учетом схемы включения (звезда):

а также расчетную температура tрасч нагревателя:

tрасч=tд∙Км∙Кс=700∙0,4∙1,5=420°С

где tд—действительная температура нагревателя, °С;

Км —коэффициент монтажа, учитывающий ухудшение охлаждения;

Кс—коэффициент среды, учитывающий улучшение охлаждения.

По рабочему току и расчетному значению температуры по литературе [1] определяется диаметр (d) и сечение (S) нагревателя:

Нихром тройной (Х15Н60-Н) d=1 мм S=0,785 мм2

Рабочее сопротивление нагревателя—запрессованной нихромовой проволоки. Ом:

Rн=

Сопротивление нагревателя до опрессовки:

Rон=Rн

где — коэффициент изменения сопротивления в результате опрессовки, =1,3.

Длина проволоки до опрессовки в м:

где д—удельное сопротивление нихромовой проволоки при действительной температуре, Ом∙м.

Удельное сопротивление д определяют по формуле

д = 20 [1+ (t-20)]= 1,1∙10-6[1+16,3∙10-6(700-20)]=1,11∙10-6 Ом∙м,

где 20=1,1∙10-6 Ом∙м —удельное сопротивление материала при температуре 20°С;

=16,3∙10-6 0С-1 —температурный коэффициент изменения сопротивления.

Диаметр спирали (Dсп) равен, мм:

Dсп =(8-10)d=(8-10)∙1=8-10мм;

принимаем Dсп = 10 мм

шаг спирали (в мм) равен:

h=(2-4)d=(2-4)∙1=2-4 мм;

принимаем h = 2 мм

а число витков:

Внутренний диаметр трубки ТЭНа (Dн) равен:

Dн =(2,5-3) Dcп=(2,5-3)∙10=25-30мм

принимаем Dн =25 мм

Длина активной части трубки ТЭНа в м (Lа) после опрессовки равняется длине спирали (Lсп):

Lа= Lсп=10-3∙h∙n=0,001∙2∙580,67=1161,13 мм,

а до опрессовки:

Lоа=

мм

где —коэффициент, учитывающий изменение длины трубки при опрессовке,

=1,15.

Полная длина ТЭНа в м

L=La+2∙Ln=1,1613 +2∙0,05=1,2613 м

где Ln— длина пассивной части трубки ТЭНа может быть принята равной Ln=0,05 м.

Потребное количество проволоки для одного ТЭНа с учетом необходимой навивки на концы контактных стержней из расчета 15—20 витков на стержень:

потр= +( 15 - 20) =

Определяем удельная мощность в Вт/см2 поверхности активной части трубки ТЭНа:

W=Рн/La

D=2435/(116,13∙3,14∙2,7)=2,473 Вт/см2 ,

5. ТЕПЛОВОЙ РАСЧЁТ НАГРЕВАТЕЛЬНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ (ТЭНов)

По эскизу калорифера с учетом расположения ТЭНов (шахматное) определяем живое сечение калорифера Fк:

Скорость воздуха должна быть в интервале 6 – 11 м/с. Приняв для всех вариантов температуру воздуха на выходе из калорифера t2=50°С, определяют среднюю температуру воздуха:

tср=(t1+t2)/2=(-3,5+50)/2=23,25 ºС ,

где t1—средняя температура воздуха на входе в калорифер за период работы установки, °С.

Коэффициент теплоотдачи ( ) от ТЭНа к воздуху находится по методике, изложенной в литературе [1], или могут быть использованы следующие формулы.

Коэффициент теплоотдачи ( ) в Вт/(м2 С) равен:

где Nu—критерий Нуссельта;

— коэффициент теплопроводности воздуха, =0,027, Вт/(м °С);

Dв—внешний диаметр трубки ТЭНа, м.

При коридорном расположении ТЭНов

Nu=0,37Re0,6 (1)

где Re —критерий Рейнольдса.

Критерий Рейнольдса определяет режим обтекания ТЭНов воздухом и равен:

Re=(Vв*Dв)/ =8,44*27/(18,5∙10-6)=12317,84

где Vв – скорость воздуха, м/с;

- коэффициент кинематической вязкости воздуха, м/с, ( 18,5∙10-6).

Nu=0,37Re0,6 = 0,37∙12317,840,6 = 105,32

Формула (1) позволяет определить значение коэффициента теплоотдачи, а для ТЭНов третьего и всех последующих рядов в пучке. Если теплоотдачу третьего ряда ТЭНов принять за единицу, то в шахматных и коридорные пучках теплоотдача первого ряда составляет около 0,6, а второго—в шахматных пучках около 0,7 и в коридорных—около 0,9. Расчет проводится для ТЭНов первого ряда, работающих в наиболее тяжелых условиях.

Удельное контактное термическое сопротивление ТЭНа в

Rт=

Контактное сопротивление нагревателя длиной 1 м в

Термическое сопротивление одного метра наполнителя в С/Вт

где — коэффициент теплопроводности наполнителя =1,5, Вт/(м °С).

х = y = К=

Термическое сопротивление трубки длиной 1 м, м °С/Вт

= ,

где —коэффициент теплопроводности стенки, =40, Вт/(м °С).

Общее термическое сопротивление теплопроводности 1 м ТЭНа

Общее термическое сопротивление 1 м нагревателя ТЭНа, м °С/Вт

Общее удельное термическое сопротивление, м °С/Вт

Rт =

Dэ—диаметр эквивалентного цилиндра в м.

Диаметр эквивалентного цилиндра определяется из уравнения

Rт =

Удельная мощность на поверхности трубки ТЭНа, Вт/м2

Температуру ТЭНа принимаем равной 180ºС.

Предельно допустимая удельная нагрузка активной поверхности ТЭНа выполненного из стальной трубки при скорости движения воздуха не менее 6 м/с 'равна 6 Вт/см2.

Удельная погонная мощность ТЭНа, Вт/м

W1=W Dв=16500∙3,14∙0,027=1398,87 Вт/м

Температура спирали ТЭНа может быть определена из формулы

tсп=tтен+W1rт =180 + 1398,87∙0,09691=315,56 ºС

или

tсп=tср+W1rт =23,25+1398,87∙0,2089=315,47 ºС

и не должна превышать максимально допустимое значение для материала нагревателя (Л1).

Удельная поверхностная мощность нагревательной опирали, Вт/м2

Wсп= Вт/м2

где rт —термическое сопротивление теплопроводности.

6. РАЗРАБОТКА СХЕМЫ УПРАВЛЕНИЯ.

В связи с тем, что в настоящей работе решаются задачи использования электрической энергии для подогрева наружного воздуха в прямоточной системе вентиляции, совмещенной с отоплением, и принимая во внимание стоимость электроэнергии, ставится вопрос об экономичном расходовании электроэнергии для отопления и вентиляции. Положительное решение этого вопроса возможно только при использовании электроподогрева воздуха в автоматизированных отопительно-вентиляционных системах.

По динамическому признаку автоматическое регулирование отопительно-вентиляционных систем может быть выполнено двухпозиционным и пропорциональным. Пропорциональное регулирование является более гибким и способно более полно удовлетворить зоотехнические требования по качеству воздуха внутри помещения. Двухпозиционное регулирование отличается более простым решением и в большинстве случаев при правильном выборе элементов системы дает удовлетворительные результаты.

Контроль температуры воздуха внутри помещения осуществляется с помощью регулятора РТ-2. Контроль предельного значения температуры поверхности ТЭНов осуществляется с помощью дилатометрических термометров ТР-400. Техническая характеристика этих приборов приведена в литературе [З]. При достижении предельной температуры электрокалориферная установка отключается во избежание перегорания нагревательных элементов. По этим же соображениям включение электрического калорифера должно происходить только при работающем вентиляторе.

Электрическая схема установки приведена в графической части – лист 4. Установку включают под напряжением со щита управления автоматическим выключателем QF1. Нагреватели калорифера можно включать лишь после включения двигателя вентилятора автоматическим выключателем QF2 и нажатия кнопки «ПУСК» - SB2. При этом на катушку магнитного пускателя КМ1 подается напряжение и магнитный пускатель срабатывает запуская электродвигатель вентилятора. В цепи питания магнитного пускателя КМ1 предусмотрен блок-контакт автоматического выключателя QF2 для недопущения срабатывания пускателя КМ1 при не включенном QF2. Блок-контакт КМ1.2 магнитного пускателя КМ1 служит для недопущения включения нагревателей при не работающем электродвигателе вентилятора. При установке переключателя SA1 в положение А осуществляется автоматическое регулирование одной секций калорифера по температуре воздуха в помещении, которая контролируется регулятором температуры ТР-2 , установленным в помещении. Регулятор температуры размыкает свой контакт при повышении температуры выше допустимой - 12ºС . Универсальный переключатель SA2 позволяет отключать отдельные секции калорифера и этим регулировать мощность нагрева при работе вручную (установив переключатель SA1 в положение Р).

В схеме предусмотрена световая сигнализация подачи напряжения на щит управления (HL1), работы секций нагрева (HL2, HL3 ), вентилятора (HL5), а также аварийный перегрев нагревателей (HL2).

7. РАСЧЕТ СИЛОВОЙ СЕТИ, ВЫБОР АППАРАТУРЫ УПРАВЛЕНИЯ И ЗАЩИТЫ.

Расчет силовой сети электрокалориферной установки и линии ее подключения, а также выбор аппаратуры управления и защиты производится по расчетным токам.

Для линии электрокалорифера величина расчетного тока определяется по формуле

Iк=

для линии электродвигателя —

Iд=

где Р к , и Рдв—соответственно мощность калорифера и двигателя, кВт;

Uн—номинальное напряжение на зажимах калорифера и двигателя, равное междуфазному (линейному) напряжению сети к которой они присоединяются, В;

соs и Кзд—соответственно коэффициент мощности и коэффициент загрузки электродвигателя.

Коэффициент загрузки электродвигателя учитывает несоответствие между значением расчетной мощности и установленной (номинальной) мощностью электродвигателя, характер нагрузки рабочей машины, учитываемый коэффициентом загрузки рабочей машины Кзм

Для вентиляторов коэффициент загрузки рекомендуется принимать Кзм=1.

С учетом этого обстоятельства имеем:

Кзд= Кн Кзм=

Iд=

Расчетный ток магистрали, питающей электрокалориферную установку, определяется суммой расчетных токов калорифера и двигателя.

Определение сечений проводов или кабелей линий электрокалорифера и вентилятора, а также линии подключения производим по условиям нагрева.

Подключение электрокалориферной установки к сети осуществляется с помощью автоматического выключателя. Включение электрокалорифера и электродвигателя вентилятора осуществляется магнитными пускателями. Электрокалорифер должен иметь защиту от коротких замыканий предохранителями. Электродвигатель вентилятора, помимо защиты от коротких замыкании, выполняемой помощью автоматического выключателя, должен иметь защиту от перегрузки с помощью автоматического выключателя с тепловым расцепителем.

В схемах подключения электрокалориферных установок могут быть использованы рубильники типа Р, РБ и другие, автоматические выключатели типа АП-50, АЕ-2000, АЗ-100, магнитные пускатели ПМЕ и ПА, предохранители ПР-2 и ПН-2.

Технические характеристики аппаратуры управления и защиты и правила их выбора приведены в литературе [З].

Выбор пуско-защитной аппаратуры:

электродвигатель вентиратора:

Выбор автоматического выключателя:

Iраб. мах = Iн;

Iраб. мах = 2,114 A;

Iн.а. ³ Iраб. мах;

Iн.расц. ³ Iраб. мах;

Iотс. ³ 1,5I пуск;

Iпуск = Iн∙Ki = 2,114∙4 = 8,456А;

Iн.а. =10A

Iн.расц. = 2,5А>2,114A;

Iуст. =(0,9-1,15) ∙ Iн.расц. = 2,25-2,875А;

Iуст. = 2,25А;

Iотс.=Котс ∙ Iн.расц.=12 ∙ 2,5 = 30А>12,684А

Выбираем автоматический выключатель АЕ2016-20Р

Выбор магнитного пускателя:

Uн.п. ³ Uс

Uн.п. = 380 В

Uк ³ Uупр.

Uк = 220 В

Iн.а. ³ Iраб мах;

Iн.а. =3A>2,114А;

Выбираем магнитный пускатель ПМЕ-021М

Выбор кабеля:

Iд.доп. ³ Iраб. мах;

Iд.доп. ³ 2,114A;

Iд.доп. ³ Кз∙Iз;

Кз = 1 – для невзрывоопасных помещений;

Iз ³1,5∙Iн.расц. = 1,5∙2,5 = 3,75А

Выбираем кабель АВРГ- 4 (1х2,5+1х1,5)

1 секция электрокалорифера

мощность 1-ой секции кВт

ток одной секции

Выбор плавкого предохранителя:

Iраб. мах = Iн;

Iраб. мах = 49,81 A;

Iн.а. ³ Iраб. мах;

Iп.вст. ³ Iраб. мах;

Iн.а. =60A

Iп.вст. = 60А>49,81A;

Выбираем плавкий предохранитель НПН 2 - 60

Выбор магнитного пускателя:

Uн.п. ³ Uс

Uн.п. = 380 В

Uк ³ Uупр.

Uк = 220 В

Iн.а. ³ Iраб мах;

Iн.а. =60 A>49,81А;

Выбираем магнитный пускатель ПМА-4104П

Выбор кабеля:

Iд.доп. ³ Iраб. мах;

Iд.доп. ³ 49,81A;

Iд.доп. ³ Кз∙Iз;

Кз = 1 – для невзрывоопасных помещений;

Iз ³1,5∙Iн.расц. = 1,5∙60 = 90А

Выбираем кабель АВРГ- 4 (1х25+1х16)

Выбор главного автоматического выключателя

Iраб. мах = Iм;

Iраб. мах = 59,702 A;

Iн.а. ³ Iраб. мах;

Iн.расц. ³ 1,1∙Iраб. мах;

Iн.а. = 100A

Iн.расц. = 80А>1,1∙59,702A;

Iуст. =(0,9-1,15) ∙ Iн.расц. = 72 – 92 А;

Iуст. = 72А;

Выбираем автоматический выключатель АЕ2056М-10Р

Выбор кабеля питающего электрокалориферную установку

Iд.доп. ³ Iраб. мах;

Iд.доп. ³ 59,702A;

Iд.доп. ³ Кз∙Iз;

Кз = 1 – для невзрывоопасных помещений;

Iз ³1,5∙Iн.расц. = 1,5∙80 = 120А

Выбираем кабель АВРГ- 4 (1х35+1х25)

7. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РЕГУЛИРОВАНИЯ.

Суммарные теплопотери помещения:

Qп=Qогр+Qв=86250+159337,35=245587,35

Коэффициент теплопотерь определяется по формуле:

Мощность теплопотерь за отопительный сезон:

Регулирующее воздействие при включении:

Регулирующее воздействие при выключении:

Зона неоднозначности в относительных единицах:

для регулятора РТ: t′н=0,

Постоянная времени:

мин

С=(1,3…1,5)Св=1,4∙4618,476=6465,87;

Св=Lв∙св∙ =3848,73∙1∙1,2=4618,476

Длительность включения электроустановки:

мин

Длительность пауз:

мин

Период колебаний:

Tk=T1+T2=44,247+14,57=58,82 мин

Диапазон колебания температуры:

17,856 0С

Положительная амплитуда:

16,40С

Отрицательная амплитуда:

17,5 0С

Корректировка уставки регулятора:

0С

9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ.

Мощность на зажимах электродвигателя (присоединенная):

где Руст—установленная мощность электродвигателя вентилятора, Вт;

дв — к. п. д. электродвигателя.

Мощность Рд пот потребляемая двигателем вентилятора, равна:

Рд пот= Кзд∙ Рпр=0,9509∙859,4=817,2 Вт

Мощность Рк пот, фактически потребляемая электрокалорифером, равна

Рк1=21918 Вт

Суммарная мощность, потребляемая электрокалориферной установкой

Р пот= Рд пот+ Рк1=817,2+21918=22735,2 Вт

Расход электроэнергии при эксплуатации электрокалориферной установки

Wэ.руч=Рпот∙tэк∙Z=22735,2∙4368∙1=99307,369 кВт∙ч

Wэ.авт=Рпот∙tэк∙Z∙

=22735,2∙4368∙1∙ =74703,37 кВт∙ч

где tэк=4368 ч (6 мес.)—время эксплуатации за сезон;

Z—число электрокалориферных установок в помещении.

Удельный расход электроэнергии на подогрев 1 м3 воздуха,

Wруч=

Wавт=

на одну голову за сезон

Wруч=

Wавт=

где N—число голов скота.

Как видно из полученных значений, при отсутствии автоматизации управления электрокалориферными установками предприятия, происходит перерасход электроэнергии, что ведет к существенным убыткам

ЛИТЕРАТУРА:

1. Кудрявцев И.Ф., Карасенко В.А.

Электрический нагрев и электротехнология. М., «Колос»,1975 г.

2. Басов А.М. и др. Электротехнология. М., Агропромиздат, 1985 г.

3. Применение электрической энергии в сельскохозяйственном производстве

( справочник) М., «Колос» 1985 г.

4. Живописцев Е.Н., Косицын О.А.

Электротехнология и электрическое освещение. М., Агропромиздат, 1990 г.