Сварочный цех в городе Белгород
КАЛИНИНГРАДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ
ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ
Промышленное и гражданское строительство
Сварочный цех в городе Белгород
Курсовой проект
по дисциплине «Механика грунтов. Основания и Фундаменты»
Проект выполнил
Хебнев А.И.
10 ССТ-3
Калининград 2012 г.
Содержание. 1. Исходные данные для проектирования
2. Оценка инженерно-геологических условий строительной площадки
2.1. Геологические характеристики грунтов
2.2. Определение наименований грунтов
2.3. Определение расчетной и нормативной глубины промерзания
3. Разработка варианта фундамента
3.1. Фундамент на естественном основании
3.2. Фундамент на улучшенном основании
3.3. Свайный фундамент
4. Определение технико-экономических показателей
5. Расчет остальных фундаментов
6. Гидроизоляция и дренаж
Список используемой литературы
1.Исходные данные.
Курсовой проект выполняется на основании выданного задания. Задание представляет собой сварочный цех в Белгороде. Строительство дома ведется на площадке со спокойным, слабохолмистым рельефом. Грунт площадки имеет три слоя, один из которых – верхний насыпной слой не рассматривается. Второй слой представляет собой образец – суглинок. Третий слой представляет собой супесь. Сведения о нагрузках, действующих на обрез фундамента, сведены в таблицу:
2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАИМЕНОВАНИЙ ГРУНТОВ.
Для каждого образца (слоя грунта), залегающего в основании, необходимо определить:
Удельный вес сухого грунта γd (кН/м3)
Коэффициент пористости е
Пористость n
Полную влагопроницаемость Wsat
Степень влажности Sr
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды γsb (кН/м3)
Число пластичности Ip
Показатель текучести IL
Коэффициент относительной сжимаемости mv
Каждый слой грунта рассчитывается по деформациям.
Суглинок (образец №6)
Расчет по деформациям
Удельный вес сухого грунта
γd= γ/(1+W)
γd=18,2/(1+0,31)=23,8 кН/м3
Коэффициент пористости
е =( γs- γd)/ γd
е =(26,7 –23,8)/23,8=0,12
Пористость
n=e/(1+e)
n=0,12/(1+0,12)=0,1
Полная влагонепроницаемость
Wsat=Wmax=e· γW/ γs ,где γW- удельный вес воды; γW=10 кН/м3
Wsat=0,12·10/26,7=0,04
Cтепень влажности
Sr=W/Wsat=W· γs/ e· γW
Sr=0,31/0,04=7,75
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды
γsb=( γs- γW)/(1+e)
γsb=(26,7-10)/(1+0,12)=14,9 кН/м3
Число пластичности
Ip=WL-Wp
Ip=0,39-0,26=0,13
Показатель текучести
IL=(W-Wp)/( WL-Wp)
IL=(0,31-0,26)/(0,39-0,26)=0,
Коэффициент относительной сжимаемости
mV=β/E β =0,52 – для суглинков
mV=0,52/9000=5,77х10-5 1/кПа
Супесь (образец № 11)
Расчет по деформациям
Удельный вес сухого грунта
γd= γ/(1+W)
γd=19,2/(1+0,22)=15,7 кН/м3
Коэффициент пористости
е =( γs- γd)/ γd
е =(26,5-15,7)/15,7=0,68
Пористость
n=e/(1+e)
n=0,68/(1+0,68)=0,4
Полная влагонепроницаемость
Wsat=Wmax=e· γW/ γs ,где γW- удельный вес воды; γW=10 кН/м3
Wsat=0,68·10/26,5=0,25
Полная влагонепроницаемость
Wsat=Wmax=e· γW/ γs ,где γW- удельный вес воды; γW=10 кН/м3
Wsat=0,68·10/26,5=0,25
Cтепень влажности
Sr=W/Wsat=W· γs/ e· γW
Sr=0,22/0,25=0,88
Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды
γsb=( γs- γW)/(1+e)
γsb=(26,5-10)/(1+0,68)=9,8 кН/м3
Число пластичности
Ip=WL-Wp
Ip=0,24-0,18=0,06
Показатель текучести
IL=(W-Wp)/( WL-Wp)
IL=(0,22-0,18)/(0,24-0,18)=0,
Коэффициент относительной сжимаемости
mV=β/E β =0,74 – для супесей
mV=0,74/14000=5,28х10-5 1/кПа
Описание грунтов по ГОСТ 25100-95 «Грунты. Классификация.»
Суглинок (образец №6) темно-серый, тугопластичный, слабосжимаемый, неводопроницаемый, насыщенный водой.
Супесь (образец №11) желтовато-серая, пластичная, слабоводопроницаемая, слабосжимаемая, насыщенная водой
2.3 Определение расчетной и нормативной глубины промерзания.
Нормативная глубина промерзания грунта определяется по формуле (2) СНиП 2.02.01-83. Для районов, где глубина промерзания не более 2,5м:dfn=do×ÖMt,
Mt - безразмерный коэффициент,
численно равный сумме
значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимается по СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика".
do - величина, принимаемая равной, м, для: суглинков и глин 0,23м.
Mt=14,6+13,7+7,4+5,6+1,9=43,2 для г. С- Петербург
dfn=0,23×Ö43,2=1,52 м.
По карте глубины промерзания в СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика" dfn=1,8м для С- Петербурга. Принимаем расчетное второе значение.
Расчетная глубина промерзания определяется по формуле (3)
СНиП 2.02.01-83: df=kh×dfn,
kh - коэффициент влияния
теплового режима здания на про
df=0,4×1,8=0,72 м.
3. РАЗРАБОТКА ВАРИАНТА ФУНДАМЕНТА.
Разработку вариантов следует производить для одного наиболее нагруженного фундамента заданного сооружения. В данном случае – фундамент №4
3.1.Фундаменты на естественном основании.
Выбор глубины заложения фундамента.
За относительную отметку ±0,000 принимаем пол первого этажа. Обрез фундаментов выполняем на отметке -1,150м.
Глубина заложения подошвы фундамента от уровня планировки определяется по формуле:
d=dв+hf+0,05м,
где dв – глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола подвала, м ;
hf- высота ступеней фундамента, hf=0,8
d=1,4+0,8+0,05=2,25 м
Площадь подошвы фундамента и его размеры в плане.
А=N011/(R-γср·d);
N011- усилие, передаваемое по обрезу фундамента, кН
R=1,25·1,2(0,72·1·1·10,9+3,87·
γср=17 кН/м3
b=680·п.м./(229-17·2,25)=3,56м
Уточняем R при установленной ширине фундамента b=3,56 м
R=1,25·12(0,72·3,56·1·10,9+3,
b=680·п.м./(259-17·2,25)=3,1 м
Конструирование веса фундамента и определение веса фундамента NфII и грунта на его ступенях NгрII.
Собственный вес фундамента:
NфII=Vф· γжб,
где Vф- объем фундамента
γжб - удельный вес железобетона, кН/м3; γжб=25 кН/м3
Vф=0,6·0,6·1п.м·3.+3,1·0,3·1п.
NфII=2,01·25=50,3 кН
Вес грунта, находящегося на ступенях фундамента, кН
NгрII=Vгр· γII´
где Vгр- объем грунта, находящегося на ступенях фундамента, м
γII´-удельный вес грунта, кН/м3
Vгр=3,1·2,25·1-2,01= 4,97 м3
NгрII=4,97· 10,9= 54,47 кН
Определение среднего давления P по подошве фундамента и сравнение его с расчетным сопротивлением грунта основания R.
P=(N0II+ NфII+ NгрII)/А≤R
P=(680+50,3+54,47)/3,1=253 МПа ≤ 259 МПа
Недогрузка фундамента составляет (259-253)·100%/253=2,3%≤5%
Условие выполняется.
Принимаем фундаментную плиту ФЛ 32
Определение абсолютной осадки основания фундамента S и сравнение с предельной величиной деформации основания Su , установленной для рассматриваемого типа здания.
Расчет сводится к удовлетворению условия S≤ Su
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейного деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле:
S=β·Σσzp,i·hi/Ei
β - безразмерный коэффициент, β=0,8
σzp,i- среднее значение дополнительного вертикального нормального напряжения в i-ом слое грунта.
hi- толщина i-го слоя грунта
Ei- модуль деформации i-го слоя грунта
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента σzg 0 при планировке срезкой:
σzg 0 =γ´·d,
γ´-удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента
σzg 0 =21,5·2,25=24,5 Па
Вертикальные напряжения от собственного веса грунта σzg на границе слоя, расположенного на глубине z от подошвы фундамента:
σzg =γ´·d+Σγihi
γi-удельный вес i-го слоя грунта
hi-толщина i-го слоя грунта
Вертикальное давление на основание на уровне подошвы фундамента
σzр 0 =P- σzg 0 =253 – 24,5 = 228,5 кПа
Р- среднее давление под подошвой фундамента.
Вертикальные нормальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента по вертикали, проходящей через центр подошвы фундамента, определяется по формуле:
σzр =α·Р0
α-коэффициент, принимаемый по СНиП.
Величины, используемые при расчете осадок фундаментов
по методу послойного суммирования.
S=0,8[ (228,5+205,7)·1,2/2·18000 + (205,7+160)·1,2/2·18000+
+ (160+114,25)·1,2/2·18000 + (114,25+91,4)·1,2/9·22000 +
+ (91,4+73,12)·1,2/2·22000 + (73,12+61,7)·1,2/2·22000 +
+ (61,7+52,56)·1,2/2·22000 + (52,56+45,7)·1,2/2·22000 +
+ (45,7+42,27)·1,2/2·22000 + (42,27+36,56)·1,2/2·22000 +
+ (36,56+35,19)1,2/2·22000 + (35,19+31,99)1,2/2·22000 ]= 0,056 м = 5,6см
Сравним предельную осадку с максимальной
S=5,6 см < Su=10см
Условие удовлетворяется
3.2.Фундаменты на УЛУЧШЕнном основании.
Расчёт песчаной или гравийной подушки сводится к определению её размеров и осадки возводимого на ней фундамента.
В качестве улучшенного основания
принимаем песок средней
gII=20,1кН/м3 jII=38° сII=0 gs=26,4кН/м3
w=0,16 Е=40·106Па кф=2·10-2
Рассчитываем дополнительные характеристики:
е=(gs/gII)·(1+w)-1=(26,4/20,1)
gsbII=(gs-gb)/(1+е)=(26,4-10)/
Глубину заложения подошвы фундамента принимаем аналогично тому, как делали это для фундамента на естественном основании,
d=2,25 м
В соответствии с крупностью выбранного песка для подушки по таблице справочника, устанавливаем расчётное сопротивление R0 для него, которое даётся применительно к фундаменту, имеющему ширину b=1м и глубину заложения d=2м. Принимаем R0=500кПа.
Исходя из принятого расчётного сопротивления R0=500кПа, производим предворительное определение площади подошвы фундамента А0 и его размеров в плане b.
А0=N0II/(R0-gср·d0)=680/(500-
b=1,5 м
5) Для окончательного назначения размеров фундамента
определяем расчётное сопротивление грунта подушки (d >2м).
R=R0·(1+k1·((b-b0)/b0))+k2·γ´
Где b=1,5м k2=2 d=2,25м k1=0,05
R1=500·(1+0,05·((1,5-1)/1))+2·
А1=680/(525,8-17·2,25)=1,33м2
b=1,33м
Принимаем плиты ФЛ 14
6) Вычисляем собственный вес фундамента:
NфII=Vф· γжб,
Vф=0,6·0,6·1п.м·3.+1,4·0,3·1п.
NфII=1,5·25=37,5 кН
Вес грунта, находящегося на ступенях фундамента, кН
NгрII=Vгр· γII´
NгрII=10,9·(1,4·2,25-37,5)=18 кН
Определим среднее давление P по подошве фундамента
P=(N0II+ NфII+ NгрII)/А≤R
P=(680+37,5+18)/1,4=525,4 МПа≤525,8 МПа
Условие выполняется.
Найдем дополнительные вертикальные напряжения от собственного веса грунта σzg 0 на уровне подошвы фундамента:
σzg 0 =γ´·d
σzg 0 =2,25·10,9= 24,5 кПа
Дополнительное вертикальное давление на уровне подошвы фундамента σzр 0 ;
σzр 0 =P- σzg 0=525,4 – 24,5 = 500,9 кПа
8) Зададимся толщиной висячей подушки, hп=1,0м.
Проверяем условие szg+szp £ Rz - проверка напряжений на кровле слабого подстилающего слоя.
szg= 24,1·10,12=34,62кПа
szp=0,748·525,4=393 кПа
Для установления Rz вычислим площадь условного фундамента
Ау=N0II/szp=680/393=1,73м2, b=1,73м
Rz=1,25·1,2(0,72·1,73·1·10,9+
34,62+393=427,62 > 237,42 кПа – условие не удовлетворяется, необходимо увеличить толщину подушки.
Примем hп=4 м
szg= 24,5+4·10,12=64,98 кПа
szp=0,306·525,4=160,77 кПа
64,98+160,77=225,15кПа<237,12 кПа
D=((237,12-225,15)/225,15)·
Ширину подушки понизу определяем по формуле:
bп=b+2·hп·tga,
где a - угол распределения
давления в теле подушки (30°-40°).
Осадку фундамента определяем по так же, как для фундамента на естественном основании.
Величины, используемые при расчете осадок фундаментов
по методу послойного суммирования.
S=0,8[(525,4+399,3)·0,8/2·
+ (257,45+86,52)·0,8/2·40000 + (186,52+141,86)·0,8/2·40000 +
+ (141,86+110,33)·0,8/2·40000 + (110,33+94,57)·0,8/2·18000 +
+ (94,57+83,01)·0,8/2·18000 + (83,01+73,56)·0,8/2·22000 +
+ (73,56+64,62)·0,8/2·22000 + (64,62+58,32)·0,8/2·22000 +
+ (58,32+52,54)0,8/2·22000 + (52,54+47,29)0,8/2·22000 +
+ (47,29+44,66)0,8/2·22000 + (44,66+42,03)0,8/2·22000 +
+ (42,03+39,41)0,8/2·22000 + (39,41+36,78)0,8/2·22000 +
+ (36,78+34,15)0,8/2·22000] = 0,036м=3,6см
Сравним предельную осадку с максимальной
S=3,6см < Su=10см
Условие удовлетворяется.
3.3.СВАЙНЫЙ ФУНДАМЕНТ.
Определение глубины заложения подошвы ростверка.
dр= db+hef+hр
db – глубина подвала - расстояние от уровня планировки до пола
подвала, м ;
hр – высота ростверка
hр min=ak+t+20см
t- глубина заделки свай в ростверк, м t=0,05м
ak- больший размер колонны в плане, ak=0,5м
hр min=0,4+0,2+0,05=0,65м
hef – толщина пола подвала, hef=0,05м
dр=1,4+0,05+0,65=2,1м
dр=2,1м>df=0,72- условие выполняется.
Выбор типа, марки и длины сваи.
Марка сваи С5-30(ГОСТ 19804.1-79). Бетон В25; Rb=14,5Мпа. Продольная арматура 4Æ14 А-III; Rs=340Мпа, Аs=6,16см2.
Определение расчетной нагрузки на сваю.
По грунту:
P=m·( mR·R·A+uΣmf·fi·li)/kн
m-коэффициент условий работы сваи в грунте, m=1
А- площадь опирания сваи на грунт ,м2
li – толщина i-го слоя грунта
mR, mf –коэффициенты условий работы грунта, соприкасающегося с
боковой поверхностью, м
R, fi- расчетные сопротивления грунта под нижним концом сваи и i-го
слоя грунта по боковой поверхности сваи определяемые по
таблицам, кПа.
u- наружный периметр поперечного сечения сваи, м
Разбивку грунта делаем на элементарные слои толщиной
Р=1(1·370·0,09+4·0,3·(20·1+22·
По материалу:
Р=φ·γс(Rb·A+Rsc·Аs´)=1·0,85(
В дальнейших расчетах используем меньшее значение расчетной нагрузки, а именно по грунту Р=337,7 кПа.
Определение условного давления под подошвой ростверка
σp = P(3dc)2
σp = 337.7 (3 0.3)2 = 273.5 кН/м2
Определение ориентировочной площади подошвы фундамента:
Ap = N01 / (σp - γcp dp γc)
N01 = N011 1.2 = 680 *1.2=816 кН
Ap = 816 / (273,5 – 17·1,1·1,85) = 3,4 м2
Определение расчётной нагрузки от веса ростверка с грунтом на его ступенях и количества свай.
Ориентировочное значение веса ростверка и грунта на его ступенях
Npr = γc · Ap dp γcp= 1.1·3,4·1,85·17 = 117,6 кН
Количество свай для центрально нагруженного фундамента
n = ( N01 + Npr)/ P = (816 + 117,6)/ 337,7 = 2,9 =3
Принимаем 4 сваи в фундаменте
Размещение свай, конструирование ростверка и определение фактического веса ростверка Np1 грунта Nгр1 на его ступенях
Принимаем ростверк размерами в плане 1,8 х 1,8, 4 сваи сечением 0,3 х 0,3 с расстоянием между осями 1 м.
Вес ростверка:
Np1 = n Vp gb = 1.1·2·2·0,4·25 = 44 кН
Вес грунта на плите ростверка:
Nгр = 1,1·5,4·10,6=63 кН
Определение фактического давления на сваю
Рф = ( N01 + Np1 + Nr1)/ nф £ Р
Рф = ( 816 + 63 +44)/3 =308 £ 337,7
Недогруз составляет 9 %
Проверка прочности ж/б ростверка под колонну
Расчёт ростверка на продавливание колонной
Fпр £ ( a1 ( bк + c2) + a2(dk + c1)) h1 Rp=( 2,5(0,4+0,3)2) 0,4·900= 1260кН
Fпр = 308·4=1232 кН £ 1260 кН
Где bк и dk размеры поперечного сечения колонны с1 и с2 расстояние от плоскости грани колонны до плоскости ближайшей грани сваи
Расчет ростверка на поперечную силу:
При расчете на действие поперечной силы должно удовлетворяться условие: Q≤0,35·Rb·b·h0,
Q=308·2=616 кН
616<1,17·900·2·0,4=842,4 кН – условие удовлетворяется, оставляем бетон В15.
Расчет осадок свайного фундамента.
Представим свайный фундамент в виде условного фундамента на естественном основании.
Средневзвешенное расчетное значение угла внутреннего трения грунтов, находящихся в пределах длины сваи.
φср 11=Σφi 11·li/Σli
φi 11 – расчетные значения углов внутреннего трения для отдельных
слоев.
li –толщина слоя.
φср 11=24 º
Проведем наклонные плоскости под углом α= φср 11/4=24/4=8º от точек пересечения наружных граней свай с подошвой ростверка до плоскости (горизонтальной), проходящей через нижний конец сваи.
Построив вертикальные плоскости от точек А и Б до поверхности грунта, находим очертание условного фундамента, который включает в себя грунт, сваи и ростверк.
Размеры подошвы условного фундамента.
by=b+2l·tg(φср 11/4)=0,3+2·4,
аy=а+2l·tg(φср 11/4)=0,3+2·4,96· tg8=1,7 м
Ау= by· аy=2,89 м2
Проверим условие:
Рср II=(N0II+ NсвII+ NросII+ NгрII)/Ау< R
N0II – расчетная вертикальная нагрузка по обрезу фундамента
NсвII, NросII, NгрII- вес свай, ростверка, грунта в пределах условного
фундамента, кН
R- расчетное сопротивление грунта на уровне подошвы условного
фундамента
Рср II=(680 + 6+ 12+ 59)/2,89=419< R=429,7 кПа
R=1,25·1,2(0,72·1,08·1·10,9+3,
Условие удовлетворяется.
Для расчета осадки условного фундамента определим дополнительное давление p0= Рср II-σzg 0
p0=429,7-79,03= 350,7 кПа
Величины, используемые при расчете осадок фундаментов
по методу послойного суммирования.
S = 0,8 [ (350,7 + 306,86)·0,45/2·18000 +
(306,86 + 220,94)·0,45/2·14000 + + 0,45·(220,94+126,25·2+87,68·2+
Сравним предельную осадку с максимальной
S=1,6 см < Su=10см
Условие удовлетворяется
4. Определение технико-
Вариант 1.
Фундамент на естественном основании.
Вариант 2.
Фундамент на улучшенном основании
Вариант 3.
СВАЙНЫЙ ФУНДАМЕНТ
В результате проведённого технико-экономического сравнения получили, что наиболее выгодным является свайный фундамент. Этот вариант принимаем в качестве основного для расчетов остальных фундаментов данного сооружения.
5. РАСЧЕТ ОСТАЛЬНЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ.
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА №1
N0II=420 кН
Расчет сводится к определению величины l- расстояние между сваями по осям в ростверке и вычисление осадки методом послойного суммирования.
l=P/q
Р=337,7 кН
Погонная расчетная нагрузка по подошве ростверка
q=N01+q1p+ q1k
q=420+0,4·30·0,55+1,2·0,51·30·
l=337,7 / 446,8 = 0,75 м принимаем l= 1м
Расчет осадки будем вести только для фундамента №4.
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА №2
N0II=390 кН
l=P/q
Р=337,7 кН
Погонная расчетная нагрузка по подошве ростверка
q=N01+q1p+ q1k
q=390++0,4·30·0,55+1,2·0,51·
l=337,7 /416,8=0,8 м принимаем l=1 м
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТА №3
N0II=300 кН
l=P/q
Р=337,7 кН
Погонная расчетная нагрузка по подошве ростверка
q=N01+q1p+ q1k
q=300+0,4·30·0,55+1,2·0,51·30·
l=337,7 /326,8=1 м принимаем l=1 м
Расчет осадки.
Представим свайный фундамент в виде условного фундамента на естественном основании.
φср 11=18 º
by=b+2l·tg(φср 11/4)=0,3+2·4,96· tg4,5=1,08 м
аy=а+2l·tg(φср 11/4)=0,3+2·4,96· tg4,5=1,08 м
Проверим условие:
Рср II=(N0II+ NсвII+ NросII+ NгрII)/Ау< R
Рср II=(300+ 6+ 12+ 59)/1,98=190,4< R=429,7 кПа
Условие удовлетворяется.
Для расчета осадки условного фундамента определим дополнительное давление p0= Рср II-σzg 0
p0=190,4-79,03=111,4 кПа
Величины, используемые при расчете осадок фундаментов
по методу послойного суммирования.
S=0,8[(111,4+97,48)·0,45/2·
+0,45·(70,18+40,1·2+27,85·2+
Сравним предельную осадку с максимальной
S=0,3см < Su=10см
Условие удовлетворяется
6. Гидроизоляция.
Гидроизоляцию и дренаж устраивают с целью защиты подземных конструкций и помещений от грунтовых вод. В курсовом проекте в связи с высоким уровнем подземных вод принимается многослойная оклеечная гидроизоляция. Изоляция выполняется с наружной стороны по всей поверхности подземной части. Оклеечную гидроизоляцию проектируют из рулонов материалов с не гниющей основой – гидроизола.
Гидроизоляционный ковер ниже расчетного уровня подземных вод должен быть непрерывен по всей заглубленной в грунт поверхности (стен, обрезов фундаментов, пола подвала и т.д.). Гидростатический напор (в вертикальном и горизонтальном направлениях) должен быть уравновешен пригрузочным слоем бетона. Определяем толщину пригрузочного слоя бетона:
hб=hn·gw/gb, где
hn=1.65м –высота столба гидростатического напора
gw=9,8кН/м3
gб=243кН/м3
hb=1,65·9,8/24=0,7м
Полученный результат толщины
пригрузочного слоя не удовлетворяет
экономическим соображениям, поэтому
применяем систему
По периметру котлована с
интервалом 1,5…2м располагают
Список ИСПОЛЬЗУЕМОЙ литературы:
1. СНиП 2.02.01-83 «Основание зданий и сооружений», М.1985г.
2. «Механика грунтов, основания и фундаменты», методические указания г.1,2,3,сПб-1985г.