Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Теплоснабжение здания для откорма КРС на 300 голов

ИНПО

Кафедра теплотехники, гидравлики и энергообеспечения предприятий

КУРСОВАЯ РАБОТА

На тему: Теплоснабжение здания для откорма КРС на 300 голов

Дисциплина: Теплотехника

Направление: _____________________________

Выполнил студент группы

21-А-13 КПЭТ

Проверил: Бабичева Е.Л

Москва 2014

Содержание

Исходное задание

Рис. 1. Здание для откорма КРС на 300 голов. 1 – навозный проход; 2 – решетчатый пол; 3 – стойло; 4 – кормовой проход; 5 – кормушка; 6 – вытяжная шахта; 7 – навозный канал;

Рис. 2.

№ Варианта	3
Наружные стены	шлакобетон (500 мм), штукатурка цементно-песчаная внутренняя (20 мм) и наружная (20 мм)
Полы	асфальт (25 мм), бетон (80 мм)
Перекрытие	пенобетонные плиты (130 мм), пароизоляция - слой рубероида (1.5 мм) на битумной мастике (4 мм), утеплитель - минераловатные плиты (60 мм), выравнивающий слой - сложный раствор (20 мм), сверху - рубероид (1.5 мм) на битумной мастике (4 мм)
Окна	0.6х0.8, одинарные, деревянный переплет
Двери	деревянные, одинарные 0.8х2
Ворота	деревянные, одинарные 2.4х2
Район строительства	Воронежская область
Скорость ветра, м/с	8
Масса животного, кг	400

Район строительства – Воронежская область. Продолжительность отопительного сезона 199 дней, tрн = -25 0С, φн = 83%.

Вместимость коровника – 300 голов. Средняя живая масса животных – 400 кг. Средний уровень лактации – 15 литров/сутки. Содержание привязное, без подстилки. Для здания откорма КРС: tр = 10 0С, tрмак = 8 0С, φн = 70%, v = 1,0 м/с.

Здание бесчердачное, одноэтажное, прямоугольной формы, размерами в плане 20 х 80 м; высота боковых стен – 3,3 м; высота до конька крыши – 3,7 м.

Стены несущие – из шлакобетона (δст = 0,5 м, λст = 0,64 Вт/м∙К), отштукатуренные с внутренней и наружной стороны δшт = 0,02 м, λшт_вн = 0,81 Вт/м∙К, λшт_нар = 0,93 Вт/м∙К.

Покрытие – пенобетонные плиты (δпок = 0,13 м, λпок = 0,41 Вт/м∙К).

Пароизоляция покрытия – слой рубероида (δруб = 0,0015 м, λруб = 0,17 Вт/м∙К) на битумной мастике (δмаст = 0,004 м, λмаст = 0,17 Вт/м∙К). Утеплитель покрытия – плиты минераловатные (δпл = 0,06 м, λпл = 0,11 Вт/м∙К).

Выравнивающий слой – цементно-песочный раствор (δцп = 0,02 м, λпл = 0,93 Вт/м∙К). Сверху покрытие из рубероида (δруб = 0,0015 м, λруб = 0,17 Вт/м∙К), на битумной мастике (δбит = 0,004 м, λруб = 0,17 Вт/м∙К).

Полы – бетон на гравии (δбет = 0,08 м, λбет = 1,45 Вт/м∙К) и асфальт (δасф = 0,025 м, λасф = 0,76 Вт/м∙К).

На каждой из продольных стен расположено 58 окна (Кз = 5,8 Вт/(м2 К)), размером 0,8 х 0,6 м и 5 дверей размером 0,8 х 2 м (Кз = 4,64 Вт/(м2 К)), а на каждой из торцовых стен – по 2 ворот размером 2,4 х 2.

Уборка навоза – транспортерами. Поилки - ПА-I.

1. Определение теплопоступлений и теплопотерь при расчете вентиляции.

Алгебраическую сумму теплопоступлений и теплопотерь в животноводческом помещении в зимний и летний периоды при расчете вентиляции находим соответственно по уравнениям /18/ и /19/. Определим составляющие этих уравнений.

Тепловыделения, согласно уравнению /11/, от животных составляют:

- в зимний период

Qобщж(в) = n ∙ qобщж ∙ βобщк ∙ а1 ∙ а2 = 300 ∙ 1085 ∙ 1 ∙ 1,0 ∙ 1,0 = 325,5 кВт,

где, значения qобщж, βобщк, а1, а2 определены, соответственно, по Приложениям 5, 7.

Теплопоступления от технологического оборудования определяем по уравнению:

Qто = Qэл = ΣNуст ∙ (1 – ηэл) ∙ η2 ∙ η3 ∙ η0 = 196 ∙ (1 – 0,75) ∙ 0,9 ∙ 0,7 ∙ 0,7 =

= 21,6 кВт,

Теплопоступления от осветительных приборов: Qосв можно не учитывать ввиду наличия в животноводческом помещении окон.

Теплопоступления от солнечной радиации рассчитываем по уравнению /12/.

Подсчитаем коэффициент теплопередачи покрытия:

Кпокр = = =

= 0,90420561430362744527280554695261 ≈ 0,9

Теплопоступления Qраз составляют:

по данным типового проекта принято, что внутри помещения расположены электродвигатели суммарной мощностью 36 кВт.

Qраз = 3,6 ∙ Кпок ∙ К1 ∙ Fпок ∙ (Δt1 + Δt2) + Kост ∙ qост ∙ Fост =

= 3,6 ∙ 0,9 ∙ 1 ∙ 160 ∙ (-2 + 28,8) + 5,8 ∙ 508 ∙ 27,84 =

= 13893,12 + 82027,776 = 95920,896 кДж/ч = 96 кВт

где величины Кпок = 0,9, К1 = 1, Δt1 = -2, Δt2 = 28,8, Kост = 1,15,

qост = 460 + (51,67 – 45) ∙ (605 – 460) / (65 – 45) = 508,3575 ≈ 508,

где широта Воронежа: 51,67.

определены соответственно по Приложениям 9, 10.

Fпок = 20 ∙ 80 = 160 м2 – площадь покрытия,

Fост = 0,6 ∙ 0,8 ∙ 58 = 27,84 м2 – суммарная площадь окон,

Всего теплопоступлений в помещение:

в холодный период Qприк = 325,5 + 21,6 + 96 = 443,1 кВт,

По уравнению /4/ определяем теплопотери в зимний период:

Qпот = Qогр = Qст + Qпок + Qдв + Qок + Qпол

где Qст, Qпок, Qдв, Qок, Qпол – теплопотери, соответственно, через стены, покрытие, двери, окна, пол.

Коэффициент теплопередачи стен:

Кстен = = =

= 1,0155883637073017600896785751517 ≈ 1,02,

где значения δi, λi приняты по исходным данным, а αнар . αвн – согласно рекомендациям, приведенным в разделе 2.

Расчетная зимняя температура наружного воздуха для зоны г. Воронежа, принимаемая по Приложению 2, составляет Трн = -25 0С = 248 К, температура внутреннего воздуха, согласно данным Приложения 1, может быть принята равной Твн = 10 0С = 283 К. Среднюю скорость ветра за январь для Воронежской области принимаем равной vв = 8 м/с, следовательно, коэффициент кв = 1,1.

Согласно Типовому проекту, при общей длине коровника 80 м, длина помещения для содержания КРС составляет 71 м. Примем, что продольные стороны здания ориентированы, соответственно: одна – на юг, другая – на север; торцовые стороны, следовательно, ориентированы на запад и восток.

Площадь каждой из продольных стен с учетом размещения на них окон и дверей составляет:

Fюгст = Fсевст = 71 ∙ 3,3 - Fок - Fqв = 71 ∙ 3,3 – 58 ∙ 0,6 ∙ 0,8 – 5 ∙ 2 ∙ 0,8 =

= 198,46 м2,

Площадь каждой из торцовых стен:

Fзапст = Fвостст = 20 ∙ 3,3 + (20 ∙ (3,7 – 3,3))/ 2 – 2,4 ∙ 2 ∙ 2 = 60,4 м2,

Площадь покрытия равна сумме площадей двух скатов, обращенных соответственно продольным стенам на юг и север:

Fпок = Fюгскат + Fсевскот = 2 ∙ 71 ∙ =

= 1421,1355459631568866544425259908 = 1421 м2,

Коэффициент ψ = 1 для стен и покрытия; для торцовых стен, имеющих тамбуры, ψ = 0,75. Коэффициент Кссв для продольной стены, окон, дверей и ската крыши, обращенных на юг, равен 1,0; на север – 1,1; для торцовых стен Кссв = 1,05 пояснения к уравнению /4/.

Теплопотери через стены составляют:

Qсевст = 1,02 ∙ 198,46 (283 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1,1 = 8572,87662 ≈ 8573 Вт,

Qюгст = 1,02 ∙ 198,46 (283 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1 = 7793,5242 ≈ 7794 Вт,

Qзапст + Qвостст = 2 ∙ 1,02 ∙ 60,4 ∙ (283 – 248) ∙ 0,75 ∙ 1,1 ∙ 1,05 =

= 3735,7551 ≈ 3736 Вт,

Суммарные теплопотери через стены:

Qст =8573 + 7794 + 3736 = 20103 = 20,103 кВт.

Теплопотери через окна:

Qсевок = Кок ∙ Fок ∙ (Tвн – Tрн) ∙ ψ ∙ Rв ∙ Kвсв =

= 5,8 ∙58 ∙ 0,6 ∙ 0,8 ∙ (283 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1,1 = 6838,3392 Вт = 6,84 кВт,

Qюгок = 5,8 ∙58 ∙ 0,6 ∙ 0,8 ∙ (283 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1 = 6216,67 Вт = 6,22 кВт,

где Кок = 5,8 Вт/(м2 К) принят согласно Приложению 4.

Суммарные теплопотери через окна:

Qвн = 6,84 + 6,22 = 13,06 кВт,

Теплопотери через двери и ворота:

Qсевдв = 4,64 ∙ 0,8 ∙ 2 ∙ 3 ∙ (283 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1,1 +

+ 4,64 ∙ 0,8 ∙ 2 ∙ 2 ∙ (283 – 248) ∙ 0,7 ∙ 1,1 ∙ 1,1 = 1383,38816 Вт = 1,38 кВт,

Qюгдв = 4,64 ∙ 0,8 ∙ 2 ∙ 3 ∙ (283 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1,0 +

+ 4,64 ∙ 0,8 ∙ 2 ∙ 2 ∙ (283 – 248) ∙ 0,7 ∙ 1,1 ∙ 1,0 = 1257,6256 Вт = 1,26 кВт,

где К = 4,64 Вт/(м2 К) – взят на основе Приложения 4. В расчетах также принято, что две двери в продольной стене имеют тамбур /для них ψ = 0,7/, а две – нет ψ = 1.

Двери и ворота, расположенные в торцовой части, входят в тамбур, поэтому для них ψ = 0,7, следовательно, имеем:

Qзапдв = Qвостдв = 4,64 ∙ 2,4 ∙ 2 ∙ 4 ∙ (283 – 248) ∙ 0,7 ∙ 1,1 ∙ 1,05 =

= 2520,96768 Вт = 2,52 кВт,

Суммарные теплопотери через двери и ворота:

Qдв = 1,38 + 1,26 + 2,52 = 5,16 кВт,

Коэффициент теплопередачи покрытия Кпок и площадь покрытия Fпок определены выше. Теплопотери через покрытие составляют:

Qпок = Qсевпок + Qюгпок = Кпок ∙ Fсевпок ∙ (Tвн – Tрн) ψ ∙ Кв ∙ Ка +

+ Кпок ∙ Fюгпок ∙ (Tвн – Tрн) ψ ∙ Кв ∙ Кссв = 0,9 ∙1421 ∙ (283 –

- 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1,1 + 0,9 ∙ 1421 ∙ (263 – 248) ∙ 1 ∙ 1,1 ∙ 1,0 =

= 54161,415 + 49237,65 = 103399,065 = 103,399 кВт,

Найдем теплопотери через пол. Поскольку по условию пол выполнен из бетона и асфальта, коэффициент теплопроводности которого равен λбет = 1,45 Вт/ (м∙К) и асфальта λасф = 0,76 Вт/м∙К, то его следует считать утепленным; т.к. утепленным считаются полы из материала с λ < 1,15 Вт/ (м∙К), что верно для асфальта.

Разбиваем всю площадь пола на четыре зоны шириной 2 м каждая, считая от наружных стен:

F1 = (80 – 4) ∙ 2 ∙ 2 + 20 ∙ 2 ∙ 2 = 384 м2,

F2 = (76 – 4) ∙ 2 ∙ 2 + (20 – 4) ∙ 2 ∙ 2 = 352 м2,

F3 = (72 – 4) ∙ 2 ∙ 2 + (16 – 4) ∙ 2 ∙ 2 = 320 м2,

F4 = 68 ∙ (12 – 4) = 544 м2,

Рис. 1. Схема разбивки поверхности пола.

Qпол = 3,6 ∙ ∙ [ ∙ (Tвн – Tрн) + ∙ (Tвн – Tрн) + ∙ (Tвн – Tрн) +

+ ∙ (Tвн – Tрн)] = 3,6 ∙ ∙ [384/2,15 ∙ 35 + 352/4,30 ∙ 35 +

+ 320/8,6 ∙ 35 + 544/14,2 ∙ 35] = 3,6 ∙ ∙ [6251 + 2865 + 1302 +

+ 1341] = 3,6 ∙ ∙ 11759 = 1392,51 = 1,393 кВт.

где термические сопротивления R1, R2, R3, R4 приняты согласно пояснениям к уравнению /8/.

Сумма теплопотерь через ограждения в зимний период:

Q(3)пол = 20,103 + 13,06 + 5,16 + 103,399 + 1,393 = 143,115 кВт.

Термическое сопротивление ограждающих конструкций в зимний период постоянно, а поскольку тепловой поток через них пропорционален разности температур воздуха внутри и снаружи помещения, то, следовательно, можно записать:

Qлпол = Q(3)пол ∙ = 143,115 ∙ 10/35 = 40,89 кВт,

где ΔТз = (T3вн – Tрн) = 35 – перепад температур в зимний период;

Расход теплоты на нагрев инфильтрующегося воздуха Qинф в зимний период определяем при условии, что отношение расположено боковой стороной относительно господствующего направления ветра. Ворота и двери на торцовой стене здания закрыты тамбурами. В связи с этим считаем, что инфильтрация воздуха в помещение коровника происходит только через окна и двери, расположенные на продольной его стене.

Массовая теплоемкость воздуха Св = 1,0 кДж/кг.

Массу инфильтрующего воздуха определяем по формуле:

Минф = 2∙(0,6 + 0,8) ∙ 29 ∙ 1 ∙ 32,6 + 2∙(2 + 0,8) ∙ 2 ∙ 1 ∙ 32,6 =

= 2647,12 + 365,12 = 3012,24 кг/ч ≈ 0,837 кг/с,

где mi = 17,6 + (8 – 6)∙(17,6 – 12,6)∙(5 – 4) = 32,6 кг/м∙ч,

Qинф = Минф ∙ Св ∙ (T3вн – Tрн) = 3012,24 ∙ 1 ∙ (283 – 248) = 0,837 ∙ 1 ∙ 35 =

= 29,295 кВт,

Определяем теплоизбытки в зимний период по уравнению /18/:

Qобщзб.(3) = Qобщгк.(3) + Qосв + Qго - Qинф – Qзогр =

= 443,1 – 29,295 – 143,115 = 270,69 кВт,

2. Определение влагопоступлений в помещение.

Общие влагопоступления в помещение, согласно уравнению /15/, складываются из влаги, испаряющейся с открытых и смоченных поверхностей и из водяных паров, выделяемых животными. Найдем составляющие этого уравнения для зимнего и летнего периодов.

По Приложению. 1 принимаем относительную влажность внутреннего воздуха в летний и зимний периоды равной φвн = 70 – 85%. Для подсчета площади смоченной поверхности по типовому проекту принимаем в коровнике 4 навозных лотка общей длиной 284 м (71 х 4), ширина лотков 0,2 м, глубина лотков до водного зеркала 0,15 м.

Тогда:

Fсм.п = 284 ∙ 0,15 ∙ 2 + 0,5 ∙ 284 ∙ 2 = 369,2 м2,

где 0,5 – ширина смоченной поверхности по обе стороны лотка, м.

ωсм.п = f(Твн, φвн) = 17 гр/(м2 ч) согласно Приложению /10/ для зимнего периода.

Рис. 2. График влаговыделения со смоченной поверхности.

Для определения площади водной поверхности из типового проекта принимаем число поилок ПА-1 150 шт, /из расчета: одна поилка на две коровы/, площадь свободной поверхности одной поилки 0,038 м2.

Fсм.п = Fлег + Fпоил = 284 ∙ 0,20 + 150 ∙ 0,038 = 62,5 м2,

ωсм.п = f(Твн, φвн) = 60 гр/(м2 ч) - согласно Приложению 10 для зимнего периода.

Рис. 3. График влаговыделения с открытой поверхности.

Влагопоступления за счет испарения в зимний период составляет:

Wзисп = Wзсв.п + Wзпс.м.п. = ωзс.в.п. ∙ Fсвл + ωзс.м.п. ∙ Fсмл =

= 60 ∙ 10-3 ∙ 62,5 + 17 ∙ 10-3 ∙ 369,2 = 3,75 + 6,2764 = 10,0264 ≈ 10,03 кг/ч,

Определяем выделения водяных паров животными в зимний период по уравнению /17/:

Wзж = n ∙ ωж ∙ βж ∙ а1 ∙ а2 = 300 ∙ 445 ∙ 10-3 ∙ 1 ∙ 0,8 ∙ 0,8 = 85,44 кг/ч,

где значения величин ωж, βж, а1, а2 приняты согласно Приложениям 5, 7.

Суммарные влагопоступления в зимний период:

Wобщ(з) = Wзисп + Wзж = 10,03 + 85,44 = 95,47 = 0,0265 кг/с,

Построение процесса тепловлагообмена в Н, d-диаграмме.

Для определения температуры приточного воздуха в зимний период найдем угловой коэффициент тепловлагообмена по /1/.

ε = Wобщизб / Wобщ(з) = 270,69 / 0,0265 = 9823,51 кДж/ кг.

По Приложения /2/ берем значения параметров наружного воздуха tрн = -25 0С, φ = 83% и на Н, d-диаграмме влажного воздуха, приведенной в Приложении 20, наносим точку 1. Ее параметры t1 = -25 0С, φ1 = 83%

Рис. 4. Hd - диаграмма

d1 = 0,8 г/кг с.в., Н1 = -24 кДж/кг с.в.. По выбранным параметрам внутреннего воздуха (tвн = 10 0С, dвн = 3,2 г/кг, φвн = 70%) наносим на диаграмме точку 2. Из точки 2, подобно тому, как показано в примере на рисунке 2, проводим прямую процесса с угловым коэффициентом ε, характеризующий влагообмен приточного воздуха по мере прохождения через помещение. Из точки 1 проводим вертикальную линию, изображающую процесс нагрева воздуха в калорифере. Находим на диаграмме точку 3. характеризующую параметры приточного воздуха, ей соответствуют: температура t3 = 4,5 0С, влагосодержание d3 = d2 = 3,0 г/кг с.в., энтальпия Н3 = 6,4 кДж/кг с.в..

3. Определение воздухообмена при условии удаления из животноводческого помещения углекислого газа и избыточной влаги.

Расход воздуха, необходимый для удаления избытка углекислоты, рассчитываем по уравнению /24/, принимая концентрацию СО2 равной: в наружном /приточном/ воздухе Сн = 0,3 л/м3, в удаляемом из помещения воздухе Свн = 2,5 л/м3 /см. пояснения к уравнению /24/.

Находим плотности наружного и внутреннего воздуха в зимний период.

ρн = ρ0 ∙ 273/ Трн = 1,293 ∙ 273/240 = 1,4 кг/м3,

ρвн = ρ0 ∙ 273/ Трвн = 1,293 ∙ 273/283 = 1,248 кг/м3,

где ρ0 = М/ 22,4 = 28,96/22,4 = 1,293 кг/м3 – плотность воздуха при нормальных физических условиях. М = 28,96 кг/кмоль – масса одного моля воздуха.

По Приложению 5 находим газовыделения одним животным

Кж ∙ а1 = 139 ∙ 0,8 = 111,2 л/ч

Потребный воздухообмен по удалению углекислого газа в зимний период:

МС02(3)п = = = 14918,5031993857179421551

≈14919 кг/ч

Определяем потребный воздухообмен в зимний период для удаления избытков влаги по уравнению /21/, который одновременно обеспечивает удаление избытков теплоты /см. уравнение 22А/.

МQ,W(3) = МW(3) = Wобщ(3) /(dвн – dн) = 123,95 ∙ 103 /(6,4 – 0,8) =

= 22133,928571428571428571428571429 ≈ 22134 кг/ч,

где параметры dвн = 6,4 г/кг с.в. и dн = 0,8 г/кг с.в. определены по Н, d диаграмме влажного воздуха.

Таким образом, расчетный воздухообмен по удалению тепловлагоизбытков больше воздухообмена по удалению углекислого газа, поэтому именно он должен быть обеспечен в зимний период.

С учетом того, что воздух при движении его в воздуховоде дополнительно нагреется на один градус, принимаем температуру воздуха на выходе из калорифера равной tк = +2,5 0С .

Находим кратность воздухообмена в зимний период по уравнению:

n = МW(3)п /(ρвн ∙ V) = 22134/(1,248 ∙ 4970) = 3,56852654387865 ≈ 3,6

где V = 71 ∙ 20 ∙ 3,3 + 71 ∙ 20/2 ∙ 0,4 = 4970 м3,

Поскольку n > 1, то принимается приточно-вытяжная вентиляция с принудительной подачей воздуха в помещение.

4. Подбор калориферной установки.

Определим затраты теплоты на подогрев вентиляционного воздуха в калорифере от -25 0С до +25 0С по уравнению /23/:

Qк = МQ,W(3)п ∙ Св ∙ (tк – tрн) = 22134 ∙ 1 ∙ (2,5 – (- 25)) =

= 1106700 кДж/ч = 307,41666666666666666667 ≈ 307,42 кВт

где Св = 1 кДж/(кг К) – удельная массовая теплоемкость воздуха.

Примем, что источником теплоснабжения служит котельная на буром угле, типовой проект 903-I-172, тип с шестью водогрейными котлами «Энергия-3М», теплопроизводительностью 4,16 МВт, теплоноситель – вода с температурой 95 0C, общая сметная стоимость котельной около 100 тыс. рублей; разработчик – ГПИ «Сантехпроект».

Для выбора калориферов задаемся массовой скоростью v∙ρ = 7 кг/(м2 с) и определяем предварительную площадь живого сечения калориферной установки по воздуху. В животноводческом помещении предполагается монтировать две равных по производительности параллельно действующих установки, т.е. производительность одной установки составляет М’п = 14869 кг/ч, а необходимый тепловой поток равен Qк1 = 307,42/2 = 153,71 кВт.

Найдем расчетную площадь живого сечения одной калориферной установки по воздуху по уравнению /38/:

fв = М’п / (3600 v∙ρ) = 14869/(3600 ∙ 7) = 0,59 м2,

По Приложению 14 принимаем к установке 2 калорифера КВБ II (многоходовый, пластинчатый), параллельно по воздуху.

Площадь живого сечения по воздуху одного калорифера составляет fв = 0,244 м2, площадь поверхности нагрева 20,9 м2, площадь живого сечения по теплоносителю fq = 0,488 м2.

Определим по уравнению /39/ действительную массовую скорость воздуха, соответствующую 9999

v∙ρg = М’п / (3600 fg) = 14869/(3600 ∙ 0,244 ∙ 2) = 8,46 кг/(м2∙с),

Находим скорость воды в трубках калорифера по уравнению /40/:

ω = = =

= 0,19636960352422907488986784140969 ≈ 0,196 м/с,

где ρw = 980 кг/м3 – плотность воды;

Сw = 4,19 кДж/(кг∙К) – удельная массовая теплоемкость воды.

При v∙ρ = 8,46 кг/(м2∙с) и ω = 0,196 м/с по Приложению 14 находим значение коэффициента теплопередачи калорифера равна 27,2 Вт/(м2∙К)

Определяем по уравнению /40а/ количество последовательно устанавливаемых калориферов:

n = = =

= 2,0841354723707664884135472370766 ≈ 2

Рис. 5. Расчетная схема приточной вентиляции коровника.

Принимаем к установке в одной воздушной линии 2 калорифера /всего ng = 4 калорифера/.

Определяем фактическую тепловую мощность калориферной установки:

Q = ng ∙ Fк ∙ K ∙ (tсрт – tсрв ) = 4 ∙ 20,9 ∙ 27,2 ∙ ((95 + 70)/2 – (2,5 – 25)/2)=

= 314,282 кВт

Запас тепловой мощности калориферной установки:

δ Q = ∙ 100 = ∙ 100 =

= 2,2321254310064407000195172727864 ≈ 2,23%

Список используемой литературы

Баланин В. И. Микроклимат животноводческих зданий. – С.-П.: Профикс, 2003. – 135 с.
Кузнецов А. Ф., Демчук Н.В. Гигиена сельскохозяйственных животных. М.: Агропромиздат, 1991. –
Медведский В. А. Гигиена животных. – Мн.: Адукацыя i выхаванне, 2003. – 601 с.
Онегов А. П. Гигиена сельскохозяйственных животных. М.: Колос, 1984.
Рудобашта, С.П. Теплотехника. Учебник. [текст] М.: Колос С. 2010. – 600 с.
Рудобашта, С. П., Ильюхин, М. С., Бабичева, Е. Л. Теплоснабжение агропромышленных комплексов. [текст] 2012. – 102 с.
Шляхтунов В. И. Скотоводство.Мн.: Ураджай, 1997. – 463 с.