Токоприемник Л-1У1-01
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АЛЕНСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА
ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ
Дисциплина: Подвижной состав
Кафедра:
Курсовая работа
Иркутск 2012
Оглавление
1. Токоприемник Л-1У1-01…………………………………………………………
2. Главный выключатель. Выключатель ВОВ-25А-10/400УХЛ1………………...5
3. Трансформатор тяговый ОНДЦЭ-10000/25-82УХЛ2………………………
4. Преобразователь выпрямительно-инверторный ВИП-4000УХЛ2……………9
5. Сглаживающий реактор РС-78……………………………………………………13
6. Выключатель быстродействующий ВБ-021………………………………………14
7. Тяговый двигатель пульсирующего тока НБ-514………………..................
8. 5 вопрос (Перечислить и описать основные узлы электровоза переменного тока, указать их назначение. Привести схему расположения основного оборудования на электровозе)… ………………………………………………………………………..2
9. 19 вопрос ( Указать назначение контроллера машиниста электровоза (или тепловоза) и объяснить как он работает) …………………………………………..26
10. 30 вопрос (Привести схему и индикаторную диаграмму двухтактного тепловозного двигателя и кратко пояснить принцип его работы)……………….29
11. 50 вопрос ( Описать устройство тележки тепловоза ; как передаётся тяговое усилие с колёсных пар на автосцепку тепловоза?)…………………………………31
12. Задача №1. Определить КПД электрической тяги…………………………….36
13. Задача №2. Построение тяговой характеристики электровоза……………….37
14. Задача №3. Определение основных параметров тепловозного
дизеля, полного КПД и мощности тепловоза………………………………………40
15. 10 вопрос (Перечислить основные части изотермического вагона и укажите их назначение, привести основные параметры и технические характеристики этого вагона)……………………………………………………………
16. 22 вопрос (Как характеризуется упругие свойства рессорного подвешивания вагонов? Что называется прогибом, гибкостью, жесткостью рессорного подвешивания)……………………………......
17. 29 вопрос ( Привести классификацию тележек грузовых и пассажирских вагонов; указать, чем отличаются тележки грузовых вагонов от тележек пассажирских вагонов)…………………………………………………………
18. 48 вопрос ( Указать причины заклинивания колёсных пар и меры предупреждения их)………………………………………………………………….5
Список используемой литературы………………………………………………….
Электровоз ВЛ-85
1. Токоприемник Л-1У1-01
Токоприемник предназначен для передачи через скользящий контакт электрической энергии от контактного провода к электрическому оборудованию электровоза и имеет следующие технические данные: представляют собой закрепленный на основании шарнирный подрессоренный четырехзвенник, несущий в верхней части поворотный кронштейн. На кронштейнах закреплен полоз 6 штампосварной конструкции с тремя рядами съемных угольных вставок. По концам полоз имеет отогнутые вниз рога для исключения по номинальному напряжению переменного тока, кВ 25
Номинальный длительный ток, 900 А
Номинальное давление, 0,5 МПа
Максимальная скорость движения электровоза, 140 км/ч
Диапазон рабочей высоты, 400—1900 мм
Максимальная высота подъема, не менее 2100 мм
Статическое нажатие на контактный провод в диапазоне рабочей высоты, активное (при подъеме) не менее 60 Н, пассивное (при опускании) не более 90 Н
Разность статических нажатий при подъеме и опускании полоза на одной и той же высоте во всем диапазоне рабочей высоты, не более 20 Н
Разность между наибольшим и наименьшим нажатиями при одностороннем (вверх или вниз) движении в диапазоне рабочей высоты, Н, не более 10
Масса, не более 270 кг.
Токоприемник состоит из основания, подвижной системы в виде шарнирно сочлененных подвижных рам, контактной системы, имеющей каретки и полоз с угольными вставками, а также механизма подъема и опускания, как показано на рис 1.
Основание 13 выполнено в виде прямоугольной сварной рамы с двумя несущими и двумя поперечными скрепляющими швеллерами. Нижние рамы подвижной системы состоят из поворотных валов 14 и труб: несущих съемных 16 и поперечных 18 для крепления верхних рам. Валы 14 установлены в основании 13 на полуосях 20. Один конец каждой полуоси жестко закреплен в несущих швеллерах посредством сухарей 22, а второй — через шарикоподшипники 21, размещенные в торцовых выточках валов, и служит опорой последних.
Верхние рамы имеют связанные диагональной трубой 25 две продольные трубы 2, на концах которых размещены шарниры 1, 4 и 7. Они служат для установки подшипников и сочленения рам между собой в верхней части, а также с нижними рамами на трубе 18. На шарнирах 4 и 7 установлены распорки 9 для увеличения жесткости верхних рам и установки кареток 5. Последние предотвращает попадания контактного провода под полоз 6 на воздушных стрелках.
Пневматический привод 11 установлен на основании 13 и состоит из правого и левого пневмоцилиндров с поршнями 23, уплотненными резиновыми манжетами. Каждый поршень воздействует на опускающую пружину 24, встроенную в его цилиндр, и через тяги — на шарнирные рычаги 17 валов нижних рам. Подъемные пружины 12 закреплены шарнирно в кронштейнах 3, установленных на валах 14 нижних рам с возможностью регулирования положения центра оси подвески пружин.
Синхронизирующая тяга 19 шарнирно соединяет валы нижних рам и обеспечивает одновременность их работы. Для смягчения ударов подвижной системы при опускании на основании установлены, два амортизатора 8 с резиновыми буферами на подрессорных штоках. Механизм подъема и опускания накрыт стеклопластовым кожухом 10. Все шарнирные соединения электрически зашунтированы медными гибкими шунтами 15.
При подаче в пневматический привод сжатый воздух сжимает опускающие пружины, исключая их действие на валы нижних рам. Подъемные пружины поднимают подвижную систему токоприемника, а при касании полозом контактного провода создают необходимое контактное нажатие рис 2.
Наличие кареток обеспечивает работу токоприемника без отрывов полоза контактного провода при небольших изменениях высоты последнего, поскольку от усилия контактного нажатия пружины кареток просаживаются только на 20— 40 % хода.
Для опускания токоприемника сжатый воздух из пневмопривода с помощью вентиля токоприемника выпускают в атмосферу. Усилие опускающих пружин через тяги, шарнирно-рычажную связь и валы преодолевает действие подъемных пружин, обеспечивая определенное избыточное опускающее усилие. Это приводит к опусканию подвижной системы до посадки на амортизаторы.
2. Главный выключатель (ГВ). Выключатель ВОВ-25А-10/400УХЛ1
Выключатель однополюсный высоковольтный воздушный (ГВ) предназначен для оперативной коммутации (включение и отключение) электрического питания электровоза (тягового трансформатора) от КС в рабочем режиме и автоматического отключения при КЗ, перегрузках и других аварийных режимах. Технические данные выключателя следующие:
Номинальное напряжение 25 кВ
Наибольшее рабочее напряжение 29кВ
Номинальный ток, А 400
Номинальный ток оперативной коммутации 10А
Номинальный ток откл, 10кА
Сквозной ток КЗ (амплитудное значение) 25кА
Ток термической стойкости за время 0,1 с, 10кА
Номинальная мощность отключения при давлении сжатого воздуха 0,6-0,9 МПа
Собственное время отключения от промежуточного реле при напряжении в цепи управления 50 В, давлении сжатого воздуха 0,8 МПа и токе срабатывания, равном 1,3 Iуст с, не более 0,06
То же при токе срабатывания, равном 2,0 Iуст и более, с, не более 0,05 Собственное время отключения от электромагнита переменного тока при токе в катушке 15 А и давлении сжатого воздуха 0,8 МПа, не более 0,03 с
Собственное время включения при давлении сжатого воздуха 0,8 МПа и напряжении в цепи управления 50 В, не более 0,18 с
Номинальное напряжение цепи управления:
постоянного тока 50 В
переменного тока:
электромагнита отключения 380 В
электронагревателя 220 В
Масса, кг 190
ГВ показано на рис 3
ГВ состоит из дугогасительной камеры 1,воздухопроводного изолятора 2,разъединителя 3,блока управления 4,воздушного резервуара 5 и варистора ВВ-25УХЛ1.В комплект выключателя входит трансформатор ТПОФ-25.
Дугогасительная камера рис 4.
Дугогасительная камера включает в себя колпак 1,ограничитель дуги 2,неподвижный 3 и подвижной 4 контакты, изолятор 5, контакт 6, пружинно-пневматический привод 7 подвижного контакта 4 и вывод 8.
3 Трансформатор тяговый ОНДЦЭ-10000/25-82УХЛ2
Номинальная мощность сетевой обмотки, 7040 кВ*А,
Номинальное напряжение сетевой обмотки, 25 кВ
Частота, 50 Гц,
Перенапряжения, ограничиваемые разрядником, не более, 100кВ
Номинальный ток тяговых обмоток, 1700А
Перегрузочный ток пятнадцатиминутного режима (при начальной температуре обмоток, не превышающей +40 °С), 2700А
Напряжение КЗ между сетевой и одной тяговой обмотками или ее частью, отнесенное к мощности одной тяговой обмотки или ее части, не более 5%
Напряжение КЗ между сетевой и всеми тяговыми обмотками, отнесенное к общей мощности тяговых обмоток, 9,5%
Обмотка питания цепей возбуждения (ОВ)
номинальное напряжение на вводах:
а7-а8, 270В
а8-х7, 270В
номинальный ток обмотки и вводов а7, х7, 650А
перегрузочный ток пятнадцатиминутного режима обмотки и вводов а7, х7 (при начальной температуре обмоток, не превышающей + 40 °С), А 1200
номинальный и перегрузочный токи пятнадцатиминутного режима ввода а8 соответственно. 870А, 1600А,
номинальные напряжения ответвлений обмотки собственных нужд на вводах:
а11-х9, 225В
а10-х9, 405В
а9-х9, 630В
номинальный ток обмотки собственных нужд на вводах а10-х9, 650А.
перегрузочный ток обмотки собственных нужд в течение не более 3 ч, 1200А.
напряжение КЗ между сетевой обмоткой и собственных нужд на ответвлении а10-ф9,отнесенное к мощности обмотки собственных нужд, не более 4%.
Схема и группа соединения обмоток 1/1/1/1/1/1/1/1/1-0-0-0-0-0-0-
Общие потери, 84кВт.
Ток XX, 1,3 %
Масса, 9900кг
Трансформатор тяговый ОНДЦЭ 10000/25-85УХЛ2 показан на рис 5.
Рис 5 Трансформатор тяговый ОНДЦЭ 10000/25-85УХЛ2
Состоит из следующих основных узлов: двух-стержневого магнитопровода, обмоток, бака и системы охлаждения. Магнитопровод шихтован из пластин с прямым стыком в углах. Стяжку стержней производят бандажами из стеклоленты. Верхнее и нижнее ярма прессуют балками корытного сечения. Нижние балки одновременно являются камерами масло распределения.
Обозначения вводов обмоток. Расположение обмоток концентрическое. В первом концентре установлена сетевая обмотка (А-Х), намотанная на изоляционный цилиндр, во втором концентре - блоки вторичных обмоток. На одном стержне магнитопровода расположена группа тяговых обмоток с нечетными номерами (а1-х1; аЗ-хЗ; а5-х5) и обмотка собственных нужд (а9-х9); на втором стержне - группа обмоток с четными номерами (а2-х2; а4-х4; а6-х6) и обмотка питания цепей возбуждения (а7-х7). Тяговые обмотки намотаны на изоляционных цилиндрах; обмотки возбуждения и собственных нужд - поверх тяговых обмоток.
Бак 6 прямоугольной формы заполнен трансформаторным маслом. В его нижней части расположены вентиль 4 для слива и доливки масла, кран 5 для взятия пробы масла, упоры 13 для крепления активной части. На дне бака и торце швеллера расположены пробки 3 и 14 для слива остатков масла. На стенках размещены термометр 11, манометр 10, крюки 9 для подъема трансформатора. Система охлаждения – масляно-воздушная. Она состоит из восьми радиаторных секций 17, обдуваемых воздухом, и электронасоса 12, который обеспечивает циркуляцию масла через обмотки и радиаторы. На крышке бака установлены скобы 16 для подъема активной части, расширитель 7, предназначенный для компенсации температурных колебаний уровня масла в баке, вводы обмоток сетевой 8, тяговых 2, возбуждения 1 и собственных нужд 15. На расширителе смонтирован указатель уровня масла и силикагелевый воздухоосушитель с масляным затвором. Соединение вводов с отводами обмоток и внешним монтажом выполнено демпферами из гибких медных проводников.
4 Преобразователь выпрямительно-инверторный ВИП-4000УХЛ2
Выпрямительно-инверторный преобразователь (ВИП) предназначен для выпрямления однофазного переменного тока частотой 50 Гц в постоянный, плавного регулирования напряжения питания тяговых двигателей в режиме тяги и преобразования постоянного тока в однофазный переменный ток частотой 50 Гц и плавного регулирования противо-ЭДС инвертора в режиме рекуперативного торможения. Технические данные ВИП следующие:
Номинальный выпрямленный ток, 3150А
Номинальное выпрямленное напряжение, 1400В
КПД при токе 3150 А, 98,5%
Габаритные размеры:
Ширина, 1900 мм
глубина, 860 мм
высота, 1250 мм
Масса блока, 1400 кг
Охлаждение: воздушное принудительное
Количество охлаждающего воздуха, м3/мин, не менее 330
На электровозе устанавливают шесть преобразователей. Конструктивно ВИП выполнен из двух блоков: выпрямительно-инверторного с системой формирования импульсов и блока питания (БП).
Силовая часть ВИП имеет восемь плеч по схеме, приведенной на рис. 6.1
Каждое плечо ВИП состоит из четырех параллельных ветвей тиристоров Т353-800-28-80 УХЛ2. Плечи VI, V2, V7, V8 имеют три, а плечи VЗ, V4, V5, V6 - два последовательно соединенных тиристора. Для обеспечения равномерного распределения напряжения по последовательно соединенным тиристорам используют шунтирующие резисторы, а для снятия внутренних коммутационных перенапряжений - цепочки RС, подключенные параллельно тиристорам.
Заданное неравномерное распределение тока (±10%) по параллельным ветвям тиристоров достигается путем применения индуктивных делителей, а также подбором последовательно соединенных тиристоров по суммарному падению напряжения при двух значениях тока: предельном (Iпр) и 0,5Iпр.
Силовая схема ВИП предусматривает четыре зоны регулирования выпрямленного напряжения.
Очередность открытия плеч ВИП в выпрямленном (тяга) и инверторном (рекуперация) режимах определяется алгоритмом работы системы управления преобразователями электровозов (БУВИП), приведенным на рис. 6.2. БУВИП формирует и в соответствии с заданным алгоритмом распределяет по плечам всех шести ВИП изменяемые по фазе управляющие импульсы, запускающие систему формирования импульсов (СФИ ВИП). Последняя в свою очередь формирует и распределяет по тиристорам управляющие импульсы требуемых параметров с заданной фазой и в заданной алгоритмом последовательности.
Тяговый режим. В зоне I работает секция II вторичной обмотки трансформатора (см. рис. 6.1). Регулирование выпрямленного напряжения производится открытием тиристоров плеч VЗ, V5 в момент α0 (рис. 6.3), а плеч V4 и V6 - в момент, соответствующий регулируемому углу αр. Здесь α0- наименьший допустимый угол открытия тиристоров в начале каждого полупериода напряжения, равный (9±1)° (фаза управляющего импульса). При искаженной форме напряжения в КС значение а0 корректируют системой управления ВИП (БУВИП) путем задержки выдачи сигнала до тех пор, пока анодное напряжение на тиристорах не достигнет значения, достаточного для уверенного открытия всех тиристоров плеча ВИП.
При включении ВИП в работу в полупериод, когда ЭДС тягового трансформатора направлена справа налево, транзисторы леча VЗ открываются в момент αо, а плеча V6 — в момент αр. Длительность управляющего импульса, поданного в момент αо, не перекрывает разницы в фазах α0 и αр, и к моменту подачи αр на тиристоры плеча V6 тиристоры плеча VЗ закроются, контур для прохождения тока не образуется. Для того, чтобы избежать такого явления в следующий полупериод, когда ЭДС тягового трансформатора направлена слева направо, на тиристоры плеча V5 сигнал управления подается дважды: первый - в момент αo, второй - в момент αр.
Нормальная работа схемы в зоне I начинается с момента подачи управляющих импульсов в ар одновременно на тиристоры плеч V4 и V5, и выпрямленное напряжение прикладывается к нагрузке после завершения коммутации тока с плеча V6 на плечо V4, т. е. в момент αр+γр, где γр - время коммутации (см. рис. 6.3, а).
В последующий полупериод при подаче на тиристоры плеча VЗ управляющих импульсов в α0 они открываются, после чего происходит коммутация тока с тиристоров плеча V5 на тиристоры плеча VЗ. Энергия, запасенная в цепи выпрямленного тока за время коммутации γр (до открытия плечаV6), разряжается по нулевому контуру: тиристоры плеч V4, VЗ, сглаживающий реактор РС, тяговый двигатель М. При открытии тиристоров плеча V6 в αр происходит коммутация тока с тиристоров плеча V4 на тиристоры плеча V6, и далее ток нагрузки проводят тиристоры плеч VЗ и V6.
В следующий полупериод в момент α0 открываются тиристоры плеча V5, закрываются тиристоры плеча VЗ и возникает нулевой контур для разряда энергии по цепи: тиристоры плеч V5, V6, сглаживающий реактор, тяговый двигатель. Таким образом происходит чередование использования тиристоров в качестве нулевых вентилей; одни полупериод-плечи VЗ, V4, второй - V5, V6, что позволяет не усиливать по току эти плечи преобразователя, работающие в зоне I регулирования. Регулирование фазы управляющих импульсов производится в диапазоне от αp max до αpmin=αo+γ
В зоне II выпрямленное напряжение увеличивается от (1/4)Uн до (1/2) Uн, а регулирование осуществляется за счет изменения фазы открытия тиристоров плеч V1, V2 в диапазоне от αр max до αр min=α0 + γ'o +γ"о. При этом плечи V5, V6 открываются в момент αo, а плечи V3, V4 - в момент α0з, т. е. управляющий импульс задерживается на время коммутации в контуре плеч V1, V2, V5, V6.
В зоне III производится перевод нагрузки с секций I, II трансформатора на равновеликую по напряжению секцию III. После этого изменением угла открытия αр плеч V3, V4 в диапазоне от αр mах до αр min=αо + γ'o + γ"o выпрямленное напряжение плавно увеличивается от (1/2) Uн до (3/4) Uн.
Для сохранения направления тока в обмотке трансформатора при переводе нагрузки на секцию III должна быть изменена полярность плеч, для чего на плечи V5, V6 управляющие импульсы с момента перехода подаются в полупровод противоположной полярности. При этом плечи V7, V8 открываются импульсами в αо, а плечи V5, V6-в α0з = αo + γo.
В зоне IV, регулирования в работу вводятся тиристоры плеч V1 и V2 изменением угла открытия ар в диапазоне от αр max до αp min=α0 + γ'o+ γ"o. При этом выпрямленное напряжение увеличивается от (3/4)Uн до Uн(рис. 6.3, б). Тиристоры плеч V7, V8 открываются импульсами αо, а плеч VЗ, V4 - задержанными α0з.
Как видно из описания, аппаратура управления ВИП (БУВИП) предусматривает при работе в зонах II, III, IV автоматическую задержку управляющих импульсов ар, подаваемых на тиристоры плеча в контуре с меньшим напряжением до окончания коммутации тока в контуре с большим напряжением.
Режим открытия плеч импульсами γр во время коммутации тока, при которой напряжение на обмотке трансформатора на все время коммутации в обоих контурах (γo =γ'o+γ"o) резко снижается, опасен тем, что напряжение может оказаться недостаточным для уверенного открытия тиристоров. По этой причине управляющий импульс, поданный в этот момент, может прекратиться прежде, чем ток во всех тиристорах плеча достигнет тока удержания, и нагрузку возьмут не все тиристоры плеча, что может привести к недопустимой перегрузке отдельных тиристоров.
С целью исключения подобных режимов и исключения возможности подачи управляющего импульса γр до окончания коммутации тока как в контуре с малым (γ"o) так и в контуре с большим (γ'о) напряжениями предусмотрено автоматическое ограничение фазы импульсов αр, т. е. она должна быть всегда больше угла α=αо+γ'o+γ"o. При уменьшении напряжения на тяговых двигателях последовательность работы преобразователей и аппаратуры управления обратная изложенной выше.
Режим рекуперативного торможения. При этом режиме в зоне высоких скоростей тормозное усилие регулируется плавным изменением тока возбуждения, а в зоне средних и малых скоростей — плавным изменением ЭДС инвертора.
В зоне IV импульсы управления подаются на тиристоры плеч V2, V7 и V1, V8 с фазой, равной углу опережения зажигания β .Значение последнего автоматически регулируется в зависимости от тока рекуперации так, чтобы угол запаса δ поддерживался постоянным, равным 20-22°, т. е. чтобы соблюдалось равенство δ = β - γ = const.
Тормозное усилие и скорость движения в зоне IV регулируются плавным изменением тока возбуждения, который по мере снижения скорости для поддержания заданного тормозного усилия должен увеличиваться плавным движением тормозной рукоятки контроллера машиниста (КМЭ).
При достижении наибольшего тока возбуждения дальнейшее поддержание тормозного усилия осуществляется подачей управляющих импульсов на тиристоры плеч V3 и V4 с фазой αр, меняющейся от αp ≤ π- β до αр min. При этом полярность этих управляющих импульсов меняется по сравнению с режимом тяги на противоположную. Для дальнейшего снижения скорости осуществляется переход на зону III (работают плечи V4, V7 и V3, V8).
После снятия управляющих импульсов с тиристоров плеч V1, V2 и при открытии тиристоров плеч V3 и V4 происходит перевод тока рекуперации на мост, подключенный к секциям II, III трансформатора, и тиристоры плеч начинают работать с углом αр = β.
Дальнейшее регулирование ЭДС осуществляется подачей управляющих импульсов на тиристоры плеч V5 и V6 с фазой, изменяющейся от αр≤ π - β до αр=αр min .
При достижении на тиристорах плеч V5, V6 фазы управляющих импульсов αp = αр min для перехода на зону II на плечи V1, V2 и V5, V6 подаются импульсы с фазой αр=β. Подача на тиристоры плеч V3, V4 выходными усилителями 3, 4 управляющих импульсов с фазой, меняющейся от αр ≤ π - β до αр = αр min, приводит к дальнейшему снижению скорости.
При переходе на зону I управляющие импульсы снимаются с тиристоров плеч VI, V2, а на тиристоры плеч V5, V6 подаются импульсы, регулируемые по фазе.
Фаза управляющих импульсов плеч V3-V6 при вращении штурвала КМЭ в зоне I по направлению к нулю изменяется от α = π - β до αр min. При уменьшении фазы αр до π/2 рекуперация прекращается, а при дальнейшем уменьшении угла αр начинается режим торможения противовключением. При этом тяговый двигатель развивает тяговый момент, соответствующий направлению движения Назад, и электровоз начинает потреблять энергию из сети.
На электровозе в режиме рекуперации при автоматическом регулировании тормозного усилия предусматривают трехзонное регулирование напряжения на выходе ВИП, работающих в инверторном режиме.
5. Сглаживающий реактор РС-78
Сглаживающий реактор предназначен для сглаживания пульсаций выпрямленного тока в цепи тяговых двигателей.
Технические данные:
Напряжение номинальное относительно «земли» -1500 В
Номинальный ток:
продолжительный режим, 1700А
часовой режим, 1850А
Индуктивность на пульсирующем токе, мГн, при токе:
До 200 А, 6±0,3
1850 А, 4±0,4
Электрическое сопротивление постоянному току при температуре +20°С, 0,0068 Ом.
Охлаждение: воздушное, принудительное.
Количество охлаждающего воздуха: 45 м3/мин.
Масса - 810 кг.
Реактор рис.7
Состоит из катушки 4, магнитопровода 3, двух гетипаксовых боковин 6, двух стеклопластовых кожухов 1, пяти стягивающих шпилек 2 и установочных уголков 5 Обмотка катушки выполнена из медной шины 4х65 мм, намотанной на ребро с зазорами между витками. Межвитковая изоляция - электронит.
Магнитопровод состоит из пластин электротехнической стали толщиной 0,5 мм; шихтовка радиальная; изолирован от катушки стеклопластом.
Катушку вместе с магнитопроводом опрессовываю в осевом направлении и пропитывают вакуум-нагнетательным способом в электроизоляционном лаке.
6. Выключатель быстродействующий ВБ-021
Выключатель предназначен для защиты тяговых двигателей электровоза при аварийных токах в режимах тяги, рекуперации и при нечастых оперативных отключениях.