Установка сушильная

 

Федеральное агентство по образованию РФ

 

Уральский государственный лесотехнический  университет

 

Кафедра «Химической технологии древесины»

 

 

 

 

 

 

УСТАНОВКА СУШИЛЬНАЯ

Расчетно-пояснительная  записка к курсовому проекту 

по процессам  и аппаратам химической технологии

 

УС – 30.00.00 РПЗ

 

 

 

Разработала

Студентка         Сыропятова К.А.

 

Руководитель  проекта:       Старцева Л.Г.

 

Зав. кафедрой:        Юрьев Ю.Л.

 

 

 

 

 

 

Екатеринбург

2012

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Содержание

Содержание 4

Введение 5

1 Описание принципиальной технологической схемы 6

2 Расчет топки для сушильной установки 7

3 Расчет и выбор аэрофонтанной сушилки 12

3.1 Технологический расчет 12

3.2 Построение рабочей линии процесса сушки на I-x диаграмме 13

3.3 Тепловой баланс 16

3.4 Гидродинамический расчет 16

3.5 Гидравлическое сопротивление сушилки КС 20

4 Расчет и выбор вспомогательного оборудования 21

4.1 Расчет газовой горелки 21

4.2 Вентилятор подачи воздуха на горение топлива 22

4.3 Расчет бункера-питателя 23

4.4 Расчет ленточного транспортера 23

4.5 Расчет винтового транспортера 24

4.6 Расчет шлюзового дозатора 25

4.7 Расчет шлюзового затвора 25

4.8 Расчет и выбор вентилятора пневмотранспортной установки 26

4.8.1 Трубопровод от сушилки до циклона-разгрузителя 26

4.8.2 Расчет циклона-разгрузителя 27

4.8.3 Выбор пылевого вентилятора 28

4.9 Расчет и выбор вентилятора дымососа 29

4.9.1 Расчет патрубка с обратным клапаном для подсасывания воздуха в камеру смешения 29

4.9.2 Газоход от смесительной камеры до входа в сушилку 30

4.9.3 Газоход от сушилки до циклона-разгрузителя 31

4.9.4 Расчет группы циклонов 32

4.9.5 Газоход между группой циклонов и дымовой трубой 34

4.9.6 Выбор вентилятора-дымососа 35

5 РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ ИЗОЛЯЦИИ 36

6 ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ 37

Список использованной литературы 38

 

 

Введение

Сушка представляет собой процесс  удаления влаги из твердых влажных  материалов путем её испарения и  отвода образующихся паров. Сушка является наиболее распространенным способом удаления влаги из твердых материалов и  проводится двумя способами:

первый способ проводится путем непосредственного соприкосновения  сушильного агента с высушиваемым материалом – конвективная сушка.

второй путем нагревания высушиваемого материала тем  или иным теплоносителем через стенку, проводящую тепло – контактная сушка.

Сушка производится также  путем нагревания высушиваемых материалов токами высокой частоты или инфракрасными  лучами.

В особых случаях применяется  сушка некоторых продуктов в  замороженном состоянии при глубоком вакууме – сушка возгонкой.

По своей физической сущности сушка является сложным  диффузионным процессом, скорость которого определяется скоростью диффузии влаги  из глубины высушиваемого материала  в окружающую среду.

Процесс сушки широко используется в химической технологии. Он часто  является последней операцией на производстве, предшествующей выпуску  готового продукта. При этом предварительное  удаление влаги обычно осуществляется более дешевым механическим способом (например, фильтрованием), а окончательный – сушкой.

Сушилки кипящею слоя применяют в основном для сушки опила и для проведения первой стадии сушки измельченной древесины  до влажности 15 - 20% с последующей  досушкой в сушилках других типов.

По конструкции  различают сушилки КС однокамерные, многоступенчатые (многокамерные) с  перекрестным током сушильного агента, многоступенчатые противоточные, сушилки  с механическими побудителями и  измельчением высушиваемого материала. Сушилки КС делают цилиндрическими  и прямоугольными.

Недостатком однокамерной сушилки КС является смешивание поступающего материала с выходящим, а отсюда неравномерная сушка - проскок  недовысушенного материала в готовый продукт. Однако усреднение влажности продукта происходит во время хранения его на складе или за счет применения многокамерных сушилок. [1].

 

1 Описание принципиальной технологической схемы

Для сушки измельченной древесины используют сушильные  установки непрерывного действия, в  которых процесс сушки совмещается  с перемещением материала.

Влажный материал ленточным  транспортером ТЛ подается в бункер-питатель БП, откуда шлюзовым дозатором ДШ равномерно подается в сушилку кипящего слоя.

В качестве сушильного агента используют топочные газы разбавленные воздухом, получаемы сжиганием природного газа. Природный газ подается в топку через форсунку ГГ. Воздух на горение подается вентилятором В1. Сушильный агент – топочные газы, полученные при сжигании природного газа в топке Т, разбавляются воздухом в камере смешения КС и поступают в сушилку. Высушенный продукт вместе с сушильным агентом отсасывается вентилятором В2 в циклон-разгрузитель ЦР, где происходит отделение сушильного агента от материала. Далее сушильный агент поступает в циклон-очиститель ЦО на доочистку, который вентилятором ВД выбрасывается в атмосферу. Продукт через шлюзовой затвор ЗШ подается на транспортер ТВ.

Принципиальная  технологическая схема приведена  на рисунке 1.

Рисунок 1 - Принципиальная технологическая схема

2 Расчет топки для сушильной  установки

Исходные  данные:

Состав  природного газа месторождения республика Коми приведен в таблице 1:

Таблица 1 –  Состав природного газа республики Коми.

Наименование	СН4	С2Н6	С3Н8	С4Н10	С5Н12	CO2	N2
Состав, % объем., [2, таблица ]	85,9	3,1	1,0	0,4	0,1	0,1	9,4
Плотность компонента ρi, кг/м3	0,71	1,34	1,96	2,59	3,21	1,96	1,25
Состав, % масс. *	76,31	5,16	2,44	1,29	0,40	0,24	14,61
* - плотность природного газа ρпг=0,804 кг/нм3 [2, таблица ]

 

Параметры наружного  воздуха, г. Пермь (лето) [3, таблица XL]:

Температура      t₀= 18 °С

Относительная влажность    φ₀= 72 %

Барометрическое давление    750 мм.рт.ст.=0,99 МПа

Влагосодержание наружного воздуха при t₀= °С, φ₀=  %:

 

где P_нас = 15,48 мм.рт.ст. при t₀= 19,4 °C по таблице XXXVIII [3] при P=750 мм.рт.мт.

Теплосодержание наружного воздуха t₀=18 °С, x₀= кг/кг:

 

 кДж/кг.

Теплотворная  способность сухого газообразного топлива:

 

 

 

 

 

 

 

Теоретическое количество абсолютно сухого воздуха, необходимого для сжигания 1 кг природного газа:

 

 

 

 

Принимаем коэффициент  избытка воздуха:

α_m=2,0.

Масса сухого воздуха, подаваемого в камеру горения  топки для сжигания 1 кг природного газа:

 

Масса сухого газа, получаемого при сжигании 1 кг природного газа:

 

 

 

Масса водяного пара, получаемого при сжигании 1 кг природного газа с избытком воздуха:

 

 

 

Влагосодержание топочных газов:

 

Количество  компонентов топочных газов, образующихся при сжигании 1 кг природного газа:

 

 

 

 

 

 

Средняя молекулярная масса сухих топочных газов:

 

 

Теплоемкость  продуктов горения при t_т.г. = 1000 °C [4, таблица 2]:

Ссо₂=1,12; Сsо₂=0,873; СN₂=1,11; Со₂=1,03 кДж/(кг·К).

Средняя теплоемкость сухих топочных газов:

 

 

 

Средняя теплоемкость газа при 18 °С:

 

 

где -теплоемкость компонентов природного газа, кДж/кгК [4, таблица 2];

Y_CmHn – массовая доля компонентов топлива, масс. доли.

Средняя температура топочных газов на выходе из топки без учета диссоциации углекислого газа и паров волы:

 

 

= 1099°C,

где - КПД топки; .

w_g = 0 , т.к. газ не распыляется ни воздухом ни газом

Температуру топочных газов снижаем до t_тг=1000 °C за счет подачи наружного воздуха в топку, чтобы предохранить футеровку топки от разрушения.

Теплосодержание топочных газов:

 

 кДж/кг.

Теплосодержание паров воды при t₁= 390°C

 

Коэффициент избытка воздуха при разбавлении  топочных газов воздухом до t₁=390 °C при w_g=0; i_g=0:

 

 

 

 

 

 

Количество  воздуха, подаваемого в камеру смешения на разбавление топочных газов до t₁=390 °C:

 

Количество  сухой смеси топочных газов и  воздуха на 1 кг природного газа:

 

Количество  паров воды в смеси топочных газов  и воздуха, полученные при сжигании 1 кг природного газа:

 

Влагосодержание сушильного агента при входе в  сушилку:

 

Теплосодержание сушильного агента на входе в сушилку  при x₁ и t₁:

 

 

Расход природного газа на сушку:

 

где L₁ – расход сушильного агента, кг/с (см. тепловой балласнс)

Принимаем допустимое тепловое напряжение топочного объема [4, таблица 3]:

q_v=500010³ кДж/(м³ч).

 

Объем топочной камеры:

 

Принимаем соотношение  длины к диаметру топки L/D=1,8, тогда:

 

Диаметр топки:

 

Принимаем диаметр  топки 600 мм, тогда длина камеры горения будет равна:

L=1,8D=1,8550=990 мм.

Размеры топки: = 0,235 м³, D= 0,6 м, L= 1,08 м.

 

3 Расчет и выбор аэрофонтанной сушилки

 

Исходные  данные:

Параметры материала:

Материал        сосновый опил

Размер частиц       2×1,7×1,9 мм

Производительность  по сырому материалу   = 0,8 т/ч=0,222 кг/с

Относительная влажность:

начальная       ω₀₁ = 45 %

конечная       ω₀₂ = 22%

Температура влажного материала    θ₁ = 20 °C

Параметры сушильного агента

Сушильный агент – топочные газы, разбавленные воздухом.

Топливо –  природный газ (республика Коми)

Вход в  сушилку:

Температура       t₁ = 390 °C

Влагосодержание       x₁ = кг/кг

Плотность [5, приложение 2]     ρ_t1= 0,508 кг/м³

Выход из сушилки:

Температура       t₂ = 95 °C

Параметры наружного  воздуха:

Температура      t₀ = 18 °C

Влагосодержание      x₀ = кг/кг

Теплосодержание     I₀ = кДж/кг

3.1 Технологический расчет

Характеристики частиц соснового опила:

Объем частицы:

 

Поверхность частицы:

 

Фактор формы:

 

Эквивалентный диаметр частицы:

 

Абсолютная  влажность материала:

на входе  в сушилку:

 

на выходе из сушилки:

 

Средняя влажность:

 

 

Материальный баланс

Производительность  по сырому материалу:

 

Производительность  по испаренной влаге:

 

Производительность  по абсолютно сухому материалу:

 

 

3.2 Построение рабочей линии процесса сушки на I-x диаграмме

 

Параметры наружного  воздуха:

Точка А на I-x диаграмме: x₀= кг/кг; t₀=18 °C; I₀= кДж/кг.

Параметры топочных газов:

Точка К на I-x диаграмме: x_тг= кг/кг; t_тг=1000 °C; I_тг= кДж/кг.

Параметры сушильного агента:

Вход в  сушилку:

Точка В на I-x диаграмме: x₁= кг/кг; t₁=390 °C; I₁= кДж/кг.

Выход из сушилки:

Точка С на I-x диаграмме: t₂=95°C.

Последовательность  построения рабочей линии сушки  на I-x диаграмме:

1. Рабочая линия горения мазута . Находится точка А по x₀=  кг/кг; t₀=18 °C; точку К по x_тг= кг/кг; t_тг=1000 °C.
2. Точка В пересечение линии и линии изотермы t₁=390 °C.

Определяется x₁=0,030 кг/кг и сравнивается с расчетным значением x₁. По расчетам процесса горения мазута x₁= кг/кг. Ошибка при построении точки В: (-0,03)*100/ =1,3 %, что допустимо, т.к погрешность инженерного обычного расчета составляет 5 %.

3. Определяется t_м1 для точки В. Принимаем, что сушка стружки происходит в первом периоде (I₁≈I₂), тогда .
4. Расход тепла на нагревание материала:

 

где - теплоемкость материала при , кДж/кгК [1, таблица 6]

5. Удельный расход тепла на нагрев материала:

 

6. Удельные потери тепла рекомендуется принимать: q_пот=125-250 кДж/кг испаренной влаги. Принимаем:

q_пот=200 кДж/кг влаги.

7. Внутренний тепловой баланс сушилки:

 

8. Координаты точки Е: Δ=(I-I₁)/(x-x₁) или I= I₁+Δ(x-x₁). Задаемся значение x>x₁; x=0,05 кг/кг и определяется:

I = (0,05-)=485,4 кДж/кг.

9. Строится точка E в координатах x=0,05 кг/кг и I=485,4.кДж/кг.
10. Рабочая линия : Точка Е лежит на рабочей линии, поэтому, соединяя точки В и С и продолжая линию до пересечения с линией температуры t₂=95°C, получаем точку С – окончание сушки.
11. По координатам точки С определяется влагосодержание сушильного агента на выходе из сушилки: x₂= 0,125 кг/кг.

Теплосодержание сушильного агента на выходе из сушилки:

 

 

Термодинамические процессы, протекающие в этой установке  представлены на рисунке 2.

 

 

3.3 Тепловой баланс

 

Расход  сушильного агента L₁ на входе в сушилку рассчитывается из уравнения теплового баланса по влагосодержанию x₁ и температурам t₁ и t₂.

Теплосодержание сушильного агента на выходе из сушилки  при x₁ и t₂:

 

 

Теплосодержание подсасываемого воздуха:

при x₀ и t₀: I_п0=I₀= кДж/кг;

при x₀ и t₂:

 

Расход тепла  на испарение воды:

 

 

Расход  тепла на нагревание материала:

Q_м= кДж/с.

Потери тепла:

Q_пот=Wq_пот= 200=13 кДж/с.

Расход сушильного агента:

 

 

Параметры парогазовой смеси на выходе из сушилки:

 

 

 

 

3.4 Гидродинамический расчет

Средние значения параметров:

 

 

;

 

θ_ср=0,5(θ₁+ θ₂)=0,5(20+)=40,25 °С;

 

ρ_м=660,05 кг/м³, при ω_аср = % [1, таблица 4];

С_м=2,792 кДж/кг·К, при θ_ср=39,4 °С и ω_аср = % [1, таблица 6];

λ_м= 0,210 Вт/м·К, при ω_аср =% [1, таблица 7];

ρ_н=150 кг/м³, [1, таблица 5].

Объемный  расход сушильного агента при x₂ и t₂:

.

Объемный  расход сушильного агента при x₁ и t₁:

.

Критерий  Архимеда при  и :

 

 

Критерий  соответствующий условиям начала псевдоожижения:

 

 

Критическая скорость начала псевдоожижения:

 

Предельно допустимая скорость сушильного агента в псевдоожиженном слое при

 

 

 

 

 

Предельное  число псевдоожиженния:

 

Так как принимаем =3.

 

Диаметр сушилки  КС

Исходные  данные

Параметры соснового опила:

Вход в  сушилку:

Абслютная влажность  

Эквивалентный диаметр 

Плотность при   769,1 кг/м³ [1, таблица 4]

Фактор формы   0,755

Выход из сушилки:

Абсолютная  влажность  

Плотность при   546,4 кг/м³ [1, таблица 4]

Параметры сушильного агента

Вход в  сушилку

Расход    L₁=

Температура   390 °C

Влагосодержание   

Теплосодержание  

Плотность      [5, приложение 2]

Динамическая  вязкость   [5, приложение 3]

Выход из сушилки

Температура   95 °C

Влагосодержание   

Теплосодержание  

Плотность      [5, приложение 2]

Динамическая  вязкость   [5, приложение 3]

 

Рабочая скорость псевдоожиженния

 

По принимаем  опытным данным [1].

Объемный  расход сушильного агента при x_ср и t_ср:

.

Диаметр сушилки:

.

Принимаем D = 1600 мм [1, таблица 12].

Сечение газораспределительной  решетки:

 

Высота псевдоожиженного слоя

Скорость  витания частиц опила:

 

 

где  для частиц прямоугольной формы;

- ширина частицы, мм.

Критерий  Архимеда:

 

 

Критерий  Рейнольдса:

 

Критерий  Нуссельта:

 

 

где   - высота неподвижного слоя, мм [1, с. 33].

Объемный  коэффициент теплоотдачи:

 

 

где теплопроводность сушильного агента при t_ср, Вт/(м³К), [1, таблица 12]

Средняя разность температур:

 

Объем рабочей зоны сушилки:

 

Высота псевдоожиженного слоя:

 

Принимаем конструктивно  т.к.

Выбираем беспровальную колпачковую решетку, в которой сушильный агент подается в слой в виде струй газа под углом от 0 до 60° к поверхности решетки. Доля живого сечения решетки φ=0,15 - 0,17.

Проверим, будут ли выносится из сушилки наименьшие частицы опила:

 

 

Скорость  витания частиц опила:

 

 

Рабочая скорость псевдоожижения w=0,6 м/с меньше , поэтому наименьшие частицы d_min выноситься из сепарационного пространства сушилки не будут.

Принимаем сушильный  цилиндрический аппарат.

Высота сепарационного пространства:

 

Высота сушильной  камеры:

3.5 Гидравлическое сопротивление сушилки КС

Критерий  Рейнольдса:

 

Порозность псевдоожиженного слоя при рабочей скорости:

 

 

Гидравлическое  сопротивление псевдоожиженного слоя:

 

Гидравлическое  сопротивление газораспределительной  решетки:

 

где  коэффициент сопротивления решетки, [1, c. 34];

 – доля живого сечения для беспровальной колпачковой решетки, [1, c. 34].

Минимальное допустимое гидравлическое сопротивление  решетки:

 

Расчет показал, что <, поэтому принимаем φ=0,07:

 

 Гидравлическое сопротивление  сушилки:

 

Выбираем  сушилку КС-1,6-2 по таблице 12 [1]

 

 

4 Расчет и выбор вспомогательного оборудования

4.1 Расчет газовой горелки

 

Газовые горелки при сжигании природного газа работают с невысоким давлением  и скоростью выхода газовой струи  из сопла не более 60-70 м/с.

Расход воздуха на горение газа:

 

где - плотность воздуха при t₀ и x₀ [5, приложение 2].

Расход природного газа:

 

 

Диаметр газового сопла при w_с=70 м/с:

 

Принимаем 14 мм.

Диаметр трубы, подводящей газ к форсунке, при  w_г=15 м/с:

 

Принимаем трубу  Ø30×1 мм [6 , таблица 8]

Определяем наружный диаметр трубы  корпуса горелки. Принимаем расход первичного воздуха 35% от , т.е. V_в=0,35·=0,063 м³/с, а скорость воздуха в кольцевом сечении форсунки w_в=20 м/с, тогда сечение кольцевой щели:

f_воз=V_в/w_в=0,063/20=0,00315 м².

Диаметр кольцевой щели:

 

f_газ=V_г/w_г=/15=0,00063 м².

Сечение, занимаемое газовой трубой диаметром 30 мм, равно:

f=f_воз+f_газ=0,00315+0,00063=0,00378 м².

Этому сечению соответствует диаметр:

 

Принимаем трубу корпуса горелки Ø76×3,5 мм [6, таблица 8].

Объемная производительность вторичного воздуха:

 

Диаметр воздуховода вторичного воздуха  при скорости w=3 м/с:

 

Принимаем воздуховод Ø225×0,6 [6, таблица 2].

Диаметр воздуховода первичного воздуха:

 

Принимаем воздуховод Ø76×2 [6, таблица 8].

Гидравлической сопротивление  газовой горелки ориентировочно принимаем равным ΔP_г=5000 Па.

4.2 Вентилятор подачи воздуха на горение топлива

 

Вентилятор  и топка смонтированы на открытой площадке, защищенной от атмосферных осадков индивидуальным навесом. Воздух от вентилятора подается по параллельным воздуховодам, поэтому расчет проводится по линии наибольшего сопротивления, т.е. по линии подачи воздуха в горелку.

Исходные  данные

Параметры воздуха, подаваемого в форсунку:

Объемная  производительность    V_в = 0,063 м³/с

Температура       t₀=18 °C

Плотность       ρ_to = кг/м³

Динамическая  вязкость     μ_to = 18,05910^-6 Пас

 

Фактическая скорость воздуха:

 

Критерий  Re:

 

Коэффициент трения:

 

где e=0,1 мм.

Длину воздуховода  принимаем ориентировочно L = 7 м.

Местные сопротивления [5, таблица 12, 13]

конфузор (вход в вентилятор)    ξ_к = 0,21 1 шт.;

диффузор (выход  из вентилятора)   ξ_д = 0,21 1 шт.;

отводы при  α = 90⁰      ξ_о = 0,39 3 шт.;

заслонка (задвижка)     ξ_з = 1,54 1 шт.;

диафрагма (измерение  расхода воздуха)  ξ_д = 2  1 шт.;

вход в  форсунку      ξ_вх = 1 1 шт.;

Гидравлическое  сопротивление воздуховода:

 

 

Суммарное гидравлическое сопротивление от вентилятора до топки:

 

где ΔР_топки = 500 Па – сопротивление топки.

Выбираем  вентилятор высокого давления по и Принимаем турбовоздуходувку марки ТВ-25-1,1; V = 0,833 м³/с; ΔР = 10000 Па, n = 48,3 с^-1 [6, таблица 31].

Установочная  мощность электродвигателя:

 

где β = 1,1 [7, таблица 33], η = 0,65.

Принимаем электродвигатель типа АО2-31-2, N = 3 кВт [6, таблица 31].

4.3 Расчет бункера-питателя

 

Производительность  по влажной стружке  G_н = кг/с

Абсолютная  влажность стружки   

Насыпная  плотность влажной стружки   ρ_н = 160 кг/м³ [1, таблица 5].

Объем бункера  питателя:

 

где τ = 300 с  – продолжительность, необходимая  для аварийного отключения ленточного транспортера, подающего опил в бункер.

По ГОСТ 9931-61 выбираем бункер вместимостью 1,5 м³ [2, таблица 81].

4.4 Расчет ленточного транспортера

 

Производительность  транспортера     G_н = кг/с

Насыпная  плотность опила при   ρ_н = 160 кг/м³

Характеристика  ленточного транспортера

Длина          L = 30 м

Угол наклона  к горизонту       α = 8⁰

Выбираем  плоскую ленту шириной В = 0,4 м, которая принимает форму желоба благодаря трем роликовым опорам.

Объемная  производительность транспортера:

 

Скорость  движения ленты:

 

где с = 1 при  α = 8⁰; φ = 40⁰ для опилок [6, с. 4].

Мощность  на приводном валу транспортера:

 

 

 

где Н = Lsinα = 30sin 8 = 4,2 м; К = 0,015 при В = 0,4 м; К₁ = 1,12 при L = 30 м; К₂ = 1,07.

Установочная  мощность электродвигателя:

 

где К₀ = 1,12 коэффициент запаса привода;

η = 0,85 КПД  привода.

Принимаем электродвигатель по N = кВт типа А480А2 [6, таблица 16] N = 1,5 кВт.

Принимаем ленточный  транспортер: L = 30 м; α = 8⁰; В = 400 мм; w = м/с; N = 1,5 кВт.

4.5 Расчет винтового транспортера

 

Производительность  по сухой стружке  G_к=кг/с

Абсолютная  влажность опила    ω_а2= %

Насыпная  плотность      ρ_к = 145 кг/м³ [1, таблица 3]

Характеристика  горизонтального винтового транспортера:

Длина        L = 25 м

Шаг винта       t = D_в

Угол наклона  к горизонту     α = 0⁰

Объемная  производительность транспортера

 

Частота вращения винта:

 

Принимаем D_в = t = 0,20 м; К₁ = 0,35 для опила; К₂ = 1 при α = 0⁰.

Принимаем винтовой горизонтальный транспортер:

D_в = 0,20 м; L = 25 м; t = 0,20 м.

Установочная  мощность электродвигателя:

 

где φ = 2,2 для опила;

Принимаем электродвигатель по N = кВт типа АОЛ-12-2 N = 1,1 кВт          [6, таблица 17].

4.6 Расчет шлюзового дозатора

 

Производительность  транспортера     G_н = кг/с

Насыпная  плотность опила при   ρ_н = 160 кг/м³

Объемная  производительность шлюзового дозатора:

 

Выбираем  стандартный шлюзовой дозатор по V = м³/с типа Ш1-30, диаметр ротора D = 300 мм, длина ротора L = 250 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора 0,035-0,33 с^-1 [7, таблица 2].

Частота вращения ротора:

 

где К₁ = 0,6 для опила; К₂ = 0,8.

Установочная  мощность электродвигателя:

 

где β = 3; φ = 2,5.

Выбираем  взрывозащищенный электродвигатель по N = кВт типа В71В6 N = 0,55 кВт, n = 15,3 с^-1 [7, таблица 2].

4.7 Расчет шлюзового затвора

 

Производительность  по сухой стружке  G_к= кг/с

Абсолютная  влажность опила    ω_а2= %

Насыпная  плотность      ρ_к = 145 кг/м³ [1, таблица 3]

Объемная  производительность затвора:

.

Выбираем  стандартный шлюзовой дозатор по V = м³/с типа Ш1-30, диаметр ротора D = 300 мм, длина ротора L = 250 мм (равна диаметру загрузочного штуцера), частота вращения ротора 0,035-0,33 с^-1 [7, таблица 2].

Частота вращения ротора:

 

Установочная  мощность электродвигателя:

 

Выбираем  электродвигатель по N = кВт типа В71В6 N = 0,55 кВт, n = 15,3 с^-1 [7, таблица 2].

4.8 Расчет и выбор вентилятора пневмотранспортной установки

4.8.1 Трубопровод от сушилки до циклона-разгрузителя

Параметры парогазовой смеси, выходящей из сушилки

Температура, t₂, °С        95

Расход воздуха, L₁, кг/с        

Влагосодержание, х₂, кг/кг       

Плотность, r_t2, кг/м3        

Вязкость, m_t2, Па×с        ×10^-6

Производительность  по стружке, G_к, кг/с    

Участок решается как пневмотранспортная установка.

Концентрация  стружки в транспортируемом воздухе:

 

Производительность  пневмопровода по транспортируемой стружке:

 

где К_н – коэффициент неравномерности подачи материала в пневмотранспорт; К_н=2.