Вентиляция кинотеатра на 210 мест
Пермский национальный исследовательский политехнический университет
Строительный факультет
Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
ВЕНТИЛЯЦИЯ КИНОТЕАТРА НА 210 МЕСТ
Расчетно-пояснительная записка к курсовому проекту
Исполнитель: студент гр . ТВз-10
Г.Б. Веснин
Руководитель: В.М. Кротов
г. Пермь 2013 г.
Исходные данные для проектирования.
1. Краткая характеристика
Наименование объекта: Кинотеатр со зрительным залом на 210 мест.
Место расположения объекта: г. Чита.
Вместимость зрительного зала: n = 210 мест.
Оборудование кинопроекционной : 5,0 кВт.
Концентрация углекислого газа СО2 в наружном воздухе: Сн = 0,1 г/кг.
Запыленность наружного воздуха: Спылин=3 мг/м3.
Ориентация по главному фасаду: ЮЗ.
Размеры в плане : a х b=28,8 х 19,8м.
Высота здания: hзд = 9,5м.
Высота зала: hзал = 7,5м.
2. Климатические характеристики района строительства.
Барометрическое давление : Pб = 930 Гпа = 697 мм.рт.ст.
Расчетные температуры наружного воздуха для проектирования вентиляции:
- tна = 24 оС – в теплый период года,
- tнб = -38 оС – в холодный период.
Расчетная удельная энтальпия(теплосодержание) наружного воздуха для проектирования вентиляции:
- Lна = 49 кДж/кг = 11,7 ккал/кг сух.вохдуха- в теплый период.
- Lнб = -38,1 кДж/кг = -9,1 ккал/кг сух.воздуха- в холодный период.
Средняя скорость ветра для проектирования вентиляции:
- Wна = 1 м/с - в теплый период,
- Wнб = 1 м/с - в холодный период,
3. Внутренние метеорологические параметры.
Температура рабочей зоны для проектирования вентиляции: tрз = 20оС.
Температура рабочей зоны для проектирования отопления tот = 18оС.
4. Параметры теплоносителя в калорифере.
Теплоноситель: вода.
Температура греющей воды: tг=120оС,
Температура обратной воды tо=70оС.
- Расчет количества вредностей выделяющихся в зрительном зале
1.1. Общие сведения
В общественных зданиях основным источником тепла, влаги и углекислого газа являются зрители а также теплопоступления, вносимые солнечной радиацией через световые проемы и покрытие.
Количество выделяемого тепла и влаги зависит от состояния окружающей среды и степени интенсивности деятельности человека. В данном случае рассматриваем состояние покоя. Выделения одним человеком углекислого газа составляют 23 л/ч.
Тепловыделения от электрического освещения в нашем случае не учитываются, т.к. освещение размещено в верхней зоне и раздача приточного воздуха осуществляется ниже источников электроосвещения.
Дополнительным источником теплопоступлений в зрительный зал является работающая в зимнее время водяная система отопления с местными нагревательными приборами. Мощность системы отопления рассчитывается исходя из условия создания в зрительном зале при выключенной приточной системе tот = 18 °С
После вычисления всех тепловыделений и теплопотерь зрительного зала заполняется сводная ведомость вредных выделений для двух периодов года.
1.2 Тепловыделения от зрителей.
Явные и полные тепловыделения от зрителей:
Qзря = qя·n; Qзрп = qп·n, где:
- , ккал/ч - явные удельные тепловыделения от одного зрителя, определяемые в зависимости от tрз , степени тяжести выполняемой работы,
- qп, ккал/ч - полные удельные тепловыделения от одного зрителя,
- tрз, °С - температура в рабочей зоне,
- n, 210 чел. - количество зрителей (п. 1исх. данных).
1.2.1. Теплый период года
Температура в рабочей зоне в теплый период года принимается на 3 °С выше температуры наружного воздуха, но не выше 26 °С.
tрз=tан+3оС=24+3=27оС 26, принимаем 26оС
Определяем интерполяцией для состояния покоя при tрз=26оС:
qя = 64 ккал/ч, qп = 95 ккал/ч, откуда
Qзря = qя·n = 64 · 210=13440 ккал/ч, Qзря = qя·n; Qзрп = qп·n;
Qзрп = qп·n = 95 · 210=19550 ккал/ч.
1.2.2. Холодный период года.
tрз = 20оС (п.3 исх.данных).
Определяем для состояния покоя при tрз=20оС:
qя = 90 ккал/ч, qп = 120 ккал/ч, откуда
Qзря = qя·n =90 · 210=18900 ккал/ч,
Qзрп = qп·n =120 · 210=25200 ккал/ч.
1.3 Теплопоступления от солнечной радиации.
Теплопоступления от солнечной радиации:
- Qост = qост·Fост, ккал/ч-теплопоступления через остекление,
- Qпокр = qпокр·Fпокр, ккал/ч-теплопоступления через покрытие,
- qост, qпокр, ккал/ч м2-удельные теплопоступления через остекление, через покрытие.
- Fост, Fпокр, м2-площади остекления покрытия.
Для данного здания Qост = 0, т.к остекление в зрительном зале отсутствует.
qпокр = 9 ккал/ч (прил.1 табл.3),
Fпокр = 360 м2, (задание на проектирование), откуда
Qср = Qпокр = qпокр·Fпокр = 9·360 = 3240 ккал/ч.
1.4. Теплопоступления от систем отопления
Теплопоступления от систем отопления: Qот = Vстрзал · q · α· (tот – t нб) ккал/ч, где:
Vстрзал = a · b · hз = 24,48 · 1548 · 7,6 = 2880 м3 - строительный объем зрительного зала по наружному обмеру,
- q - удельная тепловая характеристика здания, определяемая в зависимости от строительного объема,
- a - поправочный коэффициент, учитывающий изменение удельной тепловой характеристики в зависимости от расчетной температуры наружного воздуха для проектирования отопления,
- tom = 18 °С - температура внутреннего воздуха для проектирования отопления (п.3.исх.данных),
- tнб = - 38 °С - температура наружного воздуха (п.2.исх.данных).
Vстрзал ≤ 5000 м3, q = 0,37 (стр. 9 мет. указ.)
при tнб = - 38 °С определяем интерполяцией: a = 0,93 (табл. 4) откуда
Qот = 2736 · 0,37 · 0,93 · (18 – ( -- 38)) = 52721 ккал/ч.
1.5. Теплопотери через ограждающие конструкции
Теплопотери через ограждающие конструкции: Qтп = Vстрзал · q · a · (tвент – tнб)
Qтп = 2736 · 0,37 · 0,93 · (20 –( -- 38)) = 54604 ккал/ч, где
- Vстрзал, q, a, tнб - то же, что в п. 1.4;
- tвент =tрз = 20 °С - температура внутреннего воздуха (п. 3.исх. данных).
1.6. Влаговыделение от зрителей
Влаговыделение от зрителей: w = w · n, г/ч где:
- w, г/ч - удельное влаговыделение от одного зрителя,
- n = 210 чел. - количество зрителей (п. 1.исх. данных)
1.6.1. Теплый период года
Определяем интерполяцией для состояния покоя при tрз = 26°C: w = 55 г/ч. откуда
W = 55 · 210 = 11550 г/ч.
1.6.2. Холодный период года
При tрз = 20 °C: w = 40 г/ч откуда W =40 · 210 = 8400 г/ч.
1.8. Выделение углекислого газа
Выделение углекислого газа: Мсо2 = qco2 · n · γсо2, г/ч где
- qсо2 = 23 л/ч - удельное выделение углекислого газа от одного зрителя,
- , кг/м3 - плотность углекислого газа,
- γ0 = 1,977 кг/м3 - плотность углекислого газа при нормальных условиях t = 0 °С,
Рб = 760 мм.рт.ст. (п.2.исх. данных)
1.8.1. Теплый период года
кг/м3, откуда
Мсо2 = 23 · 210 · 1, 65 = 7969,5 г/ч.
1.8.2. Холодный период года
кг/м3 , откуда
Мсо2 = 23 · 210 * 1,69 = 8162,7 г/ч.
1.9. Сводная
ведомость вредных выделений
в зрительном зале
Период года |
Теплопот-ери Qтп Ккал/ч |
Теплопоступления ккал/ч |
Итого ккал/ч |
Влаго- выделения
Wвл ,г/ч |
Выделения Углекислоты
Мсо2 ,г/ч | |||
Полные от зрителей Qзрп |
От солнечной Радиации Qср |
От сист. Отопления Qот |
Недостатки тепла Qт.нед |
Избытки тепла Qт.из. | ||||
Лето |
- |
19550 |
3240 |
- |
- |
22790 |
11550 |
7969,5 |
Зима |
54604 |
25200 |
- |
52721 |
- |
23317 |
8400 |
8162,7 |
На основании предыдущих расчётов определяем избытки и недостатки тепла:
Лето: Qт.изп = 19550+3240 = 22790 ккал/ч
Qт.изяв = 13440+3240 = 16680 ккал/ч
Зима: Qт.изп= 25200+52721-54604 = +23317 ккал/ч
Qт.изяв= 18900+52721-54604= +17017 ккал/ч
II Расчет требуемых воздухообменов в зрительном зале
2.1 Общие сведения
Расчет требуемых воздухообменов в зрительном зале ведется графическим методом с использованием i-d-диаграммы влажного воздуха.
Расчет начинается с теплого периода года, исходя из условий ассимиляции полного тепла и влаги. Приточный воздух подается в зрительный зал без обработки (нагревания или охлаждения), поэтому температура и теплосодержание приравниваются к наружным параметрам. Параметры удаляемого из верхней зоны воздуха определяются по i-d-диаграмме влажного воздуха. Затем определяются объемы приточного и удаляемого воздуха, по которым будет подбираться вентиляционное оборудование.
При расчете воздухообменов в холодный период года учитывается, что производительность приточного вентилятора подающего воздух в зрительный зал, остается неизменной в теплый и холодный периоды года, т.е. lпрзп = lпрлп, м3/ч.
Основной вредностью в зрительном зале в зимний период является углекислый газ, так как теплоизбытки в этом случае значительно меньше. Поэтому количество наружного воздуха, подаваемого в зрительный зал в зимний период, определяется из условия разбавления углекислого газа до ПДК, но не менее 20 м3/ на одного зрителя.
В целях экономии тепла в холодный период года в зрительном зале следует применять рециркуляцию. При этом часть воздуха, удаляемого из зрительного зала, смешивается с наружным воздухом перед калориферной установкой и возвращается обратно в
зрительный зал. При этом должно выполняться условие lрец ≤ 0,5lпрзп.
Дальнейшие расчеты сводятся к определению с помощью i--d-диаграммы параметров приточного воздуха и смеси наружного воздуха с рециркуляционным.
2.2 Расчет для теплого периода года
2.2.1 Параметры наружного воздуха
Параметры состояния наружного (приточного) воздуха (п.2 исх. данных):
- tна= 24°С;
- Lна = 11.7 ккал/кг сух. возд.
2.2.2 Угловой
коэффициент луча процесса
ккал/г = 1693 ккал/кг = 7088 кДж/кг, где
- Qзрп = 19550 ккал/ч - теплоизбытки (п. 1.9.)
- W = 11550 г/ч - влаговыделения от зрителей (п. 1.9.)
2.2.3 Параметры удаляемого воздуха
Для определения параметров удаляемого из верхней зоны воздуха нужно знать температуру удаляемого воздуха в верхней зоне:
tух= tрз + Δ · (hпом – hрз) = 26 + 0,45 · (7,5 – 1,5) = 28,7°С где
- tpз = 26°С - температура зоны размещения зрителей (пп. 1.2.1),
- Δ = f (qудя) = 0,45 °С/м высоты - градиент температуры (коэффициент нарастания температуры) по высоте помещения, определяемый в зависимости от удельных избытков явного тепла и периода года по графику (рис.2),
ккал/ч м3
Qтия = Qзря + Qпок = 13440+3240 = 16680 ккал/ч
Vвн= 23.64 · 14.64 · 7,5 = 2595,7 м3
- Qтия - 16680 ккал/ч - явные избытки тепла в зрительном зале, ккал/ч
- Qзря - 13440 ккал/ч - явные тепловыделения от зрителей (пп. 1.2.1.)
- Qпок - 3240 ккал/ч - теплопоступления от солнечной радиации (пп. 1.3.1)
- Vвн = 2595,7 м3 - строительный объем зала по внутреннему обмеру
- hпом = 7,5 м - высота зрительного зала.
- hрз = 1,5 м - высота рабочей зоны.
2.2.4. Построения на i-d-диаграмме
На i-d-диаграмме отыскивается т. Н характеризующая состояние наружного воздуха затем к т. Н проводится луч процесса ε до пересечения с изотермой tух получатся т. У с параметрами уходящего воздуха.
- т. Н: tн = 24°C; I н = 49 кДж/кг. Iн = 11,7 ккал/кг сух. возд.
dн = 10 г/кг сух. возд. φн = 50,1 %.
- т. У: tух= 28,7 °C; I ух= 56,5 кДж/кг. Iух= 13.5 ккал/кг сух. возд.
dух = 11,1 г/кг сух. возд. φ = 43,5%.
2.2.5. Необходимый воздухообмен для ассимиляции теплоизбытков
Количество приточного воздуха, необходимого для ассимиляции теплоизбытков:
- Qти = 22790 ккал/ч - избытки полного тепла (п. 1.9.)
- Iух = 56,5 кДж/кг = 13.5 ккал/кг сух. возд. - теплосодержание уходящего воздуха, уделяемого вытяжными устройствами (пп.2.2.4);
- Iн = 49 кДж/кг = 11,7 ккал/кг сух. возд. - теплосодержание приточного наружного воздуха (пп.2.2.4.).
Количество приточного воздуха также можно рассчитать по формуле:
- W = 11550 г/ч - влаговыделения от зрителей (п. 1.9.)
- dух= 10,9 г/кг сух. возд. - влагосодержание удаляемого воздуха (пп.2.2.4.);
- dн = 9,8 г/кг сух. возд. - влагосодержание наружного воздуха (пп.2.2.4).
2.2.6. Минимальный воздухообмен
Требуемое минимальное количество воздуха:
Gmin = n · 20 · γн = 210 · 20 · 1,08 = 4536 кг/ч, где
- n = 210 чел. - количество зрителей (п. 1исх. данных)
- 20 м 3/ч - минимум подаваемого воздуха на одного человека
- γн = кг/м3 - плотность (объемная масса) наружного воздуха,
- γ0 = 1,293 кг/м3 - объемная масса воздуха при нормальных условиях t = 0 °С, Рб = 760 мм.рт.ст.)
- tн = 24°C - температура наружного воздуха (п. 2 исх. данных).
2.2.7 Необходимый воздухообмен для ассимиляции углекислого газа
Количество наружного воздуха, необходимого для разбавления углекислого газа до предельно допустимой концентрации:
- Мсо2л= 7969,5 г/ч - количество выделяемого зрителями углекислого газа (п. 1.9)
- Спдк = 1,65 г/м3 - предельно допустимая концентрация углекислого газа в воздухе зрительного зала (стр. 7 мет. указ.),
- Сн = 0,1 г/кг - содержание углекислого газа в наружном воздухе (п. 1 исх. данных)
2.2.8 Необходимый воздухообмен
Для дальнейших расчетов принимаем наибольшее из значений Gпр, Gmin, Gсо2л:
Gпp = 12661 кг/ч > Gсо2; = 7969,5 кг/ч > Gmin = 4536 кг/ч, принимаем Gпp.
- Объемный расход воздуха
, м 3/ч, где
- Gi - количество (массовый расход) приточного или уходящего воздуха,,
- γi - объемная масса воздуха при температуре наружного или уходящего воздуха ti , кг/м
Объемный расход приточного воздуха:
м3/ч
- Gпр = 12661 кг/ч - количество приточного воздуха (пп.2.2.8.)
- γ н = 1,08 кг/м3 - объемная масса наружного воздуха (пп.2.2.6.)
При определении воздухообмена в зрительном зале вместимостью до 800 мест для теплого периода года не допускается принимать количество подаваемого в помещение воздуха более 80 м3/ч на одного зрителя. Проверка данного условия: Lmax = 80 * n = 80 * 210 = 16800 м3/ч, где
- n = 210 - количество зрителей ( п. 1 исх. данных).
Lпрлп = 11723 м3/ч < Lmax = 16800 м3/ч условие выполняется объемный расход удаляемого воздуха:
м 3/ч, где
- Gвыт = Gпp = 12661 м3/ч - количество приточного воздуха ( пп.2.2.8.);
- кг/м3 - объемная масса уда-
ляемого воздуха,
- γо = 1,293 кг/м3 - объемная масса воздуха при нормальных условиях t = 0 °С,
Рб = 760 мм.рт.ст.
- tух = 28,7 °C - температура удаляемого воздуха (пп.2.2.3).
2.3. Расчет для холодного периода года
2.3.1 Минимальный воздухообмен
Требуемое минимальное количество воздуха:
Gmin = n · 20 · упрз = 210 · 20 · 1,38 = 5796 кг/ч, где
- n = 210 - количество зрителей (п. 1исх данных)
- 20 м 3/ч - минимум подаваемого воздуха на одного человека,
кг/м3 - объемная масса воздуха при температуре tнб,
2.3.2. Необходимый воздухообмен для ассимиляции углекислого газа
Количество воздуха, необходимого для разбавления углекислого газа до предельно допустимой концентрации:
- Мсо2зп = 8162,7 г/ч - количество выделяемого зрителями углекислого газа (пп. 1.9.1)
- Спдк = 1,65 г/м3 - предельно допустимая концентрация углекислого газа в воздухе зрительного зала (стр. 7 мет. указ.),
- Сн = 0,1 г/кг - содержание углекислого газа в наружном воздухе (п. 1 исх. данных)
2.3.3. Необходимый воздухообмен
Для дальнейших расчетов принимаем наибольшее из значений , Gmin. Gсо2, кг/ч, принимаем Gн = 5796 кг/ч.
2.3.4 Количество воздуха, подаваемого в зрительный зал
Gпpзп = Lпрзп · γпрз = 11723 · 1,13 = 13246 кг/ч, где
- Lпрзп = Lпрлп = 11723 м3/ч - объем приточного воздуха (пп.2.2.9),
- γпрзп = 1,13 кг/м3 - объемная масса приточного воздуха (пп.2.3.1)
кг/м3 - объемная масса воздуха при температуре t пp,
- tпp = tpз – Δ tпp = 20 - 8 = 12 °C - температура приточного воздуха,
- tpз = 20 °С - температура рабочей зоны (пп.3 исх. данных),
- Δ tpp = 6 - 8 °C при высоте больше 4 метров (стр.16 мет. указ.) принимаем Δt пр= 8 °С
2.3.5 Количество воздуха, отбираемого на рециркуляцию
Gпрзп = Gн +Gрец , откуда количество воздуха, отбираемого на рециркуляцию из нижней зоны помещения: Gрец = Gпрзп - Gн = 13246 – 5796 = 7450 кг/ч, где
- Gпрзп = 13246 кг/ч - количество воздуха, подаваемого в зрительный зал (пп.2.3.4.),
- Gнзп = 5796 кг/ч - количество воздуха, удаляемого из верхней зоны наружу (п.2.3.3.).
2.3.6 Проверка объема воздуха на рециркуляцию
Проверим, удовлетворяет ли объемный расход воздуха на рециркуляцию условию: Lрец ≤ 0,5Lпрзп
м3/ч, где
- Gрец = 7450 кг/ч - количество воздуха, отбираемого на рециркуляцию (пп.2.3.5.);
- кг/м3 - объемная масса воздуха при температуре tрз,
- tрз = 20 °С - температура рабочей зоны (пп.3.исх.данных).
Проверка: Lрец = 6772 м3/ч ≤ 0,5 · Lпрзп = 0,5 · 11723 = 5861 м3/ч, условие не выполняется.
2.3.7. Количество воздуха: Т.к. условие не выполняется, то Lрец = 5861 м3/ч, отсюда
- Gрец = Lрец· γрз = 5861·1,1 = 6447 кг/ч
- Gн = Gсо2зп = Gпрзп - Gрец = 13246 - 6447 = 6799 кг/ч
- Gпрзп = 13246 кг/ч (пп. 2.3.4).
2.3.8. Параметры наружного воздуха
Параметры состояния наружного воздуха (п.2.исх.данных):
- tнб = - 38 °С ;
- Iнб = - 9,1 ккал/кг.
2.3.9. Определение приращения влагосодержания и угловой характеристики луча процесса
Приращение влагосодержания приточного воздуха после его подачи в зрительный зал:
г/кг сух. возд, где
- W зп =8162,7 г/ч - влаговыделения в холодный период года(пп 1.6.2),
- Gпрзп = 13246 кг/ч - количество воздуха, подаваемого в зрительный зал (пп.2.3.7)
Угловая характеристика луча процесса поглощения вредностей:
ккал/г , 2860 ккал/кг = 11974 кДж/кг, где
- Qтизп = 23317 ккал/ч - теплоизбытки в холодный период года (п. 1.9).
2.3.10. Определение влагосодержания воздуха
Влагосодержание наружного воздуха:
г/кг сух. возд, где
- tнб = -38 °С - расчетная температура наружного воздуха (п.2 исх. данных);
- Iнб = -9,1 ккал/кг - расчетная удельная энтальпия наружного воздуха (п.2 исх. данных)
Влагосодержание смеси:
- Gрец- 6447 кг/ч - количество воздуха, отбираемого на рециркуляцию из нижней зоны помещения (пп.2.3.7),
- Gн = 6799 кг/ч - количество наружного воздуха, подаваемого в зрительный зал (пп.2.3.7)
- Δd = 0,6 - приращение влагосодержания приточного воздуха (пп.2.3.9) Влагосодержание приточного воздуха: dпр = dсм = 0,6 г/кг сух. возд.
Влагосодержание воздуха рабочей зоны: dpз = dсм + Δd = 0,6 + 0,6 = 1,2 г/кг сух.возд
2.3.11 Построения на i-d-диаграмме
На i-d-диаграмме отыскивается т. Н, характеризующая параметры наружного воздуха в холодный период строится изотерма tpз = 20 °С Затем на пересечении линии
влагосодержания dpз = 0,62 г/кг сух. возд. и изотермы tpз = 20 °С отмечается т. В, которая соединяется с т. Н. Получена прямая НВ, которая в месте пересечения с линией постоянного влагосодержания dсм = 0,02 г/кг сух. возд. определит т.С, отвечающую параметрам смеси наружного и рециркуляционного воздуха. Затем из т. С строится линия подогрева воздуха в калориферах, а из т.В - луч процесса ассимиляции тепла и влаги в зимний период с угловым коэффициентом ε. При их пересечении будет получена т. П, характеризующая параметры приточного воздуха.
- т. Н: tнб = - 38 ° С; Iнб = - 38,1 кДж/кг сух. возд; dн = -9,1 г/кг сух. возд; φн = 30%
- т. В: tрз = 20 ° С; Iрз = 23 кДж/кг сух. возд, dрз = 1,2 г/кгсух. возд, φрз = 8 %
- т. С: tсм = -10,7 ° С; Icм = - 7, 9 кДж/кг сух. возд, dсм = 0,6 г/кг сух. возд, φсм = 38%
- т. П: tпр = 14,4 ° С; Iпр = 15,7 кДж/кг сух. возд, dпр = 0,6 г/кг сух. возд, φпр = 6%
2.3.12 Объем воздуха
Объемный расход удаляемого воздуха: м3/ч,где
Gвытвз = Gпрзп - Gрец = 13246 – 6447 = 6799 кг/ч - количество воздуха, удаляемого из верхней зоны наружу (пп.2.3.3)
кг/м3 - объемная масса воздуха при температуре tух,
- tух = tpз + Δ · (hпом – hрз) = 20 + 0,25 · ( 7,5 –1,5) = 21,5 °C - температура удаляемого воздуха,
- tpз = 20 °С - температура рабочей зоны (п. 3 исх. данных)
- Δ = 0,25 °С/м - градиент температуры при удельных теплоизбытках qудя (стр. 13 мет. у.);
кг/м 3 - удельные избытки явного тепла,
- Qзря = 18900 ккал/ч - явные теплопоступления от зрителей( пп. 1.2.2.)
- Qот = 52721 ккал/ч - теплопоступления от системы отопления (п. 1.9.)
- Qтп = 54604 ккал/ч - теплопотери через ограждающие конструкции (п. 1.9.)
- Vстрзал = 2880 м3 - строительный объем зала по наружному обмеру (п. 1.4.).
Объем удаляемого воздуха из зрительного зала Lвытзп=Lвытвз+Lрец= 6180 + 5861= 12041 м3/ч
2.4. Кратность воздухообмена
Кратность воздухообмена по притоку и вытяжке обмен/ч, где
- Li - объемный расход подаваемого или удаляемого воздуха, м3/ч ,
- Vстрзал = 2595,7 м3 - строительный объем зала по внутреннему обмеру (п. 1.4)
обмен/ч; обмен/ч
обмен/ч; обмен/ч
2.5. Сводная ведомость воздушного баланса зрительного зала.
Период года |
tн, °С |
tрз °C |
Приток воздуха |
Удаление воздуха | ||||||
механический Gпр, кг/ч |
кратность |
tпр °C |
вытяжка мех/ест. Gвыт, кг/ч |
кратность |
tух °C |
рециркуляция Gрец, кг/ч |
суммарное Gсумм, кг/ч | |||
Lпр м3/ч |
| Lвыт, м3/ч |
| Lрец, м3/ч |
Lсумм, м3/ч | |||||
Лето |
24 |
26 |
12661 |
4,5 |
24 |
12661 |
4,6 |
28,7 |
- |
12661 |
11723 |
| 11832 |
| - |
11832 | |||||
Зима |
-38 |
20 |
13246 |
4,5 |
14,4 |
6799 |
4,6 |
21,5 |
6447 |
13246 |
11723 |
| 6180 |
| 5861 |
11723 | |||||
3. Расчет
воздухообменов во
3.1. Организация
воздухообмена во
Расчет воздухообменов во вспомогательных помещениях осуществлен по восьми группам. Отдельные помещения сгруппированы по назначению и по возможности объединения в единую приточную систему. Фойе, кулуары коридоры рассматриваются как резервуары приточного воздуха для компенсации вытяжки из смежных помещений. Объем приточного воздуха, подаваемый в резервуары, на 10% превышает суммарный объем вытяжки из смежных помещений.
Расчетные внутренние температуры и кратность воздухообменов приняты по (прил.1 таб.2). Воздухообмен в кинопроекционной рассчитан исходя из 3-кратного воздухообмена плюс дополнительно 800 м 3/ч на оборудование 5 кВт (п.1.исх. данных).
3.2 Ведомость воздухообменов во вспомогательных помещениях
№ По-мещ. |
Наименование помещения |
Темпера- тура t, Со |
Объем Vм3 |
Воздухообмен | |||||||||
приток |
вытяжка | ||||||||||||
кратность |
Объем возд. L, м3/ч |
кратность |
Объем возд. L, м3/ч | ||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 | ||||||
1 этаж ( 1 группа) | |||||||||||||
2 |
Фойе |
14 |
364,8 |
+3,4 |
1240 |
-2 |
729 | ||||||
3 |
Кассир-администратор |
18 |
21,8 |
+3 |
65 |
- |
|||||||
4 |
Вестибюль |
12 |
65,7 |
+2 |
131 |
- |
|||||||
14 |
Сан узлы |
16 |
73 |
|
100м3/ч на 1 пр. |
600 | |||||||
Σ=1436 |
Σ=1329 | ||||||||||||
( 2 группа) | |||||||||||||
5 |
Кабинет |
18 |
38,8 |
+2 |
77 |
-1,5 |
58 | ||||||
6 |
Электрощитовая |
18 |
38,8 |
- |
-2 |
77 | |||||||
7 |
Директор |
18 |
38,8 |
+2 |
77 |
-1,5 |
58 | ||||||
8 |
Плакатная |
18 |
38,8 |
+2 |
77 |
-1,5 |
58 | ||||||
Коридор 2-го эт. |
по балансу |
79 |
|||||||||||
Σ=310 |
Σ=310 | ||||||||||||
2 этаж (3 группа) | |||||||||||||
9 |
Комната киномеханника |
18 |
37 |
- |
-2 |
74 | |||||||
10 |
Кинопроекцион-ная |
18 |
111 |
+3 |
333+918 |
-3 |
333+800= 1133 | ||||||
11 |
Перемоточная |
16 |
38 |
+2 |
76 |
-2 |
76 | ||||||
12 |
Аккумуляторная |
15 |
43,8 |
+2 |
87 |
-3 |
131 | ||||||
Σ=1414 |
Σ=1414 | ||||||||||||
Подвал (4 группа) | |||||||||||||
13 |
Вент. камера |
15 |
146,9 |
+2 |
293 |
-3 |
440 | ||||||
- Вентиляция клуба со зрительным залом на 300 мест
- Вентиляция клуба со зрительным залом на 300 мест. г. Волгоград
- Вентиляция начальной школы на 4 класса
- Вентиляция общественного здания
- Вентиляция общественного здания
- Вентиляция общественного здания
- Вентиляция общественного здания
- Вентиляция гражданского здания
- Вентиляция желехнодорожных билетных касс в г. Актюбинск
- Вентиляция здания общественного назначения – кинотеатра
- Вентиляция зрительного зала
- Вентиляция и кондиционирование. Расчет и компоновка системы кондиционирования воздуха производственного помещения
- Вентиляция и пневмотранспорт
- Вентиляция кинотеатра
