Водоотведение промышленных предприятий

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Содержание:

                                                                                                                            Стр.

Задание…………………………………………………………………………..   3

Введение…………………………………………………………………………   4

1. Краткая характеристика технологического процесса и источника

образования сточных вод  промышленного предприятия………………..  5

2. Определение расчетных расходов сточных вод промышленного

предприятия………………………………………………………………...   5

3. Выбор методов и схемы очистных сооружений производственных

сточных вод…………………………………………………………………   7

3.1 Исходные данные для  проектирования……………………………….   7

3.2. Выбор метода очистки  сточных вод………………………………….   8

4. Расчет конструктивных и технологических параметров основных

сооружений…………………………………………………………………. 9

4.1. Приемная камера……………………………………………………….  9

4.2. Решётки………………………………………………………………….  9

4.3 Расчет горизонтальной  песколовки…………………………………… 11

4.4. Расчет жироловки (горизонтальный отстойник)…………………….. 13

4.5  Аэротенки – смеситель  с регенераторами…………………………… 14

4.6 Вторичный отстойник………………………………………………….  17

4.7. Выпуск производственной  сточной жидкости………………………  18

4.8. Расчёт сооружений по уплотнению и обработке осадка……………  19

5. Анализ предложенной схемы очистки сточных вод.……………………  26
6. Техника безопасности при эксплуатации сооружений………………….  28

Литература………………………………………………………………….. 30

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение

На сегодняшний день в  условиях нестабильной экологической  ситуации в республике и в мире в целом весьма актуальна проблема обработки и утилизации бытовых и производственных стоков. Развивающаяся год от года промышленность способствует увеличению концентраций загрязнений и возникновению новых. В нашей стране добавляется фактор изношенности производственного и бытового оборудования и использования морально устаревших и экологически небезопасных препаратов бытовой химии, что не лучшим образом сказывается на процессе обработки сточных вод. Для обработки высоко загрязненных стоков в наше время возможно применение новейших технологических установок и устройств сложных в конструкции и эксплуатации и соответственным образом не надежных. Тем более низкая квалификация, в подавляющем большинстве, служащих, а порой и вовсе отсутствие квалифицированных специалистов на очистных сооружениях, и отсутствие должного финансирования приводит к полной неэффективности использования таких установок.

Целью данного проекта  является создание комплекса очистных сооружений максимально эффективных и простых в эксплуатации и обслуживании.

Степень очистки вод необходимо определять в зависимости от местных условий и с учётом возможного использования очищенных сточных вод и поверхностного стока для производственных или сельскохозяйственных нужд.

Состав сооружений следует  выбирать в зависимости от характеристики и количества сточных вод, поступающих на очистку, метода обработки осадка и местных условий.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1.  Краткая характеристика  технологического процесса и  источника образования сточных  вод промышленного предприятия

В контрольной работе в  качестве промышленного предприятия рассмотрен – Завод сгущенных молочных продуктов производительностью 45000 т/сут.

На предприятиях молочной промышленности образуются два вида производственных сточных вод: загрязненные и незагрязненные. Загрязненные сточные воды образуются при мойке оборудования, технологических трубопроводов, автомобильных и железнодорожных цистерн, фляг, стеклотары, полов, панелей производственных помещений. Незагрязненные сточные воды образуются при охлаждении молока и молочных продуктов и оборудования и, как правило, направляются в систему оборотного водоснабжения или на повторное использование для мойки оборудования, тары и других целей.

Загрязнения производственных сточных вод предприятий молочной промышленности состоят из потерь молока и молочной продукции, отходов производства, реагентов, применяемых при мойке тары, примесей, смываемых с поверхности тары, оборудования, полов и панелей   помещений. Количество бытовых сточных вод составляет 2—10% общего стока.

Реакция сточных вод близка к нейтральной, однако может становиться слабо, кислой при сбросе сыворотки, кислоты или слабощелочной при сбросе щелочных моечных растворов.

Температура сточных вод  в холодный период года составляет 15—18° С, в теплый период — 20—25° С

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. Определение  расчетных расходов сточных вод  промышленного предприятия.

 

 Среднесуточный расход сточных вод от промышленного предприятия:

,                   

где -  норма водопотребления на 1ед. продукции, м³/сут. на тонн переработоного молока;

П - производительность предприятия  по основному продукту, П=45000т/сут.

 _{Норму  водоотведения принимаем  согласно таблице 56.5 [3] для Завода сгущенных молочных продуктов производительностью до 180 т/сут.}

  = 4 м³ на 1т.переработоного молока

 

Определение расчётных расходов сточных вод от промышленного предприятия:         

       

где и - коэффициенты суточной неравномерности водоотведения

Согласно таблицы 2[1] принимаем 1,46 и .

м /сут = 10950 м /час = 3041,67 дм³/с (м /сут) = 5175 м /час = 1437,5 дм³/с

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3.Выбор методов  и схемы очистных сооружений  производственных сточных вод.

 

 3.1 Исходные данные для проектирования

В данной контрольной работе требуется запроектировать комплекс очистных сооружений для промышленного предприятия – завода сгущенного молока. Данная очистная станция должна принимать и производить очистку сточных вод с промышленного предприятия до концентрации разрешающий сброс производственной сточной воды в городскую сеть населенного пункта.

В производственных сточных  водах содержится общий азот, фосфор, жиры.

Определяем  допустимую концентрацию загрязняющих веществ в очищенных городских сточных водах С_ст:

С_ст = (n - 1)(С_N - С_ф) + С_N, мг/л

где С_N - ПДК загрязняющего вещества в контрольном (расчетном) створе водного объекта соответствующего вида водопользования, мг/л;

С_ф - фактическая концентрация того же вещества в воде водного объекта до сброса в него сточных вод данных очистных сооружений принимается по данным «Гидрологических ежегодников» Госкомгидромета, материалов органов по регулированию использования и охраны вод системы Минводхоза СССР либо путем прямых измерений на водном объекте, мг/дм³;

n - кратность смешения очищенных  сточных вод с водой водного  объекта в расчетном створе, n=10

В производственных сточных водах  содержится общий азот, фосфор, калий

Расчет:

Азот: С_N азота=2,0мг/дм³; А=40%; С_ф=0 Концентрация азота в бытовых водах отсутствуют

С_ст^азот = (10 - 1)(2,0 - 0) + 2,0 = 20мг/дм³

 

С_г.с.в^азот = (20 × 100)/(100 - 40) = 33,33 мг/л.

 

С_ф = С_гсв.

 

Жиры

С_{N Жиры}=0,3мг/дм³; А=85%; С_бос=30мг/дм³

 

 Концентрация фосфора в бытовых  водах отсутствуют

С_ст^азот = (10 - 1)(0,3 - 0) + 0,3 = 3мг/дм³

 

С_г.с.в^азот = (3× 100)/(100 - 85) = 30 мг/дм³

 

С_бос > С_гсв. принимаем С_бос=30мг/дм³

 

Характеристика  сточной воды от                         Таблица 1

№ п/п	Показатели	Исходная концентрация, мг/дм3	ПДК (для сброса в городскую сеть)	Концентрация очищенных сточных вод, мг/дм3	Требуемый эффект очистки, %
1	Взвешенные вещества	350	400	350	0
2	Общий азот (N)	50	33,33	33,33	33
3	Фосфор (P2O5)	7	0,35	0,35	95
4	Жиры	100	30	30	70
5	Сухой остаток	1100	1000	1000	10
6	Хлориды	150	350	150	0
7	ХПК, мг О2/дм3	1200	1500	1200	0
8	БПКполн, мг О2/дм3	1000	400	400	60

Степень необходимой очистки  сточных вод определяем по формуле:

 результаты заносим в таблицу  1

3.2. Выбор метода очистки сточных вод.

 На современных сооружениях  очистки осуществляются последовательные  многостадийные технологические процессы удаления загрязняющих веществ из сточных вод и обработке осадка. Состав сооружений очистной станции выбираем в зависимости от характеристики и количества сточных вод, поступающих на очистку, требуемой степени очистки, метода обработки осадка.

    Производим двухступенчатую(механическую  и биологическую) очистку. Результатом механической очистки является освобождение сточных вод от отбросов, грубодисперсных примесей, песка и взвешенных (минеральных и органических ) веществ. Результатом биологической очистки – освобождение осветлённых вод от оставшихся минеральных и органических загрязняющих веществ, находящихся во взвешенном, коллоидном и растворённом состоянии.

   Принимаем:

Механическая очистка:

- Решётки;

- Песколовки горизонтальные

        - жироуловители  (первичный горизонтальный отстойники)

       Биологическая очистка:

-Аэротенк - смеситель с регенерацией;

- Вторичный отстойник (радиальный)

При обработке осадка используем:

- Аэробная стабилизация.

- Обезвоживание центрифугированием.

- Иловые площадки.

- Песковые площадки

 

4. Расчет конструктивных и технологических параметров основных сооружений.

 

4.1  Приемная камера.

Приемная камера предназначена  для приема сточных вод, поступающих  на ОС канализации, гашения скорости потока жидкости и сопряжения трубопроводов с открытым лотком. камеры предусматриваются на поступление сточных вод по одному или двум трубопроводам и располагаются в насыпи высотой 5м.

По табл. 5.1. [5]  принимаем приемную камеру марки ПК-2-120б на два трубопровода, диаметр трубопровода 1200мм, пропускной способностью 2920л/с. С размерами А x B x H = 2 x 3,2 x 2м.

 

4.2.Решётки.

  Крупные плавающие  отбросы необходимо извлекать  из сточных вод на начальной  стадии очистки, так как они  засоряют трубы , каналы, насосы, затрудняют обработку осадка  и замусоривают природные водоёмы,  принимающие сточные воды. Для освобождения сточных вод от крупных плавающих отбросов применяются разнообразные типы механизмов : стержневые решётки, ступенчатые решётки, ротационные диски, ротационные барабаны.

  Ежегодно происходят изменения в составе крупноразмерных примесей в городских сточных водах. Возрастает количество полимерных упаковочных материалов, трудно поддающихся разрыву и измельчению, увеличивается содержание волокнистых материалов. Основным приёмом задержания таких материалов стало применение намывных фильтрующих экранов на поверхности решёток.  Формирование намывных экранов потребовало уменьшения прозоров решётки, периодического накопления и последующего удаления отбросов.  

Необходимо предусмотреть  резервную решётку.

Решётки размещаем в отдельных  отапливаемых и вентилируемых помещениях, снабженных грузоподъёмными приспособлениями. Для предотвращения поступления холодного воздуха через подводящие и отводящие каналы необходимо устраивать завесы.

Расчёт:

Расход сточных вод:

q_мах= 10950м /час = 3041,67 дм³/с

 

Подбираем решётки фирмы  «Риотек» ступенчатого эскалаторного  типа, ближайший тип: РС-1960. Номинальной производительностью 5900м³/ч

_{Расход  одной решетки  составит}

Подбор сечения подводящего  лотка:

при q_мах.=1520,83дм³/с

   

 l_л= 1 м, b_л= 1,250 м, V=1,104м/с

  Подбираем решётоки  фирмы «Риотек» ступенчатого  эскалаторного типа, ближайший тип:  РС-1960.

   Решётка РС-1960. Ширина прозора 6 мм, толщина пластин 3 мм, ширина фильтрующей части 1670 мм.

    Количество прозоров 

Б – ширина фильтрующей  части решётки;

S – ширина прозоров;

Т – толщина фильтрующих  пластин;

Общая ширина прозоров S₀= 0,006^. 88=0,528 м;

При поступлении максимального  расхода Н_р=1,101м, а скорость движения воды в прозорах

=

Потери напора

Перепад дна канала в месте  установки решётки должен составлять 0,31м для компенсации потерь напора. Принимаем к установке  две рабочих и одну резервную решётку РС – 1960.

Определим число приведенных жителей:

N

К_исх – исходная концентрация взвешенных веществ, 

 К_исх=350г/м³

Q_max - максимальный расход сточных вод от промышленного предприятия, Q_max = 262800м³/сут.

G_в-в – удельное количество загрязнений G_в-в= 65г/чел.сут.

Объём улавливаемых отбросов составит:

W₀= объем отбросов от одного жителя W₀= 0,022 л/чел. сут.

При их плотности  масса загрязнений составит:

 

Для уплотнения задерживаемых  загрязнений применяем два пресса-транспортёра ПТГ-300 (один из них резервный).

 

 

 

 

 

Технические данные поршневого пресса-транспортёра

№	Параметр	Размер	Индекс изменения
			ПГТ-300
1	Габаритные размеры пресс-транспортера гидравлического	мм	3900x1725x502
2	Габаритные размеры станции  масляной	мм	Установлена накорпусе
3	Мощность электродвигателя	кВт	5,5
4	Максимальная производительность	м3/ч	4,75
5	масса	кг	580

4.3 Расчет горизонтальной песколовки

Для улавливания из сточных  вод песка и других минеральных  нерастворённых загрязнений применяют песколовки. Они подразделяются на горизонтальные, вертикальные и с вращательным движением жидкости; последние бывают тангенциальные и аэрируемые. В данном курсовом проекте принимаем горизонтальные песколовки.

Принимаются минимум два  отделения песколовки.

 

Расчет.

Максимальный секундный расход, q_мах =3,042 м³/с . принимаем четыре рабочих  отделения песколовок и одно резервное.

Рассчитываем необходимую  площадь живого сечения одного отделения песколовки:

Где:

q_мах – максимальный секундный расход, q_мах =3,042 м³/с

      V -Скорость движения сточных вод в песколовке V, = 0,3 м/с [1,табл. 28]

Принимаем глубину проточной  части H_s =0,7м. Определим ширину одного отделения песколовки:

В = F/H_s= 2,54/0,7= 3,63м.

Принимаем ширину песколовки равной В = 3,6 м.при этом наполнение в песколовке при максимальном расходе будет:

H_s= F/B=2.54/3.6= 0.71м

Определяем длину песколовки:

 

где    К_s        - коэффициент, К_s= 1,7. [1,табл. 27]

H_s - расчетная глубина песколовки, м, Н = 0,71м,

v_s       -  скорость движения сточных вод, м/с,  V, = 0,3 м/с [1,табл. 28]u_o   -  гидравлическая крупность песка, мм/с, u_o = 18,7 мм/с [1,табл. 27]

 

Общая площадь рабочих  песколовок в плане:

F= n*B*L= 4*3,6*19,4=279,36 м2

 

Объем улавливаемого песка, м³/сут, составляет:

где – количество  осаждаемого песка, равное 0,02 л/сут на одного жителя.

N- число жителей N=1415077 чел

При выгрузке осадка T_ос=  1 раз в сутки максимальная высота слоя осадка в песколовке будет равна

h₀= K_н*V/F=3*28.30/279.36=0,3м

где

К=3 – коэффициент, учитывающий  неравномерность распределения  осадка по площади песколовок.

 

Рассчитываем объем бункера  одного отделения песколовки:

 

,

где

W_сут - суточный объем улавливаемого песка W_сут = 28,30 м³/сут.

T_ос  - интервал времени между выгрузками осадка из песколовки  T_ос = 1

 

Определяем глубину бункера  песколовки

h_в= W/B²  = 7.08/3.6² = 0.55м

 

Рассчитываем полную строительную высоту песколовки:

Н_стр= H_s+ h₀+ 0,5=0,71+0,3+0,5 = 1,51 м

Принимаем к проектированию горизонтальную песколовку с основными  размерами BxHxL = 3.6x1.51x19.4 м.

 

4.4. Расчет жироловки (горизонтальный отстойник)

Сточные воды, освобождённые  в песколовках от песка и крупных  минеральных взвешенных частиц, направляется в первичные отстойники, которые предназначены для задержания гораздо более мелких взвесей. Отстаивание основано на способности грубодисперсных нерастворённых примесей оседать на дно отстойника под действием гравитационной силы и всплывать на его поверхность под действием архимедовой.

  В данной контрольной работе расчет для удаление жиров применяю жироловку (горизонтальный отстойник).

Рисунок 1.- Расчетная схема отстойника

 

Расчетный расход q_max.c = 3,042 м³/с.

Принимаем  24 отделений жироловок; глубина проточной части Н₁=2м, расчетная скорость движения v=0.005м/c[1]

Эффект очистки  воды от жира:

=

Так как расчетный расход больше 162 м³/ч [7] принимаем ширину секции B= 6м и глубину отстаивания слоя воды Н_set = 2м. Назначаем количество секций 4 шт.  Для получения такого эффекта условная гидравлическая крупность определяется по рис. 2.23. [2, с. 60]; u₀= 0.5 мм/с.=0,005м/с

Принимаем Скорость движения воды в жироловке n= 5мм/с и находим продолжительность всплывания частиц:

 

По [7 ст. 98] в зависимости от соотношения n/µ₀ = 5/0,5=10 принимаем коэффициент, учитывающий турбулентность потока воды a= 1,5 . Определим длину отстойной части

при q_мах= 10950м /час

_{По производительности подбираем  типовую горизонтальную жироловку (нефтеловушку). n = qмах/qжир.= 10950/792=13,82 ≈ 14шт. принимем 14 рабочих и 2 резервных горизонтальных жироловки № тип. проекта 902-2-18[7]}

Глубина проточной части, м	Строительные  размеры секций, м			Число секций	Пропускная способность, м3/час
	ширина	длинна	высота
2	6	36	2,4	4	792

 

  _{Находим продолжительность отстаивания:}

_{Проверим  соотношение tр¹ и tр: 2 > 0,111}

 

  Объем  уловленной жировой пленки:

V _жир = S*0,1 , м³        V_жир = 2438,4*0,1= 243,84, м³

           где

S - площадь жироловки, S = L*B* n = 8*36*14= 2438.4 м²

 Количество жировой  пленки:

Где W_ос – влажность осадка, W_ос = 90%

 

После жироуловителей концентрация БПК уменьшается на 20% тогда:

,

где     - начальная концентрация БПК, мг/дм³

Принимаем  24 отделений  жироловок: с размерами одного отделения  LxBxH = 8x12.7x2м.

 

4.5  Аэротенки – смеситель с регенераторами.

Аэротенки применяют для  полной и не полной биологической  очистки сточных вод. Они представляют собой резервуары, в которых очищаемая  точная вода и активный ил насыщаются воздухом и перемешиваются.

Аэротенки – смеситель с регенерацией, поскольку L_а>150 мг/л. обеспечивающий 50-% эффект снижение органических загрязнений.

 

Расчет: q_max.c = 3,042 м³/с= 10950м /час

Расчетные параметры аэротенков-смесители с регенерацией:

По данным[3, таб.56,8 таб. 56,9] для завода сгущеных молочных продуктов среднию скорость окисления принимаем:

по БПК_полн=1000 = 20мг/(г ч),

Зольность  ила S=0,2 мг/дм³.

Концентрацию растворенного  кислорода принимаем С=2 мг/л.

дозу ила а = 2 г/дм³;

 иловый индекс J=150 см³/г.

Определяем степень рециркуляции активного ила

.

 

Определим продолжительность аэрации

Определим объём аэротенка  и регениратора по формуле:

где

q_рас = 10950м /час

объем аэротенка

Объем регенератора определим  по формуле:

Определим нагрузку на 1 г  беззольного вещества активного  ила:

По таблице 3.2[3] находим что при этом значении q_ил для сточных вод иловый индекс J=120  см³/г.

Уточняем степень рециркуляции:

Определим дозу ила в аэротенках

Подбор аэротенков смесителей  производим по таб.3.6 [2]. Объём аэротенка и регениратора составляет 136875 м³.  Назначаем пять секций четырех, коридорных аэротенков (типовой проект 902-2-264) с шириной коридора 9 м, длинной 150 м, рабочей глубиной 5,2 м и объемом каждой секции 28080 м³.  Общий объем аэротенков смесителей  28080*5= 140400 м³.  Под регениратора  выделяем один коридор в каждой секции.

 

Расчет пневматической системы аэрации:

Удельный расход воздуха  м³ на  1 м³ очищенной воды:

где    q₀ – удельный расход кислорода на 1 мг снятой БПК, принимаем равным 0,9[1];

К₁ – коэффициент, учитывающий тип аэратора, принимаемый для среднепузырчатой аэрации 0,75 [1];

К₂ – коэффициент, зависящий от глубины погружения аэратора, при h=5,2м  К₂=2,9;

К₃ – коэффициент качества воды для городских стоков равен 0,7[1];

К_м – коэффициент, учитывающий температуру сточных вод, равный 1,02.

С_а – растворимость кислорода воздуха в воде, мг/л, определяется как

здесь С_T - растворимость кислорода в воде в зависимости oт температуры и атмосферного давления, принимаемая по справочным данным равным 9;

 

Определим общую потребность  воздуха, м³/ч по формуле

 

,

где     – максимальный часовой расход сточных вод;

 

Определим среднюю интенсивность  аэрации:

(м³/м²ч)

- продолжительность пребывания  сточных вод в собственно аэротенк:

Принимаем аэраторы из дырчатых труб (табл.3.25 [4]) с наружным диаметром d=114мм и числом отверстий на 1м аэратора – 80. Удельная производительность такого аэратора q_возд =73м³/(ч м), а площадь одного ряда дырчатых труб f=0.12 м²/м.

Определим число рядов  дырчатых труб:

, где

В –ширина аэротенка, м

(ряд)

Для сокращения протяженности  наружных воздуховодов, стояков и  запорной арматуры количество стояков для подвода воздуха к пневматическим аэраторам должно быть минимальным; оно определяется из условий допустимой неравномерности распределения воздуха вдоль коридоров аэротенков. По табл. 3.25 [4] при допустимой неравномерности аэрации 10% находим, что длина участка, обслуживаемая одним стояком, равна 17,4м. Следовательно, при длине коридора 150м каждый из них должен обслуживаться 9 стояками.

 

4.6 Вторичный отстойник.

Вторичные отстойники являются составной частью сооружений биологической очистки. Служат для отделения активного ила от биологически очищенной воды, выходящей из аэротенков.

Проектируем радиальный отстойники.

Расчет их выполняем по нагрузке. Принимаем расчетную глубину  отстойников Н₁=3,7м. Нагрузку определяем по формуле при J=120см³/г:

, где

η – коэффициент использования объема зоны отстаивания, для радиальных отстойников равный 0,40;

J – иловый индекс, см³/г;

а – концентрация активного ила в аэротенке, г/дм³;

а_t – концентрация ила в осветленной воде, мг/л. В соответствии с расчетом требуемой очистки сточных вод вынос взвешенных веществ из вторичных отстойников должен быть не более 15мг/ дм³.

(м³/м²*ч)

 

Площадь одной секции при  общем их количестве п=4:

(м²)

Диаметр секции:

(м)

 

Принимаем четыре радиальных отстойника по таблице 11[7] типовой отстойник №902-2-90/75 диаметром 40м со следующими размерами: Глубина зоны отстаивание 3.65м; гидравлическая глубина 4,35м; высота иловой зоны 0,7м; объем зоны отстаивания 4580м³; объем зоны иловой 915м³. Пропускная способность 3053 м³\ч, при времени отстаивания 1,5 ч

 

Определяем количество W_{ил ос}   объём осадка по сухому веществу определяем по формуле:

Где

- максимально суточный расход, Q =  м³\сут

  а – концентрация активного ила в аэротенке, г/дм³;

 а_t – концентрация ила в осветленной воде, мг/л. В соответствии с расче 

 том требуемой очистки  сточных вод вынос взвешенных  веществ из вто

ричных отстойников должен быть не более 15мг/ дм³.

- влажность осадка, = 99,2%

- плотность активного ила  = 1 г/см³

 

 

4.7. Выпуск производственной сточной жидкости.

На производственных канализационных очистных сооружениях необходимо измерять расходы сточных вод для учета сброса в городскую канализационную сеть.

Измерять расходы воды можно в напорных трубопроводах и в открытых каналах, причем первое предпочтительнее, так как обеспечиваются более высокая точность и меньшие потери напора.

Для измерения расхода  применяем расходомер – счетчик  ультразвуковой Днепр - 7

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ:

1. Температурный диапазон контролируемой среды:
• для воды – от плюс 1 до плюс 150 ⁰С,
2. Конструктивные размеры трубопроводов и коллекторов:
3. диаметр условного прохода напорного трубопровода:
• от 40 мм до 1600 мм для жидкости;
• толщина стенок трубопровода от 2 мм до 20 мм;