Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Сооружение для забора поверхностных вод

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

Введение

Выполнение курсовых проектов по дисциплине «Водозаборы из поверхностных

источников» связано с решением комплекса задач по обоснованию выбора

технологического, энергетического, грузоподъемного оборудования, размеров

_______водоприемных сооружений и помещений насосных станций (ВЗС).

Материалы учебного пособия в совокупности с методическими указаниями,

приведенными в задании по одноименному курсовому проекту, дают возможность

правильно подходить к решению перечисленных выше задач на стадии учебного

проектирования сооружений систем водоснабжения.

При выполнении графической части проекта целесообразно пользоваться типовыми

проектами, утвержденными государственными ведомствами.

Размеры сооружений и помещений следует назначать в соответствии с

действующими правилами по унификации производственных зданий и сооружений.

ВЗС должны обеспечивать прием и подачу воды потребителю при минимальных и

максимальных уровнях воды в источнике водоснабжения; удовлетворять санитарным

требованиям. Их место размещения, размеры и форма назначаются по условию

обеспечения плавного обтекания речным потоком воды, наименьшего стеснения и

переформирования русла. При проектировании ВЗС предусматриваются: мероприятия по

защите молоди рыб от попадания в водоприемные сооружения; по обеспечению

экологического баланса в водной и воздушных средах.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1. ВЫБОР МЕСТА И ТИПА ВОДОЗАБОРНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Водозаборный узел размещается на правом берегу реки в месте плеса. В выбранном

створе реки берег пологий. Проектная производительность водозабора Qв < 1 м3/с, в этой

связи тип его водоприемных устройств предусматривается как у сооружений с забором

воды из русла реки через затопленные оголовки. Затопленный оголовок размещается на

дне реки при соблюдении условий:

минимальный слой воды над оголовком от нижней кромки льда – 0,2 м;

минимальный слой воды над оголовком от – 0,3 м;

минимальный порог между дном и низом водоприемных окон – 0,5 м.

Состав водозаборных сооружений

1. Оголовок;

2. Самотечные водоводы;

3. Береговой колодец, совмещенный с насосной станцией 1-го подъема.

Проектируемые водозаборные сооружения системы водоснабжения города по

надежности относятся к сооружениям 1 категории надежности.

2. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ВОДОЗАБОРНЫХ СООРУЖЕНИЙ И РАСЧЕТНАЯ ПОДАЧА НАСОСНОЙ СТАНЦИИ ПЕРВОГО ПОДЪЕМА

Производительность водозаборных сооружений рассчитывается по формуле:

Qвод = α Qср.сут · К мак

сут ,

где Qср.сут – среднесуточный расход воды в городе, м3/сут;

К мак

сут = 1,1÷1,3 – максимальный _______коэффициент суточной неравномерности;

α = 1,01÷1,08 –коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды

водозаборных и очистных сооружений.

Qвод =1,08

22267 1,2 =1202,4 м3/ час = 334 л/с.

3. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОДОЗАБОРНЫХ СООРУЖЕНИЙ

Водозаборные сооружения с затопленными оголовками относятся ко 2 или 3 категории. В целях выполнения условия по проектированию сооружений 1 категории и обеспечения бесперебойности подачи воды потребителям водозаборные сооружения проектируются с двумя затопленными оголовками в двух створах реки. Каждый оголовок

оборудуется коллектором с вихревой камерой и водоприемными окнами, оборудованных

фильтрующими кассетами.

Геометрические размеры водозаборных сооружений определяются из расчета

пропуска максимального расхода воды на хозяйственно-питьевые нужды при нормальных

режимах водопотребления.

Потери напора в сооружениях, энергетические затраты на подачу воды

потребителям рассчитываются при экстремальных ситуациях, т.е. в случае аварийной

работы водозабора.

Расчетный расход воды, протекающей через каждый оголовок:

qр =

вод Q

334 = 167 л/с = 0,167 м3/с.

Скорость втекания воды в окно оголовка принимается (см.п.5.94.СНиП 2.04.02-84*) в

пределах ϑ ≤ 0,1÷0,3 м/с.

Общая площадь входных окон каждого оголовка рассчитывается по формуле:

Ωбр = 1,25 · qр·

ст К

где Кст – коэффициент, учитывающий стеснение отверстий;

1,25 – коэффициент, учитывающий засорение отверстий.

Чтобы в оголовок потоком воды не затянуло мальков или не прижало к окнам

оголовка, последние оборудуются фильтрующими элементами - сетками или

фильтрующими кассетами.

На проектируемых оголовках устанавливаются фильтрующие кассеты с гравийно-

щебеночной загрузкой.

Для фильтрующих кассет:

Кст =

ф Р

1 =

0,3

1 = 3,33,

где Рф – пористость гравийно-щебеночного фильтра 0,3-0,5

Ωбр = 1,25·0.167

0,1

3,33 = 6,95 м2

Соблюдая принципы стандартизации при строительстве объектов, размеры окон

оголовков принимаются по стандартным размерам решеток, которые могут

устанавливаться на окнах в периоды ремонта или замены кассет. Из справочника по

специальным работам (под редакцией Москвитина А.С.) выбираются размеры решетки:

1000 х 1250 мм, весом 94 кг. Площадь живого сечения кассеты назначается в соответствии

с размерами решетки, т.е. равной Ωкас.=1,08 м2.

В этой связи, количество кассет на один оголовок принимается:

n =

кас

бр

1,08

6,95 ≈ 6 шт.

При наличии фильтрующих кассет сетки в водоприемной камере могут не

устанавливаться.

Проверяя скорость движения воды на входе перед фильтрующей кассетой с

заданными размерами:

ϑ =

6 1,08

0,167 3,33

⋅

= 0,085м/с < 0,1 м/с,

можно сделать вывод, что требование СНиП по пределам скорости входа воды в

оголовок, в целях предотвращения гибели молоди, выполняется.

При промывке фильтрующей кассеты на ее место устанавливается решетка, а в

водоприемной камере сетка.

Подача воды потребителям при аварийной ситуации или ремонтах должна быть в

пределах: Qав ≥ 0,7 Qвод, т.е. Qав ≥ 0,7·0,334=0,233 м3/с.

Проверим работу водозахватных устройств при ремонтах или промывке одного из

оголовков:

если установлены фильтрующие кассеты, то скорость втекания воды в оголовок

составит:

ϑ70% = (0,7·0,334·1,25·3,33)/6,48 = 0,12 м/с, т.е. в пределах 0,1÷0,2 м/с.

По проекту: оголовок принимается с цилиндрическим коллектором переменного

сечения и вихревой камерой.

Сечения коллектора принимаются по условию:

скорость движения воды в коллекторе предусматривается неизменной и не меньше

0,75 м/с;

наибольший диаметр коллектора (камеры) определяется по формуле

Dмак = 2

в Q

π ⋅υ

где ϑм – принимается несколько меньше расчетной скорости в водоводе, м/с.

В данном проекте Dмак принимается равным диаметру водовода (в целях упрощения

расчетов).

Длина коллектора (вихревой камеры) принимается из расчета L = 6÷10 Dмак, где Dмак

– максимальный поперечный размер вихревой камеры.

Чтобы определить Dмак необходимо рассчитать диаметр водовода Dвод.

Водоводы принимаются самотечными от каждого оголовка (самотечные водоводы

надежнее сифонных).

Самотечные водоводы

Диаметр каждого водовода назначается по условию:

пропускная способность водовода q1 =

вод Q

= 0,167 м3/с, при 0,7 ≤ ϑ1 ≤ 1 м/с (п.5.99

СНиП 2.04.02-84).

Если ϑ1ρ =0,9 м/с, то

Dвод =

1 4

π ⋅ϑ

⋅ q =

3,14 0,9

4 0,167

⋅

=0,486≈0,5 м.

По справочнику строителя (под ред. Перешивкина А.К.) выбираются трубы для

самотечных водоводов: стальные трубы Dу 500 мм с внутренним цементно-песчаным

покрытием. Толщина покрытия δ = 7 мм.

Анализируя план источника водоснабжения (выданного по заданию), выбирается

место размещения оголовков и водоприемного колодца. Оценивается длина водоводов.

В данном проекте длина самотечных водоводов одинаковая и равна: Lвод = 60 м.

Потери напора в водоводе при аварийном режиме составят:

h = i·L вод· 1,2 = A·k·q2·L вод· 1,2 = 0,4939·0,98·0,7· 0,3342·60·1,2 = 0,19 ≈ 0,2 м,

при q = 0,7·0,334 = 0,233 м3/с, Dу 500 мм, ϑ70% = 1,12 м/с, k = 0,98, A = 0,4939

Вихревая камера

Вихревая камера (коллектор) монтируется из стальных телескопических труб с

такими диаметрами, которые бы по всей длине камеры обеспечивали равномерное

движение воды.

Расход воды, который приходится на один оголовок, составляет: q = 0,167 м3/с.

Усредненная скорость в камере принимается равной ϑ=0,8 м/с.

через одно окно в оголовок поступает qок =

0,167 =0,028 м3/с, при ϑ=0,8 м/с

где n –количество входных окон.

В этой связи размеры вихревой камеры (коллектора) принимаются:

в конце камеры- Dкам= Dвод=500 мм;

в начале - Dкам=

6 3,14 0,8

4 0.167

⋅ ⋅

⋅

= 0,21 м, Dкам ≈200 мм;

после 2 окна- Dкам=

3,14 0,8

4 0,028 2

⋅

⋅ ⋅

= 0,29 м, Dкам ≈300 мм;

после 3 окна- Dкам=

3,14 0,8

4 0,028 3

⋅

⋅ ⋅

= 0,36 м, Dкам ≈350 мм;

после 4 окна- Dкам=

3,14 0,8

4 0,028 4

⋅

⋅ ⋅

= 0,42 м, Dкам ≈400 мм;

после 5 окна- Dкам=

3,14 0,8

4 0,028 5

⋅

⋅ ⋅

= 0,47 м, Dкам ≈450 мм.

Длина камеры принимается: L= 6÷10 Dмак = 10·0,5 = 5 м. Длина оголовка, с учетом

условий устойчивости, прочности и размеров его составных узлов, принимается - 8 м

Ширина – 2,4 м.

Проверка на незаиляемость водоводов

Скорость движения воды в водоводе должна быть достаточной, для предотвращения

выпадения мелких наносов в количестве ρ, кг/м3. Выполним проверку этого условия по

формуле:

ρ ≤ 0.11(1-

G )4,3 (

q ⋅G ⋅ D

ϑ 3 ),

где ρ – мутность воды в реке; для легких условий забора воды ρ< 0,5 кг/м3;

по заданию ρ=0.1 кг/м3;

G -гидравлическая крупность взвеси, с учетом задания и данных таблицы 1,

G=0,0093 м/с;

U – скорость выпадения взвеси, U=

ϑ;

C – коэффициент в формуле Шези, для цементного покрытия С = 72,2 м0,5/с;

g =9,81 м/с2.

Таблица 1

Гидравлическая крупность взвешенных частиц в воде источника

Взвесь Гидравлическая крупность, Размер частиц взвеси, мм

мм/с

Галька крупная 1345 50 –150

мелкая 765 16 – 50

Гравий крупный 425 5 - 15

мелкий 241 1,5 - 5,0

крупный 100 1,5 - 0,5

средний 50 0,5 - 0,15

Песок

мелкий 7 0,15 - 0,05

крупный 6 0.05 - 0,10

средний 0,7 0,015 - 0,05

Ил

мелкий 0,066 0,005 - 0,015

Глина крупная 0,005 0,001 - 0,005

мелкая 0,00044 0,0005 - 0,001

Коллоидные частицы 0,000007 0,000001- 0,0005

72,2

9,81

0,9= 0,039 м/с ,

ρ=0,11 (1-

0,039

0,0093 )4,3 (

9,81 0,0093 0,5

0,93

⋅ ⋅

)= 0,52кг/м3

0,11(1-

0,039

0,0093 )4,3 (

9,81 0,0093 0,5

1,243

⋅ ⋅

)

Поскольку 0,52 кг/м3 > 0,1 кг/м3 , то условие выполняется.

Проверка на возможность смыва со дна

трубопровода песчаных частиц

Кроме мелких частиц в водовод могут попадать и более крупные частицы, которые

осаждаются в трубопроводе. Поэтому на практике водовод промывается (хотя и редко).

Чем больше наносов, т ем больше требуется скорость движения промывной воды. Эта

скорость оценивается по формуле:

ϑпр ≥ А (d ·D)0,25,

где А=5÷10 коэффициент, определяющий эффективность промывки;

d – средневзвешенный диаметр песка (наносов),мм; d=2 мм – по заданию;

D=500 мм – диаметр водовода

ϑпр=7(0,002·0,5)0,25=1,24 м/с.

При скорости ϑ≤1,24 м/с частицы наносов будут откладываться в самотечном

водоводе. В этой связи предусматривается промывка самотечных водоводов обратным

током воды из напорных водоводов.

Если принять ϑпр= 2 м/с, тогда расход воды на промывку составит:

Qпр = ϑпр · S = 2

3,14 ⋅ 0,52 =0,39 м3/с, что больше расчетной подачи насосной

станции Q=0,334 м3/с;

при ϑпр= 1,24 м/с, Qпр= 0,243 м3/с.

Для обеспечения смыва наносов в водоводе меньшим расходом воды проектом

предусматривается импульсная промывка. После импульсной промывки самотечного

водовода вода из напорных водоводов насосной станции 1 подъема в сутки минимального

водопотребления будет подаваться вновь в самотечный водовод.

Во время промывки одного водовода, другой работает. Нагрузка на работающий

водовод составит:

Qав. = К мин

сут ·0.7· Qвод+ Qпр = 0,62·0,7·0.334 + 0,243 = 0,379 м3/с,

где К мин

сут = 0,62 – коэффициент неравномерности в сутки минимального

водопотребления.

Подача воды по рабочему водоводу, во время промывки второго, обеспечивается

при скорости:

ϑ = 3,14 0,52

4 0,379

⋅

=1,93 м/с,

а потери напора в самотечном водоводе составят:

h = 0,4939·0,922·0,3792·60·1,2 = 4,7 м

Прямая промывка водоводов была бы возможна, если бы емкость приемного

колодца была достаточна для приема всей промывной воды или были бы установлены

дополнительные насосы для сброса воды из приемной камеры. Поскольку

дополнительные насосы на станции не предусматриваются, необходимо проверить

условие:

Wкол = Tпр· Qпр

Время промывки Tпр водовода, при условии мгновенного насыщения потока:

Tпр=

пр пр

нан

(ρ ρ )

−

⋅

где γ - объемный вес песка, 1700 кг/м3;

Wнан – объем наносов, м3;

ρпр -предельная мутность воды в потоке, перемещаемой промывной водой.

Wнан = 0,1 ·60 (π·D2)/4 =0.1·60·(3,14·0,52)=1,17 м3

ρпр =0,11(1-

0,039

0,0093 )4,3 (

9,81 0,0093 0,5

1,243

⋅ ⋅

)=1,37 кг/ м3

Tпр =

(1,37 0.1)0,243

1700 1,17

−

⋅ =6445 с = 107 мин.

Необходимый объем приемного колодца:

Wкол ≥ Wпр.воды = Tпр ·Qпр=107·60·0.243 = 1560 м3

Если принять диаметр приемного колодца – 9 м, а максимальный подъем воды в

колодце – 10 м, то Wкол =

3,14 ⋅81 10=635 м3 , что < 1560 м3.

Вывод: Прямая промывка водоводов не целесообразна.

Потери напора в водозаборных сооружениях

Потери напора в самотечных водоводах – hвод = 4,7 м

Самотечные водоводы укладываются с уклоном i = 0,005 с повышением в сторону

водоприемного колодца

Потери напора в сетках принимаются в пределах 0,1 м

Потери напора в фильтрующей загрузке кассеты – 0,2 м (по графику типового

проекта)

Потери напора на вход в самотечную трубу hвх = (0,03÷0,05)+2,5

(ϑ2/2g)=0,05+(0,122/19,62)≈0,052 м.

Суммарные потери напора в оголовке и самотечной линии составляют:

Σh = 4,7 + 0,1 + 0,2 + 0,052 = 5,052 ≈ 5 м

Определение отметок водозаборных сооружений

Отметка верха оголовка

Ζогол = Ζмин – h1 – h2= 160,5 – 0,9·0,8 – 0,2 = 159,58 м,

где Ζмин – отметка зимней межени или минимального уровня воды в реке;

h1 = 0,9·δл –толщина льда под уровнем вод, м;

δл – толщина льда, м;

h2 – минимальный слой воды над оголовком до нижней кромки льда, 0,2 м.

Отметка дна оголовка Ζдна.

Ζдна =Ζог- h3- h4- h5= 159,58-1,25-0.5-0,2 =157,63 м,

где h3 =1,25- высота кассеты (решетки), м;

h4 =0,5 - высота порога между дном и низом водоприемных окон, м;

h5 =0,2- толщина потолка оголовка, м;

По условиям типового проектирования русловых водозаборов, глубина воды в реке,

в месте размещения оголовка, должна быть Н ≥ 3 м.

Отметка дна в месте размещения оголовков принимается 157,63 м.

Толщина крепления дна в месте установки оголовка равна 0,8 м

Отметка пола берегового колодца (нулевая отметка).

Отметка пола берегового колодца должна располагаться на 0,5 м выше горизонта

половодья с 90% уровнем обеспеченности.

Ζпол.б.к.= Ζмак+Δh= 166+0,5=166,5 с запасом принимается отметка ∇167 м

где Ζмак – горизонт половодья (максимальный уровень воды в реке),м;

Δh =0,5- превышение, м.

Отметка уровня воды в приемной камере берегового колодца.

Принимаем потери напора в фильтрующей кассете и в самотечных водоводах – 5 м

(при экстремальных условиях). Тогда:

÷при максимальном уровне воды в реке

Ζ мак

пр.кам .= Ζ мак

г.в - Σh= 166 – 5 = 161 м

÷при минимальном уровне воды в реке

Ζ мин

пр.кам = Ζ мин

г.в - Σh=160,5 – 5 = 155,5 м

Отметки уровня воды в скважине берегового колодца.

Принимаем потери напора на вход в скважину – 0,1м (при экстремальных условиях).

Сетки отсутствуют. Тогда:

÷при максимальном уровне воды в реке

Ζ мак

сет = 161 – 0,1 = 160,9 м

÷при минимальном уровне воды в реке

Ζ мин

сет = 155,5 – 0,1 = 155,4 м

Отметка дна водоприемного колодца

Для подъема воды из колодца применяются погружные насосы. Насосные агрегаты

устанавливаются в скважинах, которые пробурены в дне колодца.

Минимальная глубина приемного колодца назначается по условию заглубления

плоских сеток под уровень воды и создания отстойной зоны h = 0,5 м в камере перед

сетками.

Заглубление верха сетки от уровня воды в колодце принимается Δh = 0,2 м

Примечание: сетки в колодцах можно не ставить, если на оголовках

устанавливаются фильтрующие кассеты (см. п. 5.106 СНиП 2.04.02-84).

Если из гарантийных соображений учащийся предусматривает плоские сетки на

водозаборе, то расчет выполняется в следующей последовательности.

Площадь 4}сеток рассчитывается по формуле:

Ωсетка = 1,25 · qр·

ст К

где Кст=[(аст+сст) аст] 2

Для стандартной плоской сетки размерами: 1000х1500 мм, с ячейками 2х2 мм и

диаметром проволоки 1,2 мм, весом 90,7 кг (см. справочник монтажника под. Ред.

Москвитина А.С.):

К ст = =[(2+1,2) 2] 2 = 2,56

Ωсетка = 1,25 (0,167·2,56)/ 0,2=1,33≈1,5 м2,

скорость движения воды в плоских принимается в пределах:ϑсет=0,2÷0,4 м/с.

Принимается: 2 сетки, площадью 1,5 м2 каждая. При увеличении скорости втекания

воды в сетки свыше 0,4 м/с , последние необходимо промывать.

Отметка дна водоприемного колодца:

∇ Ζдна=155,4-0,2-1,5-0,5=153,2 м

Примечание: в данном проекте сетки не предусматриваются.

4. РАСЧЕТ НАСОСОНОЙ СТАНЦИИ ПЕРВОГО ПОДЪЕМА

Подача воды потребителям осуществляется при равномерном режиме работы насосной станции 1-го подъема в течение суток с максимальным водопотреблением и составляет Qнас.ст.= 334 л/с. Количество напорных водоводов – 2 шт.

Напорные водоводы монтируются из чугунных труб с шаровидным графитом (ЧШГ)

с внутренним цементно-песчаным покрытием.

Расчетные параметры каждого напорного водовода: расчетный расход qн = 0,167

м3/с, Dу = 400 мм, i = 0,0047 , ϑ = 1,38м/с.

Напор, который должны создавать насосы насосной станции, равен:

Н = Нг +h +hн.ст+hсв,

где Нг – разность _______отметок минимального уровня воды во всасывающей камере

берегового колодца и отметки уровня воды смесителя на очистных сооружениях, м;

h – потери напора в напорных водоводах, м;

hн.ст = 2,5÷5 – потери напора в коммуникациях насосной станции, м;

hсв =1 – свободный напор на излив, м

Нг=175-155,4 +1=18,6≈19 м

h = 1,1· i ·L= 1,1· 0,0047 ·1000=5,17 м,

где 1,1- коэффициент, учитывающий потери напора на местные сопротивления по

длине

L = 1000 м – длина напорных водоводов, м;

175 – отметка уровня воды в точке потребления.

Н = 19 + 5,17 + 3 = 27,17 ≈ 28 м,

где 3 м потери напора в коммуникациях насосной станции.

Насосная станция оборудуется погружными однотипными насосами: 3 рабочих и 2

резервных. На станции предусматривается дополнительно одна резервная скважина под

насос на случай расширения водозаборных сооружений.

Марка однотипного насосного агрегата: ЭЦВ 12-375-30 М, электродвигатель 2ПЭДВ

45-230, n =2900 об/мин, N = 45 кВт, U=380 В, вес агрегата: 360 кг, габариты:

1320х860х330 мм, диаметр напорного патрубка Dн = 219 мм, водоподъемный трубопровод

– Dн = 219х6 мм, диаметр скважины – Dскв = 402 мм.

Погружной насос (по виду конструкции насоса) оборудован обратным клапаном.

Напорные трубопроводы насосного агрегата принимаются из стальных труб Dу =

200 мм (по диаметру напорного патрубка насоса, увеличение потерь напора в

трубопроводах насосного агрегата при увеличении скорости воды ϑ будет

незначительно); коллектора – из стальных труб D=400 мм.

Напорные водоводы монтируются из труб ВЧШГ D=400 мм с цементно-песчаным

покрытием.

Для построения характеристики водоводов воспользуемся данными таблицы 1.

Таблица 1

Q, м3/с Q2, (м3/с)2 S SQ 2 Hг, м H= Hг+ SQ 2 ,м

0,1 0,01 292,94 2,92 19 21,92

0,2 0,04 292,94 11,71 19 30,71

0,3 0,09 292,94 26,36 19 45,36

где S = Q2

h = 0,1672

8,17 = 292,94

При максимальном уровне воды в реке Нг = 175 – 160,9 + 1 = 15,1 м

После построения графиков совместной работы насосов и водоводов анализируется

эффективность работы насосной станции 1 подъема.

Вывод: графо-аналитические построения характеристик насосов и водоводов

показали, что насосная станция обеспечивает подачу воды потребителям при всех

расчетных случаях. Запас мощности двигателей насосов достаточен для подачи воды при

максимальных и минимальных уровнях воды в реке.

5. ГАБАРИТЫ БЕРЕГОВОГО КОЛОДЦА

6. УДАЛЕНИЕ ОСАДКА ИЗ ПРИЕМНОЙ КАМЕРЫ БЕРЕГОВОГО КОЛОДЦА

7. ПРОВЕРКА СООРУЖЕНИЙ НА УСТОЙЧИВОСТЬ

8. МЕРОПРИЯТИЯ ПО РЫБОЗАЩИТЕ

9. ЗОНЫ САНИТАРНОЙ ОХРАНЫ

1. Выбор места и типа водозаборных сооружений

Водозаборный узел размещается на правом берегу реки в месте плеса. В выбранном

створе реки берег пологий. Проектная производительность водозабора Qв < 1 м3/с, в этой

связи тип его водоприемных устройств предусматривается как у сооружений с забором

Сооружение для забора поверхностных вод 📙 Дипломная → 🆔 19135