Металлические контсрукции

СОДЕРЖАНИЕ

 

Исходные данные 2

1. Расчет и конструирование стальной  балочной клетки 2

          1.1  Расчет  балочной клетки, вариант №1 (нормальный  тип) 2

          1.2  Расчет  балочной клетки, вариант №2 (усложненный  тип) 3

          1.3  Расчет  балочной клетки, вариант №3 (усложненный тип) 6

          1.4  Выбор  рациональной схемы балочной  клетки 9

2.  Расчет и конструирование  главной балки 10

          2.1  Подбор  сечения главной балки 10

          2.2  Проверка  несущей способности главной балки 12

          2.3  Изменение сечения пояса главной балки 13

          2.4  Расчет ребер жесткости 14

3.  Расчет и конструирование  стыков на высокопрочных болтах 15

          3.1  Расчет  и конструирование стыков поясов  главной балки 15

          3.2  Расчет  и конструирование стыка стенок главной балки 17

4.  Расчет и конструирование  опорных диафрагм жесткости 17

5.  Расчет и конструирование  центрально-сжатой колонны 18

          5.1  Выбор  типа сечения колонны 18

          5.2  Расчет и конструирование планок 19

          5.3  Расчет и конструирование оголовка колонны 20

          5.4  Расчет и конструирование базы колонны 21

Список использованной литературы 23               

 

1. Расчет и конструирование стальной  балочной клетки

 

1.1  Расчет балочной  клетки

 

Для начала выбираем марку стали из которой будет выполнятся балочная клетка. По СНиП II-23-81* “Стальные конструкции” принимаем сталь марки ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*, толщиной проката t = 11 - 20 мм.

Листовая R_y = 23,5 кН/см² R_и = 36,5 кН/см² R_s = 0,58R_y

Фасонная R_y = 24,5 кН/см² R_и = 35,5 кН/см² R_s = 13,63 кН/см²

 

Вариант №1 (нормальный тип)

 

 

 

Рис.1 Балочная клетка (вариант №1 нормальный тип)

 

 

Временно распределенная нагрузка P^н = 24 кН/м²

Толщина настила t_н = 12 мм.

Вес настила q_н = 0.942 кН/м

Марка стали: ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*

Расчетное сопротивление  стали (фасонный прокат) R_y = 24,5 кН/см²

Ширина балки настила =1000мм.

 

Рис.2 Расчетная схема балки настила

 

1. Рассчитываем нормативную погонную нагрузку

 

1,02 (24+0.942) 1 = 25.44 кН/м = 0,2544 кН/см

 

Рассчитываем расчетную погонную нагрузку

 

= 1,02 ( 24 1,2 + 0.942 1,1) 1 = 33,433кН/м

 

2. Максимальный момент

 

= = 160.72 кНм = 16072 кНсм

3. Максимальная поперечная сила

 

= =98.9 кН

 

4. Подбираем требуемый момент сопротивления

 

= см³.

 

С_x – коэффициент пластичности = 1,12;  γ_с – коэффициент условия работы = 1.

Согласно ГОСТ 26020-83^* ,принимаем двутавровую балку:

№1 35Б1   = 581,7 см³, I_x = 10060 см⁴,    g_доп = 38,9 кг/м.

                   h =34,6 см.              b=15,5 см.           t=0,85 см

 

Проверяем принятый двутавр по фактическому напряжению:

 

= кН/м²  (перенапряжение 0,7%)

       

 

 Проверка по прогибу:

 

- допустим

 

Допустимый прогиб:

 

 

Вес 1 м² перекрытия:

    

1.2 Расчет балочной клетки

Вариант №2 (усложненный тип)

 

Рис.3 Балочная клетка (вариант №2 усложненный тип)

 

Временно распределенная нагрузка P^н = 24 кН/м²

Толщина настила t_н = 14 мм.

Вес настила q_н = 1.1 кН/м

Марка стали: ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*

Расчетное сопротивление  стали (фасонный прокат) R_y = 24,5 кН/см²

Ширина балки настила =1300мм.

 

Рис.4 Расчетная схема балки настила

 

 

    1)Рассчитываем нормативную погонную нагрузку

 

1,02 (24+1,1) 1,3 = 33,28 кН/м.п. = 0,3328 кН/см

 

Рассчитываем расчетную погонную нагрузку

 

= 1,02 ( 24 1,2 + 1,1 1,1) 1,3 = 39,8 кН/м

 

2)   Максимальный момент

 

= =100,73 кНм

3. Максимальная поперечная сила

 

= = 89,53 кН

 

Подбираем требуемый момент сопротивления

 

      = см³.

 

С_x – коэффициент пластичности = 1,12;  γ_с – коэффициент условия работы = 1.

Согласно  ГОСТ 26020-83^* ,принимаем двутавровую балку:

№1  26Б2   = 356 см³, I_x = 4654 см⁴,    g_доп = 31,2 кг/м.

                   h =26,1 см.              b=12,0 см.           t=1,0 см

 

Проверяем принятый двутавр по фактическому напряжению:

 

     = кН/м² (перенапряжение 3%)

 

 

 Проверка по прогибу: 

 

- допустим

 

Допустимый прогиб:

 

 

Расчет вспомогательной  балки:

 

Временно распределенная нагрузка P^н = 24 кН/м²

Толщина настила t_н = 14 мм.

Вес настила q_н = 1.1 кН/м

Вес балки настила q_б.н. = 0.312 кН/м

Марка стали: ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*

Расчетное сопротивление  стали (фасонный прокат) R_y = 24,5 кН/см²

Ширина балки настила =4500мм.

 

 

 

Рис.5 Расчетная схема балки настила

 

  1)Рассчитываем нормативную погонную нагрузку:

 

1,02 (24+1,1+0,312) 4,5 = 116,64 кН/м.п.

 

Рассчитываем расчетную погонную нагрузку:

 

=1,02 (24 1,2+(1,1+0,312) 1,1) 4,5=

=139,32 кН/м.п.

 

2)  Максимальный момент

 

= = 735,78 кНм

3. Максимальная поперечная сила

 

= = 452,79 кН

 

 Подбираем требуемый момент сопротивления:

 

= см³.

 

С_x – коэффициент пластичности = 1,12;  γ_с – коэффициент условия работы = 1.

Согласно  ГОСТ 26020-83^* ,принимаем двутавровую балку:

№2  60Б1   = 2656 см³, I_x = 78760 см⁴,    g_доп = 106,2 кг/м.

                   h =59,3 см.              b=23,0 см.           t=1,55 см

 

Проверяем принятый двутавр по фактическому напряжению:

 

     = кН/м²  (перенапряжение 0.1%)

 

 

 Проверка по прогибу: 

 

- допустим

 

Допустимый прогиб:

 

 

Вес 1 м² перекрытия:

 

 

1.3  Расчет балочной клетки

Вариант №3  (усложненный тип)

 

 

 

Рис.6 Балочная клетка (вариант №3 усложненный тип)

 

 

Временно распределенная нагрузка P^н = 24 кН/м²

Толщина настила t_н = 14 мм.

Вес настила q_н = 1.1 кН/м

Марка стали: ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*

Расчетное сопротивление стали (фасонный прокат) R_y = 24,5 кН/см²

Ширина балки настила =1300мм.

 

 

Рис.7 Расчетная схема балки настила

 

Рассчитываем нормативную погонную нагрузку:

 

1,02 (24+1,1) 1 = 33,28 кН/м.п.

 

Рассчитываем расчетную погонную нагрузку:

 

= 1,02 ( 24 1,2 + 1,1 1,1) 1,3 = 39,8  кН/м.п.

 

2)   Максимальный момент:

 

= = 64,476  кНм

3. Максимальная поперечная сила

 

= = 71,64 кН

 

Подбираем требуемый момент сопротивления

 

= см³.

 

С_x – коэффициент пластичности = 1,12;  γ_с – коэффициент условия работы = 1.

Согласно  ГОСТ 8239-89^* ,принимаем двутавровую балку:

№1  22       = 232 см³, I_x = 2550 см⁴,    g_доп = 24,0 кг/м.

                   h =22,0 см.              b=11,0 см.           t=0,87 см

 

Проверяем принятый двутавр по фактическому напряжению:

     = кН/м²  (перенапряжение 1.3%)

 Проверка по прогибу: 

- допустим

Допустимый прогиб:

Расчет вспомогательной  балки:

 

Временно распределенная нагрузка P^н = 24 кН/м²

Толщина настила t_н = 14 мм.

Вес настила q_н = 1.1 кН/м

Вес балки настила q_б.н. = 0.24 кН/м

Марка стали: ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*

Расчетное сопротивление стали (фасонный прокат) R_y = 24,5 кН/см²

Ширина балки настила =3600мм.

 

 

Рис.8 Расчетная схема балки настила

  1)Рассчитываем нормативную погонную нагрузку:

 

1,02 (24+1,1+0,24) 3,6= = 3кН/м.п

 

Рассчитываем расчетную погонную нагрузку:

 

=1,02 ( 24 1,2 + (1,1+0,24) 1,1) 3,6=111,17кН/м.п.

 

2) Максимальный момент:

 

= = 587.1 кНм

3)  Максимальная поперечная сила 

 

= =361,3 кН

 

   Подбираем требуемый момент сопротивления

 

= см³.

 

С_x – коэффициент пластичности = 1,12;  γ_с – коэффициент условия работы = 1.

Согласно  ГОСТ 26020-83^* ,принимаем двутавровую балку:

№2  55 Б1       = 2051 см³,     I_x = 55680 см⁴,    g_доп = 89,0 кг/м.

                         h =54,3 см.              b=22,0 см.           t=1,35 см

 

Проверяем принятый двутавр по фактическому напряжению:

 

     = кН/м²  (перенапряжение 4.3%)

 

 

 Проверка по прогибу: 

 

- допустим

 

Допустимый прогиб:

 

 

Вес 1 м² перекрытия:

 

 

1.4 Выбор рациональной схемы балочной клетки

 

Таблица 1

Сводная таблица расхода  стали на ячейку

№ варианта	Расход стали			Кол-во типоразмеров на ячейку	Кол-во монтажных единиц
	на 1 м	на ячейку AxB	%
1 норм. тип	133,1	15572,7	100	1	18
2 усложнен.	157,6	18439,2	118,4	2	24
3 усложнен.	153,2	17924,4	115,1	2	30

 

К дальнейшей разработке принимаем  второй вариант балочной клетки, по минимальной трудоемкости изготовления и монтажа.

 

 

2. Расчет и конструирование главной балки

 

2.1 Подбор сечения главной  балки

 

 

Временно распределенная нагрузка P^н = 24 кН/м²

Толщина настила t_н = 14 мм.

Вес настила q_н = 1.1 кН/м

Вес балки настила q_б.н. = 0.312 кН/м

Вес вспомогательной  балки q_вс.б. = 1.062 кН/м

Марка стали: ВСт 3пс-6-1 Ту 14-1-3023-80^*

Расчетное сопротивление  стали (фасонный прокат) R_y = 24,5 кН/см²

Ширина балки настила =6500мм.

 

1. Рассчитываем нормативную погонную нагрузку главной балки:

 

1,04 (24+1.1+0.312+1.062) 6,5 = 178,96  кН/м

 

2. Рассчитываем расчетную погонную нагрузку главной балки:

 

=1,04 (24 1,2+(1.1+0.312+1.062) 1,1)

6,5 = 213,085кН/м

 

3. Максимальный момент:

 

= 8629,94 кНм

 

4)  Максимальная поперечная сила:

 

= = 1917,765 кН

 

5) Определяем требуемый момент сопротивления главной балки:

 

= см³.

 

γ_с – коэффициент условия работы = 1.

 

Из условия экономичности вычисляем оптимальную высоту балки:

 

, где k – коэффициент для сварных балок постоянного сечения k = 1,1;   t_ω – толщина стенки из расчета:

 

7+3x1.8 = 12,4 мм, принимаем 12 мм.

 

Из условия экономичности  вычисляем оптимальную высоту балки:

 

1,1 = 192,43 см.

 

Из условия обеспечения требуемой  жесткости высота балки должна быть не менее h_min

 

143,8 см.

 

Окончательно принимаем высоту балки 200 см.

 

Толщину пояса t_f принимаем равной (2,5 – 3) от толщины t_ω, отсюда:

 

  t_f = (2,5 – 3) t_ω = 3 – 3,6

 

 задаемся t_ω = 3,6 см, отсюда h_ω = 200 – (7,2+1) = 191,8см.

 

 

 

 

Проверяем прочность  стенки на срез на опоре:

= = 0,88 см.

Проверяем по местной  устойчивости без развития пластических деформаций:

см

 

Определим требуемый момент инерции:

  = 36723 = 3672315 см⁴,

Момент инерции:

 см⁴

 

Момент инерции, приходящийся на поясные листы:

 

 

 

 см⁴

 

Через вычислим требуемую площадь сечения поясов балки:

 

153,8 см²   

 

Где = h- = 200-3,6=196,4

 

Принимаем пояса из универсальной  стали ГОСТ82-70* t , .

 

 

2.2 Проверка несущей  способности главной  балки

 

;     см;.    

 

Гибкость полки равна 2,83, что не превышает допустимую гибкость полки 14,8 , по местной устойчивости проходит.

 

Определим фактический момент инерции:

 

 

 см⁴

 

 см³

 

Определим нормальное наибольшее напряжение главной балки:

 

 

 

 

Перенапряжение составляет 1%, что удовлетворяет требованию.

 

Определим наибольшее касательное  напряжение главной балки:

 

 

Находим статический момент инерции  :

 

= см

 

Отсюда касательное  напряжение главной балки:

 

 

 

2.3 Изменение сечения  пояса балки

 

Сечение составной балки с подбором по M_max можно уменьшить в местах изменения момента у опор. Сечение балки уменьшается за счет изменения ширины пояса, при этом сохраняется сечение стенки и толщина пояса. Рациональное место уменьшения сечения для различных балок находится на расстояние (1/5 – 1/6) от длины главной балки до опоры и составляет1/5 20 = 4

 

Определяем расчетный момент и  перерезывающую силу в сечении

 

 кНм 

 

 кН.

 

Определим требуемые  и измененного сечения пояса:

 

 см³.

 

Где R_y -  расчетное сопротивление стыкового шва, принимается 0,85R_y.

 

Проверим законструированное сечение  на прочность:

 см⁴.

Определяем требуемый момент инерции  поясов, (значение смотрите в расчете главной балки составного сечения):

 

 см⁴.

 

Требуемая площадь поперечного сечения поясов составит:

 

 где  = 200 - 4 = 196,4 см.

 

 см².

 

Определяем момент инерции и момент сопротивления уменьшенного сечения:

 

 

Определим ширину пояса: см

 

Принимаем пояса из универсальной  стали ГОСТ 82-70* t , . Фактическая площадь пояса равна: .

 

Фактический момент инерции подобранного сечения:

,

где ,

тогда:

.

 

Фактический момент сопротивления:

.

 

Наибольшее нормальное напряжение:

(недонапряжение составляет -0,9%).

 

 

2.4  Расчет  ребер  жесткости

 

Стенка представляет собой длинную  тонкую пластинку, испытывает действие нормальных и касательных напряжений σ и I, которые могут вызвать потери ее устойчивости. Устойчивость стенки достигается укреплением ее специальными поперечными ребрами жесткости, расположенными нормально к поверхности выпучивания места стенки и увеличением жесткости стенки.

 

Определим ширину b_рж и толщину t_рж ребра жесткости.

 

 см. принимаем ребро жесткости шириной b_рж = 12 см.

 

 см,принимаем толщину ребра жесткости t_рж =0,8см

 

Проверим на местную устойчивость отсек, в который попадает изменение  сечения пояса.

Определим напряжение в сечение пояса на расстояние 3 м.

 

 кН/см².     кН/см².

 

Определим I_кр критическое.

 

, где  ; R_s = 0,58R_y = 0,58 * 23,5 = 13,63 кН

 

Гибкость стенки λ_ω рассчитывается по формуле:

 

 

 кН/см .

 

 

, где С_кр из таблицы 7.4 {1}

 

С_кр = 34,7

 

 кН/см².

 

Устойчивость стенки определим  по формуле:

, где γ_s = 1

 

;

 

0,732 < 1

Проверка показала, что устойчивость стенки обеспечена и постановка ребер  жесткости на расстояние a=400 > 2 cм возможна.

 

3.  Расчет  стыков главной балки на высокопрочных болтах

 

Так как размеры целой балки  и её вес не позволяют перевозить и монтировать целиком, то разрезают  балку на отправочные элементы.

Определим момент в стыке.

 

 кНм 

 

 кН.

 

3.1  Расчет и конструирование стыков поясов главной балки

 

Стык выполняется на высокопрочных  болтах d = 24, сталь марки 38ХС “селект” (по таблице 61 СНиПа, ГОСТ 22356-77*)

R_bun = 135 кН/см². A_bn = 3,52 см².

Обработка поверхности газопламенная.

R_bn = 0,7R_bun = 0,7 * 135 = 94,5 кН/см², Аb = 4,52 см², Ns = 2, γb = 1.

μ – коэффициент трения, принимается по таблице 36* из СНиП II-23-81* μ = 0,42

γ_n – коэффициент надежности, принимается по таблице 36* из СНиП II-23-81* γ_n = 1,35

Определим расчетное усилие, которое  может выдержать один высокопрочный болт.

 

кН

Часть момента воспринимается поясами  накладки:

 

 кНсм.

 

Усилие в поясе определяем по формуле:

 

Количество болтов для прикрепления накладок:

 

, принимаем 16 болтов

 

 

3.2 Расчет и конструирование  стыка стенок главной балки

 

Стенку перекрываем двумя вертикальными  накладками. Момент действующий на стенку определяем по формуле:

 

 кНсм.

 

Длина накладки :

 

 

 

Размещение болтов по вертикали  стенки осуществляется с шагом

 

 

 

Максимальное горизонтальное усилие от изгибающего момента, действующее на каждый крайний наиболее нагруженный болт равно:

 

,

 

 

Результирующее напряжение в болте  равно:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

3.2 Расчет и конструирование  стыка стенок главной балки

Сопряжение конструируем на болтах грубой и нормальной точности d_б = 24 мм, А_б = 4,52 класс болтов 5,8 МПа (таблица 58  СНиП II-23-81*) R_bs = 20 кН/см². Расчетное сопротивление, которое может быть воспринято одним болтом на срез:

 кН.

Определим количество болтов:

 принимаем 6 болта.

 

Пластина с 6-ю отверстиями d = 24 мм, размерами12 х 490 x 240 приваривается к вспомогательной балке № 60Б1, катет шва принять по толщине стенки.

 

4. Расчёт и конструирование  опорных диафрагм жёсткости.

 

Сопряжение главных балок со стальной колонной осуществляется опиранием  балок сверху. Конец балок укрепляется  диафрагмами жесткости. Последние  надежно приварены сварными швами, а торцы диафрагмы жесткости фрезеруют для непосредственной передачи опорного давления на плиту оголовка металлической колонны.

 кН, кН/см² (по таблице 52* СНиП II-23-81*).

Определим площадь сжатия торца  диафрагмы жесткости (d_ж).

 см², отсюда найдем:

 см, принимаем t_dж = 24 мм =2,4 см.

Проверим опорную диафрагму  жесткости на устойчивость: см принимаем =24

 

Расчет производим при b_ст = 24, отсюда см².

Момент инерции: 2768,1 см .

 см.

(по таблице 72 СНиП II-23-81*) φ = 0,931, отсюда

 кН/см², σ = 24,1  R_y = 23,5 (+2,7%)

 

5. Расчёт и конструирование  центрально-сжатой колонны

 

5.1 Выбор типа сечения  колонны

 

Отметка верха настила  Н = 11 м.;

Толщина настила - ;

Марка стали: Вст3пс6-I (ТУ 14-1-3023-80);

Расчетное сопротивление стали (фасонный прокат) - (прил.4[1]);

Реактивный отпор главной  балки  .

 

Согласно заданию отметка верха  настила Н = 11 м, отсюда вычисляем длину колонны

 

 

11 – (0,012 + 2) + 0,712 = 9,7 м.

 

Определим N нагрузку, которую воспринимает колонна:

 

N = , где G=(15 – 20)кН.

 

N = 2 * 1917,765 = 3835,53 кН.

 

Принимаем материал колонны: Вст 3пс 6-2 R_y = 24,5 кН/см². Зададимся типом колонны. Колонна сквозная с двумя ветвями из двутавров с планками, гибкость колонны λ_х = 65,

φ = 0,78 (приложение 7 учебника “Металлические конструкции” под редакцией Беленя). Отсюда найдем требуемую площадь сечения колонны:

 

- на две колонны, а на  одну 200,71 / 2 = 100,36 см².

 

Согласно  ГОСТ 26020-83^* ,принимаем двутавровую балку:

№  50Б1   = 1511 см³,  I_x = 37160 см⁴,    g_доп = 73,0 кг/м.

                   h =49,2 см.              b=20,0 см.            t=1,2 см

         , , ,

 

Фактическая площадь сечения колонны  составит А_к = 92,98 * 2 = 185,96 см². Производим расчет относительно оси У-У. Определим расстояние между ветвями колонны Z_a из условия равноустойчивости колонны в двух плоскостях λ_в = 20 – 40,

принимаем λ_в = 35.

 

Требуемый момент инерции равен:

 см⁴, отсюда

15,6 принимаем a = 20, тогда определим фактический момент инерции:

 см⁴

 см.

 

 

 

 

проверку проводим по :

 от 24,5

5.2 Расчет и конструирование планок

 

Определим расстояние между планками колонны по гибкости:

см, H=11-(0,030+0,175+2)+0,09+0,175=9,06 м , тогда 9060 / 6 = 1510, принимаем 6 расстояний, то есть 6 планок размером 8 х 300 х 350

Определим ширину планки: кН – поперечная сила в колонне.

Вычислим поперечную силу, приходящаяся на планку одной грани:

 кН.

Вычислим изгибающий момент и поперечную силу в месте прикрепления планки:

 

 кНсм.

 

 кН.

 

Определим какое из сечений шва имеет решающее значение: по таблице 5.1 [1]:

, , по таблице 5.4 , тогда

<

 

Необходима проверка по металлу  шва. Для проверки имеем расчетную площадь шва

 

 см².

 

Момент сопротивления шва:

 

 см³.

Находим напряжения в шве от момента  и поперечной силы:

 

 кН/см²,   кН/см².

 

Проверяем прочность шва по равнодействующему напряжению:

 

 кН/см² < кН/см².

 

5.3 Расчет и конструирование оголовка колонны

При свободном сопряжение балки  обычно ставят на колонну сверху, что обеспечивает простоту монтажа. В этом случае оголовок колонны состоит из плиты и ребер, поддерживающих плиту и передающих нагрузку на стержень колонны. Ребра оголовка приваривают к опорной плите и к ветвям колонны при сквозном стержне или к стене колонны при сплошном стержне. Швы, прикрепляющие ребро оголовка к плите, должны выдержать полное давление на оголовок. Толщину опорной плиты определяем на стыке под полным опорным давлением.

 

Определим нагрузку, которую воспринимает колонна: кН.

 

Определим толщину опорной плиты:

 

 см, принимаем  28 мм.

 

, см².

 

=2а-1=40-0,88=39,12  см

 

t = принимаем 30 мм по ГОСТ 82-70.

 

Высоту ребра оголовка определяется требуемой длинной швов, передающих нагрузку на стержень колонны (длина  швов не должна быть больше 85 ):

 

 см.+7,1 см на непровар =60см

 

Диафрагму жесткости принимаем конструктивно 14мм.

 

 

 

5.5 Расчет и конструирование  базы колонны

 

Принимаем материалы для базы колонны  с траверсом Вст 3пс6-2 Ry = 23,5 кН/см², фундамент - класс бетона В = 12,5, кН/см². Если расчетное усилие, действующие на базу N = 3835,53 < 5000 кН, то принимаем конструкцию базы с траверсами.

N = 2 * 3835,53 + 20 = 3855,53 кН.

Определим требуемую площадь плиты:

 

 см².

 

Так как мы задались b_pl = 61,2см из конструктивных соображений, то можем определить L_pl:

 

 cм .Принимаем L_pl=750мм см².

 

Определим напряжение под клеткой:

 

 кН/см².

Вычислим изгибающие моменты на различных участках плиты:

1 участок: опертый на 4 канта

 

b/a=50/25=0,5 =0,1 (табл. 8,6)

 

 кН/см².

 

 

2 участок: опертый на 3 канта

 

b/a=50/17,5=2,86 =0,132

 

 кН/см².

 

3 участок (консольный) =6

 

 кН/см².

 

Толщину плиты t_pl определим по M_max:

 

 cм.

 

Принимаем tpl = 36 мм с учетом отстрожки, то что tpl получилось более3 см показывает необходимость ребра жесткости.

Толщина траверса t_tr = 10 мм принимаем и привариваем ее к ветвям колонны и к плите условными швами k_шf = 10 мм. Высоту траверсы найдем из условия работы сварных швов по срезу:

 на непровар и принимаем 60 см = 600 мм.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Список использованной литературы

 

1.  “Металлические конструкции”. Общий курс под редакцией Е.И. Беленя, 6-ое издание, переработанное и дополненное. Москва, СтройИздат 1985 г.

 

2.  СНиП II-23-81* “Стальные конструкции/Госстрой России.-М.;ГУП ЦПП,2006-96с.

 

3.  «Конструкции рабочей площадки  промышленного здания»:Методические  указания к выполнению курсового  проекта/Сост.:Р.Х.Каримова.КРСУ-Бишкек,2003-19с.

 

4.  ГОСТ 26020-83* 

 

5.  СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»/ Госстрой России.-М.;ГУП ЦПП, 2002-46с.