Водозаборные сооружения. 2

1. Краткая характеристика источника водоснабжения и условия приема воды.

1. Производительность водозаборного сооружения – 2.8 м³/с.
2. Грунты, слагающие берег реки:

- до 3 м. – супесь;

- от 3 до 6 м. – супесь;

-более 6м. – супесь.

3.Гидрологические параметры реки:

• Расход реки:

-максимальный - 350 м³/с;

-минимальный - 270 м³/с.

• Скорость движения воды в реке:

-максимальная – 0.9 м /с;

-минимальная – 0.6 м /с.

• Уровень воды в реке:

-летний -103 м;

-зимний -102 м;

-в паводок -106 м.

• Максимальная мутность воды –9 мг/м³.
• Гидравлическая крупность наносов – 0,2 см/с.
• Толщина льда – 1.2 м.
• Высота волны – h_ВОЛН=0.7 м.

7. Расстояние от водозабора до очистной станции - 550 км.

8. Отметка земли у очистной станции – 111,4 м.
9. Свободный напор у очистной станции –10 м

 

2.Обоснование схемы водозаборных сооружений, типа и конструкций.

На прилагаемом к заданию  плане реки выбираем створ водозабора и по данному створу строим профиль  дна и берега реки и наносим  уровни воды (летний, зимний, верхний (паводковый)). Профиль строим при одинаковых горизонтальном и вертикальном масштабах 1:500.

Выбор типа водозаборного сооружения зависит от размера берега, от геологических и гидрологических условий , а так же с учетом возможности его расширения в будущем.

Так как данный водозабор предназначен для нужд хозяйственно-питьевого водоснабжения, то он располагается выше населенного пункта и выше сброса сточных вод с условием организации зон санитарной охраны.

Далее рассмотрим возможность устройства в данном месте реки различных типов водозаборов и выберем наиболее приемлемый из них.

1. Русловой водоприемник с самотечными линиями.

 

 

 

 

 

 

Рис.1.

Данная река имеет пологий берег, и, следовательно, отсутствуют достаточные глубины у берега для размещения водоприемных окон, что является условием для применения данного типа водозабора. Вследствие небольшой величины сезонного колебания уровней воды в реке (Z_вув-Z_зув=4м.) и небольшой длине самотечных линий (75 м) потребуется небольшое заглубление самотечных линий. Данный тип водозаборного сооружения наиболее удобно применять в данных геологических условиях, т.к. геологические условия в районе строительства водозабора позволяют производить выработку грунта (при помощи земснарядов, плавучих кранов и др.).

2. Русловой водоприемник с сифонными линиями.

 

 

 

 

 

 

 

Рис.2.

 Данный тип водоприемного сооружения применять экономически не целесообразно, т.к. необходимо применять вакуумные насосы для нормальной работы сифонных трубопроводов.

3. Водоприемники берегового типа.

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.3.

Такой тип применить невозможно из-за отсутствия высокого крутого берега и наличия у берега глубин, обеспечивающих нормальное положение водоприемных окон.

4) Применение передвижных и плавучих  водоприемников нежелательно,  т.  к. данное водозаборное сооружение  проектируется как постоянный  источник водоснабжения, а передвижные и плавучие водоприемники в основном используются для целей временного водоснабжения (поливка, водоснабжение пионерлагерей).

Следовательно, из рассмотренных выше типов водозаборных сооружений наиболее приемлем и экономически выгоден русловой водоприемник с самотечными линиями.

Далее по СНиП [2] (табл.13) определяем категорию  надежности подачи воды водозаборным сооружением в зависимости от условий забора воды. Для данного  водозабора по СНиП [2] определяется, что  условия забора воды являются очень тяжелыми, т. к. содержание взвешенных наносов равно 9 мг/м³, следовательно, по СНиП [2] для затопленных водоприемников всех типов, удаленных от берега, практически недоступных в отдельные периоды года в одном створе при нескольких водоприемниках при тяжелых природных условиях забора воды предусматривается 2-я категория надежности водозаборных сооружений.

3.Расчет элементов  водоприемного сооружения.

Согласно выбранному типу руслового  водоприемника производим его расчет.

Всё водозаборное сооружение разбивается  на две части.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.4.

Обе части в случае аварии должны пропустить расчетный расход, который составляет 6 м³/с. В нормальном режиме работы каждая часть водозаборного сооружения пропускает 50% расчетного расхода, т.е. 3 м³/с.

3.1.Расчет  самотечных линий.

Самотечные трубопроводы, как правило, следует принимать из стальных труб.

Из условия надежности количество самотечных линий принимается не менее 2-х.

Принимая 2 самотечных водовода, находим  наименьшую – незаиливающую скорость движения воды в водоводах, которая определяется по формуле:

V_н=V₁+3,65r^2/15w^4/15Q^1/15,

w- гидравлическая крупность наносов,  для данного объекта, w=0,002 м/с.

V₁ – скорость, V₁ =0,2-0,3 м/с.

r-максимальная мутность воды, для данной реки r= 9мг/м³=0,009 г/м³.

Q – расход мутной воды  при нормальной работе сооружения.

Q=Q_общ/2 =6/2 =3 м³/с.

Пусть в нормальном режиме работы сооружений требуемый расход 3 м³/с, пропускают два водовода, тогда:

Q=1,5 л/с.

V_н=0,2+3,65*0,009^0,13*0,002^0,27*1,5^0,07=0,57 м/с.

Диаметр одного водовода определяется по формуле:

d=1830мм>1400мм - наибольший по сортаменту  стальных труб. Следовательно, необходимо увеличивать число водоводов до 4-х.

Q=0,75 л/с.

V_н=0,2+3,65*0,005^0,13*0,002^0,27*0,75^0,07=0,52 м/с.

Диаметр одного водовода определяется из формулы:

 

1355 мм<1400 мм. СНиП [2] рекомендует в пределах русла водотока самотечные водоводы защищать снаружи от истирания донными наносами путем заглубления водоводов под дно не менее чем на 0,5 м или обсыпать грунтом с укреплением его от размыва. Кроме того, самотечные водоводы должны устраиваться с противокоррозионной оклеечной изоляцией.

По таблицам [6] с учетом требований СНиП [2] для устройства самотечных линий (ориентировочные скорости движения воды в самотечных водоводах при нормальном режиме работы водозаборных сооружений V_max=2 м/с – для водоводов d>800 мм) подбираем стальные электросварные трубы ГОСТ 10704 - 76. Диаметр труб подбираем меньше расчетного, для того чтобы скорость движения воды в трубах увеличилась и была больше наименьшей не заиливающей.

Тогда для нормального режима работы сооружений по таблицам [6] для расхода Q=0,75 м³/c подбираем трубы d=800 мм, со скоростью движения воды в них V=1,48 м/с и гидравлическим уклоном i =0,0031, для аварийного режима работы сооружений по таблицам [6] для расхода Q=1,5 м³/ и труб d=800 мм скорость движения воды будет равна V=2,95 м/с.

Сечение водовода, принятое по допустимой скорости, проверяем на незаилевание по формуле А. С. Образовского.

r £ 0,11(1 -s /u)^4,3V³/gs d,

 r- мутность речной воды, равная 9 мг/м³;

s- средневзвешенная гидравлическая крупность взвеси, равная 0,002 м/с;

u- скорость выпадения частиц взвеси, определяемая по формуле:

V_р-скорость движения воды в трубопроводе при нормальном режиме работы сооружений, равная 1,48 м/с;

С - коэффициент Шези, зависящий от гидравлического радиуса (Rr) и определяемый по формуле:

Для круглых напорных труб Rr=d/4=0,8/4=0,2 м. Нормальный коэффициент шероховатости n=0,013 – для стальных сварных труб.

у—показатель степени, у=2,5*n^1/2-0,13-0,75*Rr^1/2(n^1/2-0,1)

у=2,5*0,013^1/2-0,13-0,75*0,2^1/2(0,013^1/2-0,1)=0,15

 

  Тогда U=1,48*3,13/60,42=0,077 м/с

d - диаметр трубопровода, d=800 мм;

V - скорость движения воды в  трубопроводе, равная 1,48 м/с.

0,11*(1–0,002/0,077)^4,3*1,48³/9,81*0,002*0,8=20>9

Данное неравенство  не нарушается, следовательно, предусматривать систему промывки самотечной линии не надо, т.к. принятая скорость обеспечивает не заиливание трубопровода.

3.2.Расчет  напорных водоводов.

Количество напорных водоводов  от насосной станции 2-ой категории  должно быть не менее 2-х.

Принимаем три напорных водовода, определим их диаметр:

Q=2 м³/с, V=2 м/с (согласно СНиП [2])

(S_o=0,0005651)

В случае аварии необходимо обеспечить 100%-ую подачу, следовательно необходимо проложить резервные водоводы, их количество, исходя из условий надежности, будет равно количеству рабочих водоводов.

В нашем случае необходимо воду из водозаборного сооружения перекачать на очистные сооружения, при этом требуемый расход составляет Q=6 м³/с, требуемый напор у очистных сооружений составляет:

Н_тр=(z_{оч.соор}-z_нас.ст.)+Н_СВОБ+ h_l,

(z_{оч.соор}-z_нас.ст.)—разность геодезических отметок земли у очистных

                           сооружений и у насосной станции  первого подъема;

z_{оч.соор}=111,4 м;

z_нас.ст.=107,4 м.

Н_СВОБ— свободный напор у очистной станции, Н_СВОБ=10 м.

h_l – сумма потерь в напорных трубопроводах на трение:

h_l=l*S_o*Q²

l—длина напорных водоводов, l=4000 м;

S_o—удельное сопротивление;

Q—расход который необходимо  пропустить по данному трубопроводу.

Расчетный расход, возможно, пропустить только по 3-м напорным трубопроводам.

D=1200 мм при V=1,76 м/с и i=0,00262.

S_o=0,0005651 и Q=2 м³/с

Тогда h_l=4000*0,0005651*2²=9 м.

Н_тр=(111,4-107,4)+10+9=23 м.

3.3. Обоснование количества работающих  и резервных насосов из условий надежности и экономичности и их расчет.

При выборе типа насосных агрегатов надлежит обеспечивать минимальную величину избыточных напоров, развиваемых насосами при всех режимах работы, за счет регулирования числа оборотов, изменения числа и типов насосов, обрезки или замены рабочих колес в соответствии с изменением условий их работы в течение расчетного срока.

Выбор типа насосов и количества рабочих агрегатов надлежит производить на основании расчетов совместной работы насосов и водоводов.

Количество резервных насосов  определяется в зависимости от категории надежности насосной станции.

По требуемому расходу и напору подбираем 3 рабочих насоса типа Д2000-23 и 1 резервный насос типа Д2000-23.

Основные технические данные насоса Д2000-23 (по каталогу [3]):

• Подача—2000 м³/ч;
• Напор—23 м;
• Частота вращения—980 об/мин;
• Максимальная потребляемая мощность—133 кВт;
• Диаметр всасывающего патрубка—500 мм;
• Диаметр напорного патрубка—400 мм;
• Габаритные размеры агрегата:

• Длина—3036 мм;
• Ширина—1200 мм;
• Высота—1430 мм;

• Двигатель:

• Тип—АИР355S6У3;
• Мощность—160 кВт;
• Напряжение—380/660 В;

• Масса—3095 кг.

Построим характеристику совместной работы 3-х рабочих насосов и 3-х  напорных водоводов (см. прил. №1).

Q=2 м³/с;l=4000 м ; S_o=0,0005651 ; H=14 м, d=1200 мм, V=1,76 м/с.

3.4.Расчет  оголовка.

По литературе [1,5] подбираем тип и конструкцию оголовка в зависимости от природных и гидрологических условий, а также в зависимости от производительности водозаборного сооружения.

Для данного водозаборного  сооружения выбираем сборный фильтрующий водоприемник (рис. 5), который применяется на реках со средними и тяжелыми условиями с большим количеством донных наносов и средней и большой производительностью водозаборов.

 

Рис.5.Схема сборного фильтрующего водоприемника

Достоинствами данного водоприемника являются следующие характеристики:

• надежный в работе при тяжелых шуголедовых условиях;
• не требует устройства рыбозащиты;
• может изготовляться в заводских условиях.

Недостатком данного  водоприемника является то, что он сложный в монтаже и требует достаточно больших напоров для промывки.

Количество  водоприемных окон принимается равным количеству самотечных линий, т.е. в данном оголовке имеется 4 водоприемных окна.

3.4.1.Определение  суммарной площади водоприемных  отверстий.

Суммарную площадь  водоприемных отверстий определяем по формуле, приведенной в СНиП [2]:

F_p=1,25q_р K_cт/V_вт

F_р– площадь отверстия одной секции водоприемника, м²;

q_р – расчетный расход пропускаемый через оголовок, q_р=6 м³/с;

К_ст – коэффициент, учитывающий стеснение отверстий стержнями решеток, принимается по следующей формуле:

К_ст =(а+с)/а

а – расстояние  между стержнями  в свету, которое принимается  по литературе [12] а = 5 см.

с – толщина стержней, принимается  по литературе [12] с=0,6 см.

К_ст =(5+0,6)/5=1,12

1,25 – коэффициент, учитывающий  засорение отверстий;

V_вт – скорость втекания воды в водоприемные отверстия (в свету) сороудерживающих решеток, по СНиП [2] V_вт из условий, что водоприемник затопленный принимается равной 0,1 м/с < V_{min в реке}=0,3м/с.

F_р =1,25*1,12*6/0,1=84 м²

Для того чтобы перекрыть водоприемное окно оголовка принимаем 14 стандартных съемных сороудерживающих решеток с размерами 2500х3000. Тогда общая площадь 14-ти решеток, перекрывающих водоприемное окно оголовка, равна F_p=2,5*3,0*14=87,36 м²

Далее определяем скорость втекания воды в водоприемные окна, с тем, чтобы проверить, удовлетворяет ли данная фактическая скорость требованиям СНиП [2].

V_вт=(1,25*1,12*6)/87,36=0,096 м/с

Данная скорость меньше, чем наибольшая допустимая, рекомендуемая СНиП [2] без  учета рыбозащиты, равная 0,1 м/с, а  также меньше, чем минимальная скорость движения воды в реке, равная 0,3 м/с, следовательно, принятые стандартные решетки удовлетворяют требованиям СНиП [2].

3.4.2.Определение  отметки дна в месте установки  оголовка.

Отметку дна в месте установки  оголовка определяем для зимнего и летнего периодов.

Для зимнего периода:

Z_дна=Z_зув–h_л-0,3–Н_огол

Для летнего периода:

Z_дна=Z_лув–2h_волны-Н_огол,

Z_зув и Z_лув - нижние горизонты воды, Z_зув=102 м и Z_лув=103 м.

h_л – толщина льда, равная 0,63 м.

h_волны – высота волны, равная 0,35 м.

Н_огол – высота стандартного оголовка, равная-2,5 м.

0,3 - расстояние от низа льда  до верха сороудерживающей решетки.

Тогда для зимнего периода:

Z_дна=102-0,63-0,3-2,5=98,6 м.

Для летнего периода:

Z_дна=103-2*2*0,35-2,5=99,1 м.

Следовательно, за отметку дна принимаем наименьшую из найденных двух отметок, т.е. отметку дна для зимнего периода, равную 98,6 м.

Длина самотечных линий принимается  равной расстоянию между оголовком и береговым колодцем. Место расположения берегового колодца выбираем на отметке, превышающей отметку ВУВ на величину двух высот волны, т.е. Z_кол=Z_вув+2*2h_волн=106+2*2*0,35=107,4 м. Длина самотечных линий берется с плана L_самот=75 м.

3.4.3.Определение  линейных размеров оголовка.

Длина оголовка будет складываться из длин решёток (длина каждой 2,5 м) и радиусов закруглений (равных половине ширины оголовка), т.е.:

L_огол=7*2,5+13,5=31 м.

Ширину оголовка определяем по формуле:

В=1,5*2,5*2+3,0*2=13,5 м.

Высота надземной части оголовка принимается конструктивно и  равна 2,5 м.

3.5.Выбор  типа сеток и их расчет.

Для водозабора данной производительности – 6 м³/с, выбираем сетки вращающиеся ленточные с лобовым подводом воды бескаркасного типа конструкции Водоканалпроекта.

Число сеток равно количеству отделений  колодца, следовательно, устанавливается 2 сетки.

Рабочая площадь сетки определяется по формуле:

F_c= 1,25q_рК_ст /V_с

q_р – расчетный расход одной секции, м³/с:

q_р =Q_общ=6 м³/с.

К_ст – коэффициент, учитывающий стеснение отверстий стержнями сеток, который определяется как:

К_ст=[(а+с)/а]²,

а - расстояние между стержнями в свету, см;

с - толщина стержней, см.

Подбираем сетку (по [12]) из проволоки  нержавеющей стали диаметром 1 мм, с ячейками 2х2 мм.

Тогда К_ст=[(0,002+0,001)/0,002]²=2,25

V_с – скорость втекания воды в сетку, для вращающихся сеток принимается равной 0,8м/с,

Тогда F_c=1,25*6*2,25/0,8=21,1 м²

Стандартная рабочая ширина каркасной  вращающейся сетки в=3100мм, следовательно, рабочая высота сетки  при ЗУВ  будет определяться как:

H_сетки=F_с/в=21,1/3,1=6,8 м.

Рабочая высота сетки  при ВУВ  Н_сетки=6,8+3=9,8 м.

Строительная высота сетки Н^стр_сетки=10 м.

Рис.6.Схема сеток  вращающихся ленточных

 с лобовым  подводом воды бескаркасного  типа

 конструкции Водоканалпроекта

Предусматривается обратная промывка сеток из напорного трубопровода, диаметр промывающих труб 20 мм. Промывка сеток на рабочих чертежах условно не показана.

3.6.Определение  размеров насосного отделения.

Согласно СНиП [2] в машинном зале компоновка всего оборудования производится таким образом, чтобы ширина проходов была не менее:

• между насосами или электродвигателями – 1 м;
• между насосами или электродвигателями и стеной – 0,7 м;
• между неподвижными выступающими частями оборудования – 0,7 м.

3.6.1. Подбор и расчет трубопроводов  и арматуры, устанавливаемых в  насосном отделении.

1. Диаметры всасывающих трубопроводов определяем на пропуск по каждому из них расхода, равного Q_вод=Q_общ/3=6/3=2 м/с. По таблицам [6] подбираем стальные электросварные трубы ГОСТ 10704 - 74 d=1400 мм, V=1,3 м/с, i=0,00117.
2. Диаметры напорных трубопроводов определяем на пропуск по каждому из них расхода, равного Q_вод=Q_общ/3=6/3=2 м/с. По таблицам [6] подбираем стальные электросварные трубы ГОСТ 10704 - 74 d=1200 мм, V=1,76 м/с, i=0,00262.
3. На всасывающие трубопроводы подбираем стальные клиновые задвижки с не выдвижным шпинделем с электрическим приводом ЭПВ - 1000Г (ГОСТ 194-78) на давление 1 МПа, длиной 1600 мм, которые устанавливаются после переходов.
4. На напорные трубопроводы подбираем стальные клиновые задвижки с не выдвижным шпинделем с электрическим приводом ЭПВ - 1000Г (ГОСТ 194-78) на давление 1,6 МПа, длиной 1400 мм, которые устанавливаются после переходов.
5. Подбираем переходы от всасывающих патрубков насосов d=500 мм. к всасывающим трубопроводам d=1400 мм. Их длина будет равна L_nep=2100мм.
6. Подбираем переходы от напорных патрубков насосов d=400 мм. к напорным трубопроводам d=1200мм. Их длина будет равна L_nep=1860 мм.
7. На напорных трубопроводах после переходов, но перед задвижками устанавливаем клапаны обратные поворотные однодисковые (ГОСТ 19872 - 74) на давление 1МПа, длиной 400 мм.
8. На всасывающих трубопроводах устанавливаем также отводы d=1400 мм длиной L_отв=1400 мм.
9. На напорных трубопроводах устанавливаем также отводы d=1200 мм длиной L_отв=1200 мм.
10. Диаметр "гребенки" подбирается, исходя из того, что на некоторых участках трубопровода при аварии на одном из напорных трубопроводов аварийный расход составит 0,7Q_общ=0,7*6=4,2 м³/с. На данный расход по таблицам [6] подбираются сварные стальные трубы ГОСТ 1074 - 76 d=1400 мм, V=2,74 м/с, i=0,00519.
11. На "гребенке" устанавливаются стальные клиновые задвижки с не выдвижным шпинделем с электрическим приводом ЭПВ - 1000Г (ГОСТ 194-78) на давление 1МПа, длиной 1600 мм.

Для аварийного ремонта задвижек на всасывающих линиях на каждом из входных  сечений предусматривается устройство затворов.

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.7.Определение ширины насосного отделения.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.8.Определение  длины насосного отделения.

3.6.2.Расчет  отметки оси насосов и отметки  дна водоприемного колодца.

Насосы Д 2000 - 23 (рабочие и резервные) устанавливаются под залив    (т.е. так, чтобы верх корпуса находился  ниже минимального уровня воды во всасывающем  отделении на величину потерь во всасывающей  линии – это максимальная высота расположения оси насоса).

Z_всасыв=Z_{прием отд} - h_сетки

Z_всасыв—отметка воды во всасывающем отделении, м;

h_сетки – потери в сетке, для вращающихся сеток h_сетки=0,3 м;

Z_{прием отд}—отметка воды в приемном отделении:

Z_{прием отд}=Z_зув-L_самот*i_самот=102-75*0,0031=101,77 м.

Z_{всасыв отдел}=101,77-0,3=101,47 м.

åh_вcac=h_L+h_м

Длина всасывающей линии 9,6 м, h_м =0,2 м.

h_L =i*L=0,00117*9,6=0,01 м.

åh_вcac=0,01+0,2=0,21 м.

Следовательно, расстояние от уровня воды в приемном отделении до верха насоса принимается равным 0,21 м.

Расстояние от верха насоса до его оси равно 1430-560=870 мм.

1430 мм—это конструктивная высота  насоса, принимается по литературе [3];

560 мм—это конструктивное расстояние  от оси насоса до его фундамента, принимается по литературе [3].

Следовательно, отметка оси насоса будет равна:

Z_{оси нас}=Z_{всасыв.отдел}-0,21-0,87=101,47-0,21-0,87=100,39 м.

Отметка дна колодца (Z_кол) определяется для 2 - х случаев, и принимается как наименьшая из найденных величин:

• Z_{кол 1} = Z^зув_{прием отд} - H_сетки – H₁

Z^зув_{прием отд} – отметка уровня воды в приемном отделении при ЗУВ в реке:

Z^зув_{прием отд}=Z_зув-L_самот*i_самот=102-75*0,0031=101,77 м.

Н_сетки - рабочая высота сетки при ЗУВ;

H₁ - расстояние от низа сетки до дна колодца, принимается по литературе [5] для вращающихся сеток H₁ = 1000 мм.

Z_{кол 1} =101,77-6,8–1=93,97 м.

• Z _{кол 2}=Z_огол–L_самот*i_самот–Н_2,

H₂=1000 мм.— расстояние от низа задвижки до дна колодца.

Z_{кол 2}=98,6–75*0,0031–1=97,37 м.

Следовательно, за проектную отметку  дна принимается отметка равная Z_дна=Z_кол1=93,97 м

Исходя из данной отметки, проектируем  всю подземную часть, и высчитываем исправленную для нее отметку оси насоса:

Z_{оси нас}=Z_дна+H₅+Н_6,

H₅ – расстояние от оси насоса до его фундамента, принимается по литературе [3]. Н₅=560 мм.

Н₆ - толщина фундамента насоса. Н₆= 250 мм.

Z_{оси нас}=93,97+0,56+0,25=94,78 м

Конструкция подземной части со всеми рассчитанными отметками приведена на рабочем чертеже.

3.7.Определение  размеров приемного и всасывающего  отделений.

В приемном отделении на самотечных трубопроводах устанавливаются задвижки клиновые с выдвижным шпинделем фланцевые стальные на Ру=0,16МПа (ГОСТ 12673-71) d=800 мм. Их длина составляет 1000 мм.

Задвижки устанавливаются на расстоянии 0,7 м от стенок.

Ширина приемного и всасывающего отделений равна ширине насосного отделения.

Высоту приемного и всасывающего отделений определяем по следующей  формуле:

Н_пр.от.=Z_КОЛ-Z_дна=107,4-93,97=13,43 м

Ширина приемного отделения (рис.9.)

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Рис.9.

3.8.Подбор  насосов для удаления осадка из приемного отделения и дренажа.

Для удаления осадка из приемного  отделения и для удаления утечек жидкости из машинного зала предусматриваем установку грязевого насоса.

Приемное отделение делим на две равные части и определяем объем ила, который необходимо удалить из каждой части.

Площадь 1-ого приемного отделения  водозаборного сооружения определяем по формуле:

F_пр=L_пр*B_пр

L_пр—длина 1-ого приемного отделения, L_пр=9000 мм.

B_пр—ширина приемного отделения, B_пр=2400 мм.

F_пр=9*2,4=21,6 м²

Определим объем ила, который необходимо удалить из приемного отделения.

Пусть Н_ила=1000 мм, тогда V_ила=F_пр*H_ила=21,6*1,0=21,6 м³

Время удаления ила из одного приемного  отделения t_{УДАЛ.ИЛА}=8 часов=28800 сек.

Тогда секундный расход, который  должен обеспечить грязевой насос q^сек будет равен:

q^сек=V_ила/ t_{УДАЛ.ИЛА}=21,6/28800=0,00075 м³/с=0,8 л/с.

Полный напор необходимый для  поднятия ила из приемного отделения  равен Н_уст=13,5 м. Тогда подбираем по каталогу [11] грязевой насос ГНОМ 16-16 (рис.10.):