Основы теории термической обработки стали

Основы теории термической  обработки стали 

1. Превращение аустенита  в мартенсит при высоких скоростях  охлаждения. 

Данное превращение имеет место  при высоких скоростях охлаждения, когда диффузионные процессы подавляются. Солровождается полиморфным превращением в

При охлаждении стали со скоростью, большей критической (V > Vк), превращение начинается при температуре начала мартенситного превращения (М_н) и заканчивается при температуре окончания мартенситного превращения (М_к). В результате такого превращения аустенита образуется продукт закалки – мартенсит.

Минимальная скорость охлаждения Vк, при которой весь аустенит переохлаждается до температуры т.М_н и превращается, называется критической скоростью закалки.

Так как процесс диффузии не происходит, то весь углерод аустенита остается в решетке  и располагается либо в ценрах тетраэдров, либо в середине длинных ребер (рис. 13.1).

Мартенсит – пересыщенный твердый раствор внедрения углерода в .

При образовании мартенсита кубическая решетка  сильно искажается, превращаясь в тетрагональную (рис. 13.1 а). Искажение решетки характеризуется степенью тетрагональности: с/а > 1. Степень тетрагональности прямопролорциональна содержанию углерода в стали (рис. 13.1 б).

Рис. 13 1. Кристаллическая решетка  мартенсита (а); влияние содержания углерода на параметры а и с решетки мартенсита (б) 

Механизм мартенситного превращения  имеет ряд особенностей.

1. Бездиффузионный характер.

Превращение осуществляется по сдвиговому механизму. В начале превращения  имеется непрерывный переход  от решетки аустенита к решетке  мартенсита (когерентная связь). При  превращении гранецентрированной  кубической решетки в объемно-центрированную кубическую атомы смещаются на расстояния меньше межатомных, т.е. нет необходимости  в самодиффузии атомов железа.

2. Ориентированность кристаллов  мартенсита.

Кристаллы имеют форму пластин, сужающихся к концу, под микроскопом  такая структура выглядит как  игольчатая. Образуясь мгновенно  пластины растут либо до границы зерна  аустенита, либо до дефекта. Следующие  пластины расположены к первым под  углами 60 ^o или 120 ^o, их размеры ограничены участками между первыми пластинами (рис. 13.2).

Рис. 13.2. Ориентированность кристаллов мартенсита 

Ориентированный (когерентный) рост кристаллов мартенсита обеспечивает минимальную  поверхностную энергию. При когерентном  росте, из-за различия объемов аустенита  и мартенсита, возникают большие  напряжения. При достижении определенной величины кристаллов мартенсита, эти  напряжения становятся равными пределу  текучести аустенита. В результате этого нарушается когерентность  и происходит отрыв решетки мартенсита от решетки аустенита. Рост кристаллов прекращается.

3. Очень высокая скорость роста  кристалла, до 1000 м/с.

4. Мартенситное превращение происходит  только при непрерывном охлаждении. Для каждой стали начинается  и заканчивается при определенной  температуре, независимо от скорости  охлаждения. Температуру начала  мартенситного превращения называют  мартенситной точкой М_Н, а температуру окончания превращения – М_К. Температуры М_Н и М_К зависят от содержания углерода и не зависят от скорости охлаждения Для сталей с содержанием углерода выше 0,6 % М_К уходит в область отрицательных температур (рис.13.3)

Рис. 13.3. Зависимость температур начала (М_Н) и конца (М_К)мартенситного превращения от содержания углерода в стали 

Мартенситное превращение чувствительно  к напряжениям, и деформация аустенита  может вызвать превращение даже при температурах выше М_Н.

В сталях с М_К ниже 20^oС присутствует аустенит остаточный, его количество тем больше, чем ниже М_Н и М_К.(при содержании углерода 0,6…1,0 % количество аустенита остаточного – 10 %, при содержании углерода 1,5 % - до 50 %). В микроструктуре наблюдается в виде светлых полей между иглами мартенсита.

5. Превращение необратимое. Получить  аустенит из мартенсита невозможно.

Свойства мартенсита обусловлены  особенностями его образования. Он характеризуется высокой твердостью и низкой пластичностью, что обуславливает  хрупкость.

Твердость составляет до 65 HRC. Высокая твердость вызвана влиянием внедренных атомов углерода в решетку -фазы, что вызывает ее искажение и возникновение напряжений. С повышением содержания углерода в стали возрастает склонность к хрупкому разрушению.

2. Превращение мартенсита  в перлит. 

Имеет место при нагреве закаленных сталей. Превращение связано с  диффузией углерода.

Мартенсит закалки неравновесная  структура, сохраняющаяся при низких температурах. Для получения равновесной  структуры изделия подвергают отпуску.

При нагреве закаленной стали происходят следующие процессы.

При нагреве до 200^oС происходит перераспределение углерода в мартенсите. Образуются пластинки – карбидов толщиной несколько атомных диаметров. На образование карбидов углерод расходуется только из участков мартенсита, окружающих кристаллы выделившихся карбидов. Концентрация углерода на этих участках резко падает, тогда как удаленные участки сохраняют концентрацию углерода. В стали присутсвуют карбиды и два -твердых раствора мартенсита (с высокой и низкой концентрацией углерода. Такой тип распада мартенсита называется прерывистым. Скорость диффузии мала, карбиды не увеличиваются, распад мартенсита сопровождается зарождением новых карбидных частиц. Таким образом имеем структуру с неравномерным распределением углерода – это мартенсит отпуска. При этом несколько снижается тетрагональность решетки.

При нагреве до 300^oС идет рост образовавшихся карбидов. Карбиды выделяются из мартенсита и он обедняется углеродом. Диффузия углерода увеличивается и карбиды растут в результате притока углерода из областей твердого раствора с высокой его концентрацией. Кристаллическая решетка карбидов когерентно связана с решеткой мартенсита.

В высокоуглеродистых сталях аустенит остаточный превращается в мартенсит  отпуска. Наблюдается снижение тетрагональности решетки и внутренних напряжений. Структура – мартенсит отпуска:

При нагреве до 400^oС весь избыточный углерод выделяется из . Карбидные частицы полностью обособляются, приобретают строение цементита, и начинают расти. Форма карбидных частиц приближается к сферической.

Высокодисперсная смесь феррита  и цементита называется троостит отпуска;

При нагреве выше 400^oС изменение фазового состава не происходит, изменяется только микроструктура. Имеет место рост и сфероидизация цементита. Наблюдается растворение мелких и рост крупных карбидных частиц.

При температуре 550…600^oС имеем сорбит отпуска. Карбиды имеют зернистое строение. Улучшаются свойства стали.

При температуре 650…700^oС получают более грубую ферритно- цементитную смесь – перлит отпуска (зернистый перлит).

3.Технологические возможности  и особенности отжига, нормализации, закалки и отпуска. 

При разработке технологии необходимо установить:

• режим нагрева деталей (температуру и время нагрева);
• характер среды, где осуществляется нагрев и ее влияние на материал стали;
• условия охлаждения.

Режимы термической обработки  назначают в соответствии с диаграммами  состояния и диаграммой изотермического  распада аустенита.

Нагрев может осуществляться в нагревательных печах, топливных или электрических, в соляных ваннах или в ваннах с расплавленным металлом, пропусканием через изделие электрического тока или в результате индукционного нагрева.

С точки зрения производительности, нагрев с максимальной скоростью  уменьшает окалинообразование, обезуглероживание  и рост аустенитного зерна. Однако необходимо учитывать перепад температур по сечению, что ведет к возникновению  термических напряжений. Если растягивающие  напряжения превысят предел прочности  или предел текучести, то возможно коробление или образование трещин.

Рис. 13. 4. Левый угол диаграммы состояния  железо – цементит и температурные  области нагрева при термической  обработке сталей

Скорость нагрева тем выше,чем  менее легирована сталь, однороднее ее структура, проще конфигурация.

Скорость нагрева принимается 0,8…1 мин на 1 мм сечения. Время выдержки принимается около 20 % от времени нагрева.

Среда нагрева при нагреве в печи с газовой средой.

Составляющие могут оказывать  на сталь различное действие:

• окисляющее (О₂, СО₂, Н₂О);
• восстанавливающее (СО, СН₄);
• обезуглероживающее (О₂, Н₂);
• науглероживающее (СО, СН₄);
• нейтральное (N₂, инертные газы).

Окисление с образованием окалины  _, препятствует получению высокой и равномерной твердости при закалке, приводит к изменению размеров, требует увеличения припусков на механическую обработку.

Обезуглероживание (выгорание углерода в поверхностном слое металла) способствует появлению мягких пятен при закалке  и возникновению растягивающих  напряжений в поверхностном слое, снижающих усталостную прочность.

На рис. 13.4 показаны температурные  области нагрева при термической  обработке сталей.

4.Отжиг и нормализация. Назначение и режимы.

Отжиг, снижая твердость и повышая пластичность и вязкость за счет получения равновесной мелкозернистой структуры, позволяет:

• улучшить обрабатываемость заготовок давлением и резанием;
• исправить структуру сварных швов, перегретой при обработке давлением и литье стали;
• подготовить структуру к последующей термической обработке.

Характерно медленное охлаждение со скоростью 30…100^oС/ч.

5.Отжиг первого рода.

1. Диффузионный (гомогенизирующий) отжиг. Применяется для устранения ликвации, выравнивания химического состава сплава.

В его основе – диффузия. В результате нагрева выравнивается состав, растворяются избыточные карбиды. Применяется, в  основном, для легированных сталей.

Температура нагрева зависит от температуры плавления, Т_Н = 0,8 Т_пл.

Продолжительность выдержки: часов.

2. Рекристаллизационный отжиг проводится для снятия напряжений после холодной пластической деформации.

Температура нагрева связана с  температурой плавления: Т_Н = 0,4 Т_пл.

Продолжительность зависит от габаритов  изделия.

3. Отжиг для снятия напряжений  после горячей обработки (литья,  сварки, обработки резанием, когда  требуется высокая точность размеров).

Температура нагрева выбирается в  зависимости от назначения, находится  в широком диапазоне: Т_Н = 160……700^oС.

Продолжительность зависит от габаритов  изделия.

Детали прецизионных станков (ходовые  винты, высоконагруженные зубчатые колеса, червяки) отжигают после основной механической обработки при температуре 570…600^oС в течение 2…3 часов, а после окончательной механической обработки, для снятия шлифовочных напряжений – при температуре 160…180^oС в течение 2…2,5 часов.

Отжиг второго рода предназначен для изменения фазового состава.

Температура нагрева и время  выдержки обеспечивают нужные структурные  превращения. Скорость охлаждения должна быть такой, чтобы успели произойти  обратные диффузионные фазовые превращения.

Является подготовительной операцией, которой подвергают отливки, поковки, прокат. Отжиг снижает твердость  и прочность, улучшает обрабатываемость резанием средне- и высокоуглеродистых сталей. Измельчая зерно, снижая внутренние напряженияи уменьшая структурную  неоднородность способствует повышению  пластичности и вязкости.

В зависимости от температуры нагрева  различают отжиг:

1. полный, с температурой нагрева на 30…50 ^oС выше критической температуры А₃

Проводится для доэвтектоидных сталей для исправления структуры.

При такой температуре нагрева  аустенит получается мелкозернистый, и после охлаждения сталь имеет  также мелкозернистую структуру.

2. неполный, с температурой нагрева на 30…50^oС выше критической температуры А₁

Применяется для заэвтектоидных сталей. При таком нагреве в структуре  сохраняется цементит вторичный, в  результате отжига цементит приобретает  сферическую форму (сфероидизация). Получению зернистого цементита  способствует предшествующая отжигу горячая  пластическая деформация, при которой  дробится цементитная сетка.Структура  с зернистым цементитом лучше  обрабатываются и имеют лучшую структуру  после закалки. Неполный отжиг является обязательным для инструментальных сталей.

Иногда неполный отжиг применяют  для доэвтектоидных сталей, если не требуется исправление структуры (сталь мелкозернистая), а необходимо только понизить твердость для улучшения  обрабатываемости резанием.

3. циклический или маятниковый отжиг применяют, если после проведения неполного отжига цементит остается пластинчатым. В этом случае после нагрева выше температуры А₁ следует охлаждение до 680 ^oС, затем снова нагрев до температуры 750…760) ^oС и охлаждение. В результате получают зернистый цементит.

4. изотермический отжиг – после нагрева до требуемой температуры, изделие быстро охлаждают до температуры на 50…100^oС ниже критической температуры А₁ и выдерживают до полного превращения аустенита в перлит, затем охлаждают на спокойном воздухе (рис. 13.5). Температура изотермической выдержки близка к температуре минимальной устойчивости аустенита.

В результате получают более однородную структуру, так как превращение  происходит при одинаковой степени  переохлаждения. Значительно сокращается  длительность процесса. Применяют для  легированных сталей.

Рис. 13.5. Режимы изотермического отжига

5. Нормализация. – разновидность отжига.

Термическая обработка, при которой  изделие нагревают до аустенитного состояния, на 30…50 ^oС выше А₃ или А_ст с последующим охлаждением на воздухе.

 или

В результате нормализации получают более тонкое строение эвтектоида (тонкий перлит или сорбит), уменьшаются  внутренние напряжения, устраняются  пороки, полученные в процессе предшествующей обработки. Твердость и прочность  несколько выше чем после отжига.

В заэвтектоидных сталях нормализация устраняет грубую сетку вторичного цементита.

Нормализацию чаще применяют как  промежуточную операцию, улучшающую структуру. Иногда проводят как окончательную  обработку, например, при изготовлении сортового проката.

Для низкоуглеродистых сталей нормализацию применяют вместо отжига.

Для среднеуглеродистых сталей нормализацию или нормализацию с высоким отпуском применяют  вместо закалки с высоким отпуском. В этом случае механические свойства несколько ниже, но изделие подвергается меньшей деформации, исключаются  трещины.

Введение

Для того, чтобы  наиболее полно разобраться в  том, что же такое мартенситное превращение, думаю, нам следует начать с определения, что же такое мартенсит, даваемого  повсеместно в словарях и энциклопедиях.

Мартенсит —  микроструктура игольчатого вида, наблюдаемая  в закалённых металлических сплавах  и в некоторых чистых металлах, которым свойствен полиморфизм. Назван в честь немецкого металловеда, одного из основоположников исследований по усталости материалов, Марка Адольфа  Мартенса (А. Martens; 1850—1914гг.). Мартенсит  — основная структурная составляющая закалённой стали; представляет собой  упорядоченный пересыщенный твёрдый  раствор углерода в α-железе.

Мартенситное  превращение, наиболее интересная стадия превращения аустенита в сталях.

Физический  механизм образования мартенсита принципиально  отличается от механизма других процессов, происходящих в стали при нагреве  и охлаждении. До тех пор пока, ученые не смогли наиболее глубоко  изучить и описать этот процесс, существовало много различных не уясненных, непонятных и не объяснимых на тот момент процессов происходящих при превращении А→М.

1. Диаграмма изотермических превращений  аустенита

С целью уяснения процессов происходящих в сталях, и влияние различных температур на аустенит и на строение и свойства получающихся при его распаде  продуктов рассмотрим диаграмму  его изотермических превращений, т.е. таких превращений, которые происходят при постоянных температурах, лежащих  ниже точки A1.

Диаграмма изотермических превращений аустенита эвтектоидной стали (0,8% С) имеет простой вид (рис. 1). Диаграмма представлена двумя  кривыми (их принято называть С-кривыми). Она составлена в координатах  время — температура изотермической выдержки. Время откладывается в  логарифмической шкале (для укорочения последней, так как отсчет ведется  в секундах).

Рис.1. Диаграмма  изотермических превращений аустенита(0.8% С).

Собственно  диаграмма заключена между двумя  критическими изотермами, из которых  изотерма A1 соответствует равновесному превращению аустенит—перлит, а изотерма Mн – началу интересующего нас мартенситного превращения.

В различных  областях диаграммы происходят различные  процессы.

Например: В  верхней части выше выступов С-кривых образуется наиболее крупнопластинчатая, грубодисперсная смесь Феррит + Цементит. Всю область выше выступов принято  называть сокращенно ПСТ (Перлит –  Сорбит - Тростит).

Распад аустенита  в области температур ниже выступа  происходят при явно недостаточной  скорости диффузионных процессов. Это  в данной области является доминирующим обстоятельством, предопределяющим характер формирования образующихся при распаде  продуктов, называемых бейнитами в честь американского ученого Бейна, впервые исследовавшего изотермические превращения аустенита, скорость работы механизма формирования новых фаз в этих условиях полностью зависит от интенсивности диффузии. При Мн диффузия прекращается полностью.

Таким образом, при распаде аустенита в нижней температурной области диаграммы  изотермических превращений (см. рис. 111) образуется смесь пересыщенного  твердого раствора углерода в α-Fe и специфического карбида железа: Ф' + Ц', тем более отличающаяся от смеси Ф + Ц, чем ниже температура превращения.

По мнению ряда исследователей, при бейнитном  превращении из аустенита предварительно выделяется какое-то количество углерода, в результате чего образуются частицы  карбида железа. Несколько обедненный при этом аустенит затем превращается в пересыщенный твердый раствор  углерода в α-Fe— мартенсит М. Разберемся в том, как это происходит и при каких условиях.

2. Мартенситное превращение

Если переохладить аустенит до точки Mн, то начнется так называемое мартенситное превращение, происходящее при непрерывном охлаждении в интервале температур от точки Мн„ до точки Мк, лежащей ниже О °С при С > 0,8%.

Интервал  температур Mн …Mк зависит от количества углерода в аустените стали (рис.2)

Так при содержании углерода больше 0.6% точка Мн находится в области отрицательных температур. Скорость охлаждения практически не влияет на температуру Мн и Мк.

Рис. 2.Влияние  содержания углерода на положение мартенситных точек Мн и Мк.

Минимальная скорость охлаждения Vk, при которой весь аустенит переохлаждается до температуры точки Mн, и превращается в мартенсит, называется критической скоростью закалки. Суть данного превращения состоит в том, что в этих условиях происходит только бездиффузионное аллотропическое превращение γ-Fe в α-Fe. Что касается растворенных в аустените атомов углерода, то вследствие отсутствия диффузионных процессов они не могут выйти из образовавшейся новой решетки и поэтому остаются в ней, внося в нее существенные изменения и внутренние напряжения.

Для сталей с  С>0.6% после охлаждения до 0°С в структуре  закаленной стали сохраняется некоторое  количество непревращенного (остаточного  аустенита) Аост, количество которого увеличивается в высокоуглеродистых сталях с низким значением точек  Мн и Мк,

Важнейшим условием А→М-превращения является непрерывное  охлаждение аустенита в интервале  от Мн до Мк. При остановках фиксируется нераспавшийся аустенит с неприятными последствиями (снижение твердости, изменение размеров и т. д.).

Механизм  образования сводится к тому, что  в зернах аустенита возникают  растущие с огромной скоростью кристаллы  мартенсита, имеющие продолговатую  сплюснутую форму в виде пластин  или реек и возросший объем. Огромная скорость роста мартенситных кристаллов, превышающая 1000м/с, способствует образованию  наклепа в аустените, возникающие  при этом дислокации переходят в  образующийся затем мартенсит, что  поышает его твердость, снижая пластичность до нуля. Плотность дислокаций возрастает до 1013см-2. За время превращения кристаллы  мартенсита многократно возникают  и проскакивают под углами 60°  и 120° друг к другу. При наблюдении в микроскоп их следы имеют  игольчатую форму.

Мартенситное  превращение очень чувствительно  к напряжениям, а деформация аустенита  может вызвать превращение даже при температурах выше Мн (мартенсит деформации).

Схему превращения  А→M можно записать в виде

γ-Fe(C) -> α-Fe(C).

При А->M происходит перестройка решетки γ-Fe г.ц.к. в решетку α-Fe о.ц.к. по сдвиговому механизму без выделения углерода из решетки α-железа.

Атомы растворенного  в мартенсите углерода размещаются  в октаэдрических порах тетрагональных кристаллов.

Согласно  современным взглядам об электронном  строении кристаллической решетки  мартенсита, находящийся в октапоре атом углерода двумя из четырех своих  валентных электронов образует ковалентные  связи с двумя ближайшими атомами  железа. Остальные же два валентных  электрона переходят в электронный  газ, образуя металлическую связь  между атомами решетки.

Образующиеся  в мартенсите трехцентровые ковалентные  связи Fe-C-Fe почти на порядок сильнее металлических. К тому же они являются очень жесткими связями, допускающими лишь небольшие упругие деформации. превышение которых влечет полное скачкообразное исчезновение взаимодействия. Эти особенности межатомного взаимодействия в мартенсите сочетающие металлическую и ковалентную связи в его кристаллический решетке, являются основной причиной, предопределяющей его очень высокую твердость и хрупкость.

Имеются и  другие факторы, которые вносят важный вклад в формирование вышеупомянутой специфики свойств мартенсита, в  частности высокий уровень остаточных внутренних напряжений и большая  плотность дислокаций.

В заключение напомним, что образование пересыщенного  твердый раствор углерода в α-Fe происходит и при бейнитном превращении аустенита начиная с выступа С-крипых. Но в бейните в связи с образованием карбидной фазы не весь углерод оказывается растворенным в α-Fe. В связи с этим превращение в интервале температур Мн - Мк. когда образуется только одна фаза, содержащая весь растворенный в аустените углерод, является истинно мартенситным.

3. Влияние легирующих элементов  на мартенситное превращение

При нагреве  под закалку большинство легирующих элементов растворяются в аустените. Карбиды TiC, NbC, ZrC [частично (Fе, V)з С] не растворяются в аустените, даже когда их количество в стали мало. Эти карбиды тормозят рост аустенитного зерна при нагреве и обеспечивают получение мелкоигольчатого мартенсита при закалке. Остальные карбидообразующие элементы при небольшом количестве их в составе стали, а также некарбидообразующие элементы при нагреве растворяются в аустените и при закалке образуют легированный мартенсит.

Легирующие  элементу оказывают незначительное влияние на распад мартенсита только при температурах ниже 200 °С. При  более высоких температурах введение в сталь Cr, Mo, W, V, Si и Ti сильно тормозит процессы распада мартенсита, образования  и роста частиц карбидов. Это имеет  большое практическое значение. Если в углеродистой и низколегированной  стали состояние отпущенного  мартенсита, обладающего высокой  твердостью, сохраняется лишь до 250—350 С, то в высоколегированной стали  такое состояние сохраняется  до 450—500 °С и выше.

В таблице 1 показано распределение легирующих элементов  в разных фазах конструкционной  стали после закалки.

Рис.3 . Влияние  легирующих компонентов на мартенситную точку Мн в сталях с 0.76…1.0% С (Зюзин, Садовский и Баранчук).

Таблица 1

Примечание: если легирующий элемент может присутствовать в разных фазах, предпочтительная форма  его содержания в стали , выделена жирным шрифтом.

На рис. 3 показано, что легирующие элементы (за исключением  А1, Со) снижают температуру мартенситного  превращения. Вследствие этого в  легированных сталях после закалки  часто наблюдается большое количество остаточного аустенита.

4. Микроструктура мартенсита

Как уже нами установлено мартенситом, называется пересыщенный твердый раствор углерода в α-железе.

Так как в  кристаллической решетки мартенсита имеется избыточное количество атомов углерода по сравнению с тем, которое  может раствориться в феррите (~0,01 % С), то это приводит к искажению  формы решетки (рис. 4, а, б). Такая  решетка, у которой отношение  c/а > 1, называется тетрагональной. А отношение c/а – степенью тетрагональности.

Рис. 4 . Кристаллическая  решетка мартенсита (а); влияние содержания углерода на параметры с и а  решетки мартенсита (Т. В. Курдюмов, Э. З. Каминский)

 На рис  4, а приведена схема ячейки  кристаллической решетки мартенсита; рис 1, б показывает изменение  параметров решетки мартенсита  разных по составу сталей, откуда  видно, что степень тетрагональности  с/а мартенсита прямо пропорциональна  содержанию углерода в стали.

Кристаллы мартенсита в пространстве представляют собой  пластины, сужающиеся к концу, и поэтому  на фотографии, снятой с плоскости  шлифа, кажутся игольчатыми. Электронно-микроскопические и рентгеновские исследования позволяют  мелкоблочное строение отдельных кристаллов мартенсита. Размер блоков порядка 10-6 см. Относительно друг друга кристаллы мартенсита расположены под утлом 60 и 120°. Это дает основание для заключения, что они возникают по определенным кристаллографическим плоскостям кристаллов исходной аустенитной фазы.

Размер мартенситных кристаллов зависит от величины кристаллов аустенита: из мелкозернистого аустенита  образуется мелкоигольчатый мартенсит, и наоборот.

Рентгенографическими  исследованиями Г. В. Курдюмова было показано, что плоскость (111) и направление [110] аустенитного кристалла при превращении  А>М соответственно параллельны  плоскости (110) и направлению [111] мартенситного  кристалла. Это открытие позволило  объяснить ряд особенностей механизма  превращения аустенита в мартенсит.

Отмеченная  взаимная ориентировка решеток г.ц.к. и о.ц.к. при образовании кристаллического зародыша мартенсита в максимальной степени соответствует принципу структурного размерного соответствия решеток аустенита и мартенсита.

В начале превращения  А->М кристаллическая решетка  мартенсита когерентно связана с  решеткой аустенита (рис. 6, а). Поэтому  при превращении решетки г.ц.к. в о.ц.к., атомы железа смещаются  на расстояния, меньшие периода решетки, и нет необходимости в самодиффузии атомов железа, что при низких температурах превращения А->М происходить  не может.