Проектирование преднапряженной фермы
Министерство образования и науки, молодежи и спорта Украины
Одесская государственная
Кафедра металлических, деревянных и пластмассовых конструкций
РГР
по дисциплине: Современные металлические, деревянные и пластмассовые конструкции»
на тему:
«Проектирование предварительно напряженной стальной фермы»
Выполнил:
ст. гр. ПГС-509c
Григоренко И.Н.
Проверил:
Бояджи А.А.
Одесса - 2013
Содержание
1. Определение усилий в
2. Подбор сечения элементов ферм
…………………………………………………..4
3. Подбор длины сварных швов
и размеров фасонок ……………………………...11
4. Определение расстояние между соединительными планками и их размеров ….15
5. Расчет фермы с предварительно напряжённым
нижним поясом ……………….17
6. Литература ………………………………………………………………………….
Задание №9
Проектирование предварительно-
Данные для проектирования:
1- Пролет фермы - 55м ;
2- Высота стойки на опоре – h=3,6 м;
3- Количество панелей нижнего пояса n=7;
4- Равномерно распределённая нагрузка q=23кН/м
5- Материал конструкции сталь С255;
6-Уклон верхнего пояса і=1,5%
7-Сечение элементов фермы – парные равнополочные уголки
- Определение усилий в элементах фермы
- Определяем сосредоточенную
Усилие на крайнюю стойку кН;
Усилие на средние узлы кН;
Опорные реакции от полной загрузки фермы
RA=RB==632.73 кН
- Определение усилий в
Определяем усилия в элементах фермы графическим способом – построением диаграммы Максвелла-Кремоны.
Построим диаграмму от действия узловых нагрузок. Расчетные усилия в каждом элементе фермы определяем измерением длины отрезка (на диаграмме) соответствующего элементу.
- Подбор сечений элементов
Сечения подбираем по формулам центрального сжатия или растяжения.
Усилия в стержнях фермы
Эл-ты фермы |
Обозна- -чение стержня |
Геом-я длина стержня, мм |
Расчетное усилие, кН, при |
Расчетные усилия, кН | ||
Сжатия |
Растя-жения |
Сжатия |
Растя-жения | |||
Верхний пояс |
3-а |
3800 |
0 |
- |
-2122 |
- |
4-в |
-1109 |
- | ||||
5-г |
3930 |
-1109 |
- | |||
6-е |
-1815 |
- | ||||
7-ж |
-1815 |
- | ||||
8-и |
-2122 |
- | ||||
9-к |
-2122 |
- | ||||
Нижний пояс |
1-б |
7596 |
- |
+610 |
- |
+2134 |
1-д |
7857 |
- |
+1515 | |||
1-з |
- |
+2017 | ||||
1-л |
- |
+2134 | ||||
Раскосы |
а-б |
5272 |
-847 |
- |
-847 |
- |
б-в |
5272 |
- |
+692 |
- |
+692 | |
г-д |
5448 |
-563 |
- |
-563 |
- | |
д-е |
5448 |
- |
+418 |
- |
+418 | |
ж-з |
5532 |
-282 |
- |
-282 |
- | |
з-и |
5532 |
- |
+147 |
- |
+147 | |
к-л |
5582 |
-18 |
- |
-18 |
- | |
стойки |
2-а |
3600 |
-45.2 |
- |
-45.2 |
- |
в-г |
3720 |
-90.39 |
- |
-90.39 |
- | |
е-ж |
3834 |
-90.39 |
- |
-90.39 |
- | |
и-к |
3953 |
-90.39 |
- |
-90.39 |
- |
Подбор сечения элементов фермы
Верхний пояс (сжат)
По максимальному усилию в решетке фермы подбираем толщину фасонок δ=14 мм.
Определяем требуемую площадь сечения:
φ – коэффициент устойчивости, при центральном сжатии, определяется по таблице2Приложения в зависимости от условной гибкости и типа кривой устойчивости.
Условная гибкость
стержня определяется по
где: - гибкость стержня.
Гибкость стержня
определяется для двух
- в плоскости фермы ;
- из плоскости фермы ;
где, и – радиусы инерции сечения стержня.
Типы кривой устойчивости определяются по т.3 Приложения в зависимости от типа поперечного сечения.
Для первоначального определения φ необходимо задаться гибкостью стержня, которая должна быть меньше предельной т.4 Приложения: для поясов и опорных раскосов = 80…100, для элементов решетки = 100…120.
N – расчетное усилие в рассматриваемом элементе, кН;
- коэффициент условий работы.
Задаемся гибкостью равной 100. Отсюда условная гибкость:
Затем по таблице 2 Приложения, интерполируя, получим коэффициент устойчивости φ = 0,49 для кривой устойчивости «с».
Из сортамента уголков, подбираем 2уголка 250x20 Масса 1.м.п.=76,1кг
,
Определяем гибкости и . Так как расчетные длины для элементов верхнего пояса одинаковы в обеих плоскостях, гибкость определяется по меньшему радиусу инерции. ( )
Предельно допустимая гибкость определяется по таблице 4 Приложения:
,
=1,74 – следовательно φ = 0,788
α = =
= 180 –
Производим проверку устойчивости:
Проверка выполняется, однако такое сечение с почти 50% запасом прочности и более чем кратным запасом гибкости является неэффективным.
Подбираем сечение меньшей площади и повторяем расчет 2уголка 200x20,
со следующими геометрическими характеристиками: A = 76,54*2=153,08 см2; = 6,12 см ; = 8,86 см ; = 5,70 см ; масса 1-го п.м. =60,08 кг
=2,19 – следовательно φ = 0,711
α = =
= 180 – 4
Производим проверку устойчивости:
Нижний пояс (растянут)
Определяем требуемую площадь сечения:
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 160×16: A = 49,07*2=98,14 см2;
= 4,89 см ; = 7,18 см ; = 4,55 см ; масса 1-го п.м. =38,52 кг
Определяем гибкости сечения:
Придельную гибкость определяют по табл. 5 Приложение ;
Производим проверку прочности:
Подбор сечений раскосов
Раскосы подбираем из равнополочных уголков ГОСТ 8509-93
1) раскос (а-б) сжат
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 125×16: A = 37,77*2=75,54 см2;
= 3,78 см ; = 5,78 см ; = 3,68 см ; масса 1-го п.м. =29,65 кг
=3,11 – следовательно φ = 0,542
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
2) раскос (б - в) растянут
Определяем требуемую площадь сечения:
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 110×8: A = 17,2*2=34,4 см2;
= 3,39 см ; = 5,02 см ; = 3 см ; масса 1-го п.м. =13,50 кг
Определяем гибкости сечения:
Придельную гибкость определяют по табл. 5 Приложение ;
Производим проверку прочности:
3) раскос ( г-д ) сжат
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 125×14: A = 33,37*2=66,74 см2;
= 3,8 см ; = 5,75 см ; = 3,61 см ; масса 1-го п.м. =26,20 кг
=3,92 – следовательно φ = 0,413
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
4) раскос (д - е) растянут
Определяем требуемую площадь сечения:
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 70×7: A = 9,42*2=18,84 см2;
= 2,14 см ; = 3,44 см ; = 1,99 см ; масса 1-го п.м. =7,39 кг
Определяем гибкости сечения:
Придельную гибкость определяют по табл. 5 Приложение ;
Производим проверку прочности:
5) раскос ( ж-з ) сжат
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 125×8: A = 19,69*2=39,38 см2;
= 3,87 см ; = 5,6 см ; = 3,36 см ; масса 1-го п.м. =15,46 кг
=3,9 – следовательно φ = 0,416
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
6) раскос (з - и) растянут
Определяем требуемую площадь сечения:
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 50×4: A = 3,89*2=7,78 см2;
= 1,54 см ; = 2,59 см ; = 1,38 см ; масса 1-го п.м. =3,05 кг
Определяем гибкости сечения:
Придельную гибкость определяют по табл. 5 Приложение ;
Производим проверку прочности:
7) раскос ( к-л ) сжат
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 90×7: A = 12,28*2=24,56 см2;
= 2,77 см ; = 4,21 см ; = 2,47 см ; масса 1-го п.м. =9,64 кг
=5,5 – следовательно φ = 0,248
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
Подбор сечений стоек
1) стойка ( 2-а ) сжата
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 63×6: A = 7,28*2=14,56 см2;
= 1,93 см ; = 3,14 см ; = 1,78 см ; масса 1-го п.м. =5,72 кг
=5,09 – следовательно φ = 0,281
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
2) стойка ( в-г ) сжата
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 75×5: A = 7,39*2=14,78 см2;
= 2,31 см ; = 3,57 см ; = 2,02 см ; масса 1-го п.м. =5,8 кг
=4,4 – следовательно φ = 0,351
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
3) стойка ( е-ж ) сжата
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 75×5: A = 7,39*2=14,78 см2;
= 2,31 см ; = 3,57 см ; = 2,02 см ; масса 1-го п.м. =5,8 кг
=4,53 – следовательно φ = 0,336
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
4) стойка ( и-к ) сжата
Задаемся гибкостью = 100; = 3,41 → φ = 0,49
Из сортамента уголков, подбираем 2 уголка 80×6: A = 9,38*2=18,76 см2;
= 2,47 см ; = 3,8 см ; = 2,19 см ; масса 1-го п.м. =7,36 кг
=4,37 – следовательно φ = 0,355
α = =
= 180 –
Производим проверку прочности:
- Подбор длины сварных швов и размеров фасонок
Закрепление
стержней фермы выполняют
, ,
С учётом того, что: расчёт ведём по металлу шва.
Для равнополочных уголков расчетное усилие N распределяется между швами неравномерно: 0,7N по обушку и 0,3N по перу.
Толщина шва принимается соответственно толщине более тонкого из элементов, которые свариваются – полки уголка t или фасонки. Если более тонкой является полка уголка, то толщина шва (катет) принимается такой, которая равна толщине полки уголка, ;толщина катета шва у пера, по сравнению с толщиной полки уголка уменьшается: при толщине полки до 6мм включительно – на 1 мм; при толщине полки 7…16 мм – на 2 мм, 16 мм и более – на 4 мм, . Если же более тонкой является фасонка, то катет шва у обушка принимается
Необходимые длины сварных швов:
Длина шва по обушку -
Длина шва по перу -
Конструктивно к длине шва прибавляется 1-2 см на непровар на концах швов. Длина шва принимается кратно 10 мм и не меньше чем 60 мм.
Расчетные длины сварных швов сведены в таблицу 3.
Подбор сечений элементов
Элементы фермы |
Обоз. Стерж-ней |
Расчетное усилие кН |
Сечение |
Площадь |
Расчетные длины. см |
Радиусы инерции. см |
Гибкости |
|
Масса 1п.м. кг |
Длина стрежня м |
Кол-во стрежней |
масса стрежней кг | ||||
|
||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
Верхний пояс |
3-а |
0 |
╩200× 20 |
153,08 |
393 |
393 |
6,12 |
8.86 |
64,2 |
44,36 |
0,711 |
- |
60,08 |
27,24 |
2 |
6546,32 |
4-в |
-1109 |
- | ||||||||||||||
5-г |
-1109 |
- | ||||||||||||||
6-е |
-1815 |
- | ||||||||||||||
7-ж |
-1815 |
- | ||||||||||||||
8-и |
-2122 |
0,86 | ||||||||||||||
9-к |
2122 |
- | ||||||||||||||
Нижний пояс |
1-б |
+610 |
╩160× 16 |
98,14 |
785,7 |
785,7 |
4,89 |
7,18 |
160,7 |
109,4 |
- |
- |
38,52 |
27,23 |
2 |
4195,6 |
1-д |
+1515 |
- | ||||||||||||||
1-з |
+2017 |
0,95 | ||||||||||||||
1-л |
+2134 |
- | ||||||||||||||
Раскосы |
а-б |
-847 |
╩125× 16 |
75,54 |
263,6 |
527,2 |
3,78 |
5,78 |
69,74 |
91,21 |
0.542 |
0,91 |
29,65 |
5,27 |
2 |
625,02 |
б-в |
+692 |
╩110×8 |
34,4 |
527,2 |
527,2 |
3,39 |
5,02 |
155,5 |
105,0 |
- |
0,88 |
13,5 |
5,27 |
2 |
284,6 | |
г-д |
-563 |
╩125× 14 |
66,74 |
436 |
544,8 |
3,8 |
5,75 |
114,74 |
94,75 |
0.413 |
0,90 |
26,2 |
5,45 |
2 |
571,2 | |
д-е |
+418 |
╩70×7 |
18,84 |
544,8 |
544,8 |
2,14 |
3,44 |
254,6 |
158,4 |
- |
0,97 |
7.39 |
5,45 |
2 |
161,1 | |
ж-з |
-282 |
╩125×8 |
39,38 |
442,6 |
553,2 |
3,87 |
5,6 |
114,37 |
98,79 |
0,416 |
0,75 |
15,46 |
5,53 |
2 |
342 | |
з-и |
+147 |
╩50×4 |
7,78 |
553,2 |
553,2 |
1,54 |
2,59 |
359,2 |
213,6 |
- |
0,83 |
3,05 |
5,53 |
2 |
67,47 | |
к-л |
-18 |
╩90×7 |
24,56 |
446,6 |
558,2 |
2,77 |
4,21 |
161,23 |
132,6 |
0,248 |
0,13 |
9,64 |
5,58 |
2 |
215,16 | |
Стойки |
2-а |
-45,2 |
╩63x6 |
14,56 |
288 |
360 |
1,93 |
3,14 |
149,2 |
114,6 |
0,281 |
0,48 |
5,72 |
3,6 |
2 |
82,37 |
в-г |
-90,39 |
╩75x5 |
14,78 |
297,6 |
372 |
2,31 |
3,57 |
128,8 |
104,2 |
0,351 |
0,76 |
5,8 |
3,72 |
2 |
86,3 | |
е-ж |
-90,39 |
╩75x5 |
14,78 |
306,7 |
383,4 |
2,31 |
3,57 |
132 |
107,4 |
0,336 |
0,8 |
5,8 |
3,83 |
2 |
88,86 | |
и-к |
-90,39 |
╩80x6 |
18,76 |
316,2 |
395,3 |
2,47 |
3,8 |
128,0 |
104,0 |
0,355 |
0,6 |
7,36 |
3,93 |
2 |
115,7 |
масса всех стержней = 13381,7 кг.
Опорный раскос (а-б)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Раскос (б-в)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Раскос (г-д)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Раскос (д-е)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Раскос (ж-з)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Раскос (з-и)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Раскос (к-л)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Стойка (2-а)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Стойка (в-г)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Стойка (е-ж)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
Стойка (и-к)
Длина шва по обушку –
Длина шва по перу –
4. Определение расстояние
между соединительными
Для обеспечения
равномерного распределения
Расстояние между планками зависит от минимального радиуса инерции элемента фермы , и принимается не меньше, чем для сжатых элементов, и - для растянутых.
Размеры соединительных планок назначают кратными 5мм в зависимости от ширины полки уголка – ширина планки принимается на 20 мм больше ширины полки b,а длина – 0,8b и не меньше чем 60 мм.
Количество планок определяют, поделив длину стержня на минимальное расстояние между планками. От полученного числа отнимают 1 и округляют его до целого числа в большую сторону.
Расчет размеров соединительных планок, минимальное расстояние между планками и их количество сведены в таблицу 3.
Элементы фермы |
Обоз. Стерж-ней |
Расчетное усилие кН |
Сечение |
Катеты шва, см |
Расчетная длина шва, см |
Размеры |
Длина стержня, см |
Min Радиус инерции, см |
Min расстояние между планками, см |
Кол-во планок на стержень, шт. | |||
|
|
по обушку, |
по перу, |
Ширина, в+20 мм |
Длина, 0,8в≥60 мм | ||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
Верхний пояс |
3-а |
0 |
╩200× 20 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
220 |
160 |
393 |
6,12 |
245 |
1 |
4-в |
-1109 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
1 | |||||||
5-г |
-1109 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
1 | |||||||
6-е |
-1815 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
1 | |||||||
7-ж |
-1815 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
1 | |||||||
8-и |
-2122 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
1 | |||||||
9-к |
-2122 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
1 | |||||||
Нижний пояс |
1-б |
+610 |
╩160× 16 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
180 |
128 |
785,7 |
4,89 |
390 |
2 |
1-д |
+1515 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
2 | |||||||
1-з |
+2017 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
2 | |||||||
1-л |
+2134 |
1,7 |
1,1 |
- |
- |
2 | |||||||
Раскосы |
а-б |
-847 |
╩125× 16 |
1,7 |
1,1 |
14 |
10 |
145 |
100 |
527,2 |
3,78 |
150 |
3 |
б-в |
+692 |
╩110×8 |
0,8 |
0,6 |
24 |
14 |
130 |
88 |
527,2 |
3,39 |
270 |
1 | |
г-д |
-563 |
╩125× 14 |
1,4 |
1,2 |
12 |
7 |
145 |
100 |
544,8 |
3,8 |
152 |
3 | |
д-е |
+418 |
╩70×7 |
0,7 |
0,5 |
17 |
11 |
90 |
56 |
544,8 |
2,14 |
170 |
3 | |
ж-з |
-282 |
╩125×8 |
0,8 |
0,6 |
10 |
7 |
145 |
100 |
553,2 |
3,87 |
155 |
3 | |
з-и |
+147 |
╩50×4 |
0,4 |
0,3 |
11 |
7 |
70 |
40 |
553,2 |
1,54 |
120 |
4 | |
к-л |
-18 |
╩90×7 |
0,7 |
0,5 |
6 |
6 |
110 |
72 |
558,2 |
2,77 |
110 |
4 | |
Стойки |
2-а |
-45,2 |
╩63x6 |
0,6 |
0,5 |
6 |
6 |
83 |
50,4 |
360 |
1,93 |
75 |
4 |
в-г |
-90,39 |
╩75x5 |
0,5 |
0,4 |
6 |
6 |
95 |
60 |
372 |
2,31 |
90 |
4 | |
е-ж |
-90,39 |
╩75x5 |
0.6 |
0,5 |
6 |
6 |
95 |
60 |
383,4 |
2,31 |
90 |
4 | |
и-к |
-90,39 |
╩80x6 |
0.7 |
0,5 |
6 |
6 |
100 |
64 |
395,3 |
2,47 |
95 |
4 |
5. Расчет фермы с предварительно напряженным нижним поясом
Исходные данные
Пролет фермы м; нижний пояс предварительно напрягается двумя затяжками поставленными внахлестку. Контроль величины предварительного напряжения осуществляется по манометру .
Затяжки проектируются
из пучков параллельно уложенной
высокопрочной проволоке
Нижний пояс постоянного по длине сечения без предварительного напряжения. Согласно таблице 2 для нижнего пояса фермы принят равнополочный уголок 160×16 с площадью А=98,14см2
Нижний пояс, предварительно напряженный затяжкой.
Определяем суммарную площадь сечения нижнего пояса с учетом высокопрочного материала затяжки
Определяем площадь затяжки и основного сечения
Сечение затяжки принимаем из пучка проволок диаметром 4мм. Площадь одной проволоки .
Количество проволок в пучке .
Принимаем затяжку из двух пучков проволок в количестве 52 шт. в каждом, общим количеством .
Сечение нижнего пояса принимаем из 2-х равнополочных уголков 110х8. .
Усилие предварительного натяжения в 2-х затяжках:
Усилие предварительного натяжения в одной затяжке:
х/2=743/2=371кН
Определяем усилие само натяжения в затяжках. За неизвестное принимаем усилие N=1 в одной затяжке и определяем коэффициенты и канонического уравнения метода сил
Для удобства вычислений этот расчет выполняем в табличной форме
Стержень |
, кН |
|
, см |
, см |
|
|
1-2,2`-1` |
+610 |
1 |
1520 |
34,4 |
44,2 |
26953,5 |
2-3, 3`- 2` |
+1515 |
2 |
1572 |
34,4 |
45,7 |
138464 |
3-4, 4- 3` |
+2017 |
2 |
1572 |
34,4 |
45,7 |
184344,4 |
4-4҆ |
+2134 |
2 |
786 |
34,4 |
22,8 |
97518,8 |
Затяжка |
0 |
1 |
9377 |
6,5 |
1442,6 |
0 |
Усилие само
натяжения в одном пучке
Проверяем напряжение в затяжке
Усилие в наиболее нагруженном стержне нижнего пояса:
напряжение в нижнем поясе
Условие выполняется
Экономия по расходу стали на нижний пояс
Экономия по себестоимости, принимаем стоимость материала затяжки в 3 раза больше стоимости прокатной стали
В данном случае экономически выгодно применять затяжку.
6. Литература
- Нормы проектирования СНиП 11-23-81 Стальные конструкции. М. , 1982 г.
- Методические указания по проектированию предварительно напряженных стальных ферм. Одесса-2010.
- Мандриков А.П. Примеры расчета металлических конструкций.
- Проектирование предприятия автомобильного транспорта
- Проектирование привода шнекового пресса
- Проектирование приемного устройства
- Проектирование приемного устройства
- Проектирование: принципы и методы создания АИС
- Проектирование программ со сложной структурой
- Проектирование промышленного здания в Макеевке
- Проектирование организационных систем
- Проектирование организационных структур
- Проектирование — ответы на вопросы
- Проектирование отделов и постов технического обслуживания
- Проектирование офиса
- Проектирование панельных зданий с учетом прогрессирующих разрушений
- “Проектирование пользовательского интерфейса и разработка проекта” “Гостиница. номера