Деревянные конструкции
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра строительных конструкций
Пояснительная записка к курсовой работе:
«Расчет и конструирование элементов
деревянного каркасного здания»
Выполнил студент: |
Лузин А.Ю. ГСХ -08-2 |
Проверил преподаватель: |
Худышкина Н. Ю. |
Тюмень, 2012
Содержание
Расчет верхней обшивки на местный изгиб. |
|
Расчет и конструирование несущей конструкции покрытия. 12 |
|
|
Расчет и конструирование
узлов |
|
|
Список используемой литеатуры. |
|
1.Конструктивное решение каркаса.
Трехслойная клеефанерная панель покрытия коробчатой формы. Принимаем длину и ширину панели 4х1,2 м. Каркас панели – древесина (сосна II сорта); обшивка – плоские листы фанера ФСФ сорта В/ВВ. Принимаем для верхней обшивки семислойную березовую фанеру сорта В/ВВ толщиной =8 мм. Для нижней обшивки – пятислойную, толщиной =6 мм.
Ширину панелей по верхней и нижней поверхностям принимаем равной 1190мм, что обеспечивает зазор между панелями 10мм.
В продольном направлении длина панели принимается 3980мм при зазоре между панелями 20мм.
Влажность внутреннего воздуха: 75%
Влажностный режим помещения: влажный (влажность внутреннего воздуха 75% при температуре внутреннего воздуха до 24°С) (2, табл. 1).
Зона влажности: 3-сухая (2, прил. 1*).
Температурно-влажностные условия эксплуатации конструкций: А2 (внутри отапливаемых помещений при температуре до 35°С, относительной влажности воздуха 75%) (1, табл. 1)
Расчетные сопротивления семислойной фанеры (1, табл. 10):
Rфс = 120 кгс/см2 – расчетное сопротивление сжатию в плоскости листа.
Rфр = 140 кгс/см2 – расчетное сопротивление растяжению в плоскости листа.
Rфи = 160 кгс/см2 – расчетное сопротивление изгибу из плоскости листа.
Rфи90 = 65 кгс/см2 – расчетное сопротивление изгибу из плоскости листа (поперек волокон наружных слоев).
Еф =90000 кгс/см2 – модуль упругости.
Еф90 =60000 кгс/см2 – модуль упругости, поперек волокон наружных слоев.
2.Расчет и конструирование ограждающей конструкции
покрытия.
2.1Теплотехнический расчет.
Определим толщину утеплителя, из экономических условий и по санитарно-гигиеническим нормам (по СНиП II-3-79* «Строительная теплотехника»). Плита покрытия между слоем утеплителя и верхней обшивкой имеет пространство вентилируемое наружным воздухом, поэтому в расчете учитываем только нижнюю фанерную обшивку и слой утеплителя.
Определяем требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций, отвечающих санитарно-гигиеническим и комфортным условиям [2, формула 1].
= =1,95 м2×°С/Вт,
где n – коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху. (Определяем по табл. 3* СниП II-3-79*), n=1.
tв – температура внутреннего воздуха в помещении, tв=16 °С.
tн – расчетная зимняя температура наружного воздуха, tн =-45 °С.
tн – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции, принимаемых по [2, табл. 2*]; tн=0,8(tв- tр).
tр –температура точки росы.
Находим температуру точки росы:
Степень насыщения воздуха влагой определяют его относительной влажностью W.
,
где е – действительная упругость водяного пара в воздухе.
Е - максимальная упругость водяного пара в воздухе [приложение 3 табл. 3].
=> [приложение 3 табл. 3].
Dtн=0,8× (16°С-11,5°С)=3,6 °С
aв - коэффициент теплопередачи внутренней поверхности ограждающих конструкций, принимаемый по [2, табл. 4*], aв =8,7 Вт /м2×°С.
Найдем требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций по условиям энергосбережения по [2, табл. 1б] методом интерполяции.
Градусо-сутки отопительного периода (ГСОП) следует определять по [2, формула 1а].
ГСОП = (tв - tот.пер.) zот.пер=(16+9,7)*267=6862,
где tот.пер., средняя температура отопительного периода, tот.пер.=-9,7°С.
zот.пер. - продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха ниже или равной 8 °С, zот.пер.=267 сут.
Приведенное сопротивление теплопередаче для покрытий [2, табл. 1б изменения №3]:
R0тр=2,859 м2×°С/Вт,
Сравним два значения Rтр0 и выберем наибольшее и подставим в формулу
Сопротивление теплопередаче ограждающей конструкции не должно превышать требуемого значения.
Сопротивление теплопередаче Ro, м2 × °С/Вт, ограждающей конструкции следует определять по [2, формула 4].
,
отсюда выразим Rк — термическое сопротивление ограждающей конструкции, м2×°С/Вт.
aн — коэффициент теплоотдачи (для зимних условий) наружной поверхности ограждающей конструкции. Вт/(м • °С), принимаемый по табл. 6* СНиП II-3-79*.aн =23 Вт /м2×°С.
= =2,7
Термическое сопротивление ограждающей конструкции определяем как для многослойной конструкции в соответствии с п.2.7 и п.2.8 [2]:
,
где и - термическое сопротивление слоёв ограждающей конструкции
,
где - толщина нижней обшивки плиты покрытия
- коэффициент теплопроводности нижней обшивки плиты покрытия
,
где - толщина слоя утеплителя.
- коэффициент теплопроводности (маты минераловатные прошивные ГОСТ 21880-76).
Найдём толщину слоя утеплителя:
м
Толщину утеплителя принимаем 140мм.
Толщину ребра панели принимаем равным 4 см, ширину доски ребра с учетом острожки равным 18,4 см. Отсюда высота панели 19,8 см.
Построим график распределения температуры в ограждающей конструкции.
Для этого вычислим температуры на границе слоёв:
2.2Расчет верхней обшивки на местный изгиб.
(Определение количества продольных ребер).
Расчетная нагрузка - сосредоточенная монтажная нагрузка Р = 100 кгс (1кН).
Стыки листов вдоль обшивки устраиваются “на ус”. При длине стыка ослабление фанеры стыком учитывается коэффициентом mф=0,6.
Расстояние а между ребрами определим исходя из расчетного сопротивления фанеры изгибу поперек волокон для настилов при действии монтажной нагрузки.
; =37 см
где R1ф.и =65 кгс/см2 - расчетное сопротивление фанеры изгибу поперек шпона;
mu = 1,2 – коэффициент условия работы, учитывающий монтажную нагрузку.
Шаг продольных ребер а принимаем равным 370мм.
Сбор нагрузок на панель
Наименование |
gн,кгс/м2 |
gf |
gр,кгс/м2 |
Постоянная нагрузка1. Волнистый стальной настил 2. Рубероид кровельный прокладочный в один слой 3. Обшивки из ФСФ(0,008м+0,006м) ×640кгс/м3 4. Каркас из древесины (поперечные и продольные ребра) (0,132м3×500кгс/м3×0,17) 5.Утеплитель (минераловатные плиты) 50 кг/м3×0,01м |
3,93 1,1 9 14 11,22 5 |
1,05 1,2 1,1 1,1 1,1 1,2 |
4,13 1,32 9,9 15,4 12,34 6 |
Итого: |
31,4 |
35 | |
Временная нагрузка 1. снеговая S |
288 |
1,6 |
320 |
ВСЕГО: |
319,4 |
355 |
Примечание. S=S0×m , [7, формула 5]
S0=100 кгс/м2 , [7,табл.4]
m=1 , (прилож.3 СНиП 2.01.07-85. “Нормы проектирования. Нагрузки и воздействия” )
S=100 кгс/м2×1=100 кгс/м2
31,4/100=0,31< 0,8 => gf = 1,6 [п. 5.7]
Определение внутренних усилий.
Нагрузки, действующие на панель без учёта наклона панели:
Определение приведённых геометрических характеристик.
При определении приведённых моментов инерции и приведённых моментов сопротивления расчётную ширину обшивок следует принимать равной
при , [1, п.4.25].
где b=119см – полная ширина сечения плиты
l=3,4 м – пролёт плиты
a=37см – расстояние между продольными рёбрами по осям
Приведённая к фанере верхней обшивки площадь сечения панели
,
где dф=0,8см – толщина верхней обшивки
d!ф=0,6см - толщина нижней обшивки
Еф=90000кгс/см2- модуль упругости фанеры
Едр=100000 кгс/см2- модуль упругости древесины
d=4см – толщина ребра панели
с0=14,4см – высота ребра панели с учётом острожки
n=3 – количество рёбер
Приведённый статический момент сечения относительно нижней плоскости:
Приведённый к фанере верхней обшивки момент инерции:
Проверка нижней обшивки на растяжение при изгибе.
, [1]
где Rф.р =140кгс/см2 [1, табл. 10 ]
mф =0,6 – коэф-т учитывающий снижение расчётного сопротивления в стыках фанерной обшивки ( п.4.24) [1]
- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1,табл.5].
gn =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности
М = 61557кгс×см
Проверка верхней обшивки на сжатие и устойчивость при изгибе.
, ( 41 ) [1]
где Rф. с=120кгс/см2 [1, табл.10]
- коэф-т для условий
gn =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности
М = 61557кгс×см
при , [ 1, п.4.26]
Проверка клеевых соединений фанеры на скалывание.
где Rск =8 кгс/см2 – расчётное сопротивление скалыванию фанеры вдоль волокон наружных слоёв, (табл. 10) //
- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5].
gn =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности
Q =181,05кгс
- статический
момент сдвигаемой части приведённого сечения относительно нейтральной оси
Iпр =11842,11см4
bрасч = 3 × 4 =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине ребер.
Проверка рёбер на скалывание.
где Rск =16кгс/см2 – расчётное сопротивление скалыванию древесины вдоль волокон [1, табл. 3].
- коэф-т для условий эксплуатации А2 [1, табл.5]
gn =0,95 – коэф-т надёжности по назначению для зданий 2 класса ответственности.
Q =181,05кгс
Iпр =11842,11см4
bрасч = 3 × 4см =12см – расчётная ширина сечения, равная суммарной ширине рёбер.
Поверка прогиба панели.
, где - предельный прогиб [1, табл.16]
-относительный прогиб.
условие выполняется.
Конструкция стыков панели
При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок панелей относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями (рис.3).
Рис. 3. Стык панелей воль ската.
Разрыв рулонного ковра может произойти и над стыками панелей в местах их опирания на главные несущие конструкции. Над опорой происходит поворот кромок панелей и раскрытие шва:
,
где hоп =19,8см - высота панели на опоре
o - угол поворота опорной грани панели
Для предупреждения разрыва рулонного ковра опорные стыки панелей необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5мм при волне 50´167мм. Отрезки прибиваются гвоздями к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром (рис.4).
Рис.4. Стык панелей на опоре.
Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.
Компенсатор, работая в пределах упругости материала, должен допускать перемещения опорных частей панели, связанные с поворотом торцевых кромок панелей и раскрытием швов.
Произведём расчёт компенсатора при aшв=0,2см (рис. 5).
Перемещение конца компенсатора при изгибе панели:
В этой формуле P× r – изгибающий момент в компенсаторе при его деформировании, который выражается через напряжение:
Из этих выражений получим формулу для проверки нормальных напряжений в волнистом компенсаторе:
,
где - ширина раскрытия шва
Ест =30000кгс/см2 – модуль упругости полиэфирного стеклопластика
dст =0,5см – толщина листа стеклопластика
r =5cм – высота волны
Rст =150кгс/см2 – расчётное сопротивление стеклопластика (прил.4, табл.7) [1]
Вывод: Условие прочности и жесткости панели выполняется. Запас по деформациям составляет 50%. В целях экономного расхода материала панели можно уменьшить высоту сечения деревянных досчатых продольных ребер.
3.Расчет и конструирование несущей конструкции покрытия.
Конструктивное решение: трехшарнирная клеедеревянная арка кругового очертания постоянного прямоугольного сечения без затяжки. Пролет – 15 м. Высота – 7,4 м. Материал - древесина 2 сорта. Шаг арок – 3,4 м. Район строительства Березово.
Определение геометрических размеров.
Начало прямоугольных координат принимается в центре левого опорного узла арки.
Определяем радиус арки:
Длина дуги арки:
Центральный угол дуги полуарки:
, этому соответствует j=900; cosj=0;
К расчету круговой арки.
3.1Сбор нагрузок.
Собственный вес арки:
= =23.64 кг/м2,
где gн – нормативная нагрузка от покрытия, кровли и утеплителя;
рн – нормативная снеговая нагрузка;
ксв – коэффициент собственного веса (для арок принимается равным 4-5)
Табличный сбор нагрузок без учета криволинейности элемента.
Таблица 3.
Наименование нагрузок |
Нормативная, кг/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке gf |
Расчетная, кг/м2 |
Кровля (металлочерепица) |
5 |
1,2 |
5,25 |
Покрытие (рабочий досчатый настил t=35мм.) |
15 |
1,1 |
16,5 |
Покрытие (досчатый настил t=25мм.) |
10,5 |
1,1 |
11,55 |
Утеплитель δ=100мм, 2 слоя пароизоляции |
20 |
1,2 |
24 |
Арка |
23,64 |
1,1 |
26 |
Итого |
q =74,14 |
q =83,3 | |
Снег по [2] п. 5.2, табл. 4 |
288 |
320 | |
Всего |
qн =362,14 |
qр =403,3 |
Расчетная нагрузка с учетом разницы между длиной дуги арки и ее проекцией (S/l).
Постоянная (5,25+16,5+11,55+24)
Временная р= кг/м2,
где с= l=0,4– коэффициент снегозадержания для криволинейных покрытий.
Расчетная нагрузка на 1 п.м. арки:
Постоянная q=(59,59+26) 3,4=291,1кг/м.
Временная р=288 3,4=979,2кг/м.
Ветровая нагрузка не учитывается, т.к. разгружает конструкцию.
Вычисления усилий приводятся только в основных расчетных сечениях. Полупролет арки делитсяна четыре равных части, образующих пять сечений от x=0 до x=11,5 м. Согласно прил.3 п.2 [2] определяем координаты (х,у) дополнительного сечения арки, соответствующее φ=50 . Координаты сечений, углы наклона касательных к оси полуарки в этих сечениях определяются по формулам:
у=
где Д=r-f=7,5-7,2=0,3м.
j=arcsin((l/2-x)/r).
Геометрические величины оси левой полуарки.
Таблица 4.
Координаты |
0 |
0’ |
1 |
2 |
3 |
4 |
Х,м |
0 |
1,754 |
1,875 |
3,75 |
5,625 |
7,5 |
У,м |
0 |
4,52 |
4,661 |
6,195 |
6,962 |
7,2 |
φ |
90 |
50 |
49 |
30 |
14 |
0 |
3.2 Статический расчет.
Сочетания нагрузок:
1. Постоянная + снег по всему пролету
2. Постоянная + снег слева
3. Постоянная + снег справа
а) от равномерно распределенной нагрузки по всему пролету (постоянной):
Определяем опорные реакции:
VА=VВ= кг.
Н= кг.
Определяем усилия:
Мх= ;
Qx= ;
Nx=;
б) От распределенной по треугольнику нагрузке на полупролете слева р=979,2кг/м.
VА= кг.
VВ= кг.
Н= кг.,
где l’=l-2х=15-2 1,754=11,492 м.
На участке 0≤х≥l/2: На участке l/2≤х≥l:
Мх= ; Мх= VБ (l’-x) -Hy;
Qx= ; Qx=-VБcosj+Hsinj
Nx= ; Nx=-VБsinj-Hcosj;
Примечание:
1) при определении усилий Мх Qx Nx значения координаты (y) в сечениях принимаем согласно табл.2, значения координаты х =хn -1,754,
где хn –координата х в n сечении.
- при определении усилий в опорных шарнирах принимаем х=1,754 ; р=0
в) От распределенной по треугольнику нагрузке на полупролете справа р=979,2кг/м.
Расчет выполняется аналогично п.б), при этом
VА= кг.
VВ= = кг.
Н= кг.,
г) Усилия от распределенной по треугольнику нагрузке на всем пролете определяются путем суммирования усилий от снеговых нагрузок на левом и правом полупролетах арки.
Вертикальная опорная реакция арки V определяется из условия равенства нулю изгибающего момента в противоположном опорном шарнире. Горизонтальная опорная реакция Н, численно равная распору арки без затяжки, определяется из условия равенства нулю изгибающего момента в коньковом шарнире.
Усилия в арке определяются методами строительной механики в основных расчетных сечениях. Промежуточные вычисления опускаются.
Результаты их сводятся в таблицу 3.
Эпюры усилий от сочетания нагрузок М, Q, N приведены в прил. 2 рис.2. методических указаний.
Усилия в сечениях арки
Таблица 5.
Сечение |
Усилия | ||||||||||
от постоян-ной нагрузки |
От снеговой по треугольно распределенной форме. треугольной распределенной |
Расчетные | |||||||||
на левом полупролете |
на правом полупролете |
на всем пролете | |||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 | |||||
М (кг м) | |||||||||||
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 | |||||
0’ |
-1758,10 |
-1691,34 |
-1691,34 |
-3382,68 |
-3449,44 |
-5140,78 | |||||
1 |
-1718,18 |
-1467,55 |
-1687,37 |
-3154,92 |
-3185,73 |
-4873,1 | |||||
2 |
-904,01 |
636,53 |
-1382,24 |
-745,71 |
-267,48 |
-1649,72 | |||||
3 |
-241,07 |
789,96 |
-790,11 |
-9,15 |
539,89 |
-250,22 | |||||
4 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0,00 |
0,00 | |||||
5 |
-241,07 |
-790,11 |
789,96 |
-9,15 |
539,89 |
-250,22 | |||||
6 |
-904,01 |
-1382,24 |
636,53 |
-745,71 |
-267,48 |
-1649,72 | |||||
7 |
-1718,18 |
-1687,37 |
-1467,55 |
-3154,92 |
-3185,73 |
-4873,1 | |||||
8’ |
-1758,10 |
-1691,34 |
-1691,34 |
-3382,68 |
-3449,44 |
-5140,78 | |||||
8 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 | |||||
Q (кг) | |||||||||||
0 |
-1137,11 |
-374,19 |
374,19 |
0 |
-1511,3 |
-1137,11 | |||||
0’ |
204,49 |
1220,8 |
-14,85 |
1205,95 |
1425,29 |
1410,44 | |||||
1 |
216,77 |
1178,86 |
-25,44 |
1153,42 |
1395,63 |
1370,19 | |||||
2 |
376,79 |
444,52 |
-218,94 |
225,58 |
821,31 |
602,37 | |||||
3 |
254,26 |
-254,79 |
-364,25 |
-619,04 |
0 |
-364,78 | |||||
4 |
0 |
±468,87 |
±468,87 |
±468,87 |
±468,87 |
±468,87 | |||||
5 |
254,26 |
-364,25 |
-254,79 |
-619,04 |
-109,99 |
-364,78 | |||||
6 |
376,79 |
-218,94 |
444,52 |
225,58 |
157,85 |
602,37 | |||||
7 |
216,77 |
-25,44 |
1178,86 |
1153,42 |
191,33 |
1370,19 | |||||
8’ |
204,49 |
-14,85 |
1220,8 |
1205,95 |
189,64 |
1410,44 | |||||
8 |
-1137,11 |
374,19 |
-374,19 |
0 |
-762,92 |
-1137,11 | |||||
N (кг) | |||||||||||
0 |
2183,25 |
2344,37 |
-468,87 |
1875,5 |
4527,62 |
4058,75 | |||||
0’ |
2012,42 |
2036,39 |
-599,75 |
1436,64 |
4048,81 |
3449,06 | |||||
1 |
1980,57 |
2101,52 |
-598,99 |
1502,53 |
4082,09 |
3483,1 | |||||
2 |
1530,55 |
2303,74 |
-558,48 |
1745,26 |
3834,29 |
3275,81 | |||||
3 |
1235,08 |
1538,61 |
-476,43 |
1062,18 |
2773,69 |
2297,26 | |||||
4 |
1137,11 |
±374,19 |
±374,19 |
±374,19 |
762,92 |
762,92 | |||||
5 |
1235,08 |
-476,43 |
1538,61 |
1062,18 |
758,65 |
2297,26 | |||||
6 |
1530,55 |
-558,48 |
2303,74 |
1745,26 |
972,07 |
3275,81 | |||||
7 |
1980,57 |
-598,99 |
2101,52 |
1502,53 |
1381,58 |
3483,1 | |||||
8’ |
2012,42 |
-599,75 |
2036,39 |
1436,64 |
1412,67 |
3449,06 | |||||
8 |
2183,25 |
-468,87 |
2344,37 |
1875,5 |
1714,38 |
4058,75 | |||||
Подбор сечения арок.
Подбор сечения производим по максимальным усилиям:
Мmax=-5140,78 кг м., N соотв.=3449,06кг.
Оптимальная высота поперечного сечения арки находится:
Требуемая высота сечения арки находится из условия устойчивости
в плоскости кривизны:
l=
где l=120 – предельная гибкость, принимаемая по[1]табл.14;
l0=0,58S - расчетная длина элемента;
i =0.29h - радиус сечения элемента.
Отсюда hтр =
Ширину сечения арки принимаем b=0.1м. по сортаменту пиломатериалов, рекомендуемых для клееных конструкций. [5] прил. 1
Толщину досок принимаем, а=2,1см, а после острожки с двух сторон, а=1,8 см.
Поперечное сечение принимаем прямоугольным , постоянной высоты и ширины. Компонуем из 27 досок сечением 14х2,1 см, тогда высота сечения h=27 1,8=48,6=50 см.
Принятое сечение b x h=14x50 см.
Проверка нормальных напряжений при сжатии с изгибом.
Расчетное сопротивление древесины при сжатии с учетом коэффициентов условий работы при высоте сечения mб=1 и толщине слоев mсл=1.1 [1], табл. 7, 8 Rc=140 1 1.1=154 кг/см2.
Проверку следует производить по формуле:
G=
Fрасч = b h =14 50 =700 cм2
Wрасч = =5833 см3
МД=
(при гибкости элемента
м
МД = кг см
G=
Вывод: прочность сечения достаточна. Запас по прочности 15,06 %
Проверка скалывающих напряжений.
Проверку производим по Qmах=1425,29 кг.
Статический момент и момент инерции сечения арки:
S = cм3;
J = см4.
Максимальное напряжение скалывания:
Проверка устойчивости плоской формы деформирования.
Проверяем сечение на устойчивость из плоскости при:
Мmax=-5140,78 кг м., N соотв.=3449,06.
Проверку следует производить по формуле:
G=
где jМ - коэффициент, определяемый по формуле:
jм=140
где см - расстояние между опорными сечениями элемента;
kф =1.13 - коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке lp, определяемый [1] по табл.2 прил.4.
jм = 140 = 0.8
Гибкость полуарки из ее плоскости lу и коэффициент продольного изгиба j:
lу = 192,12
j = =0.08
Т.к на участке lp из плоскости деформирования имеются закрепления в виде прогонов, коэффициент jм следует умножать на коэффициент kpм и коэффициент j следует умножать на коэффициент kpN по формулам:
Проверка: ,
- Деревянный город
- Держава Ахеменидов
- ДЕРЖАВА І ПРАВО ЗАХІДНОУКРАЇНСЬКИХ ЗЕМЕЛЬ У СКЛАДІ АВСТРО-УГОРСЬКОЇ ІМПЕРІЇ (1772-1918 рр.)
- Держава і право ЗУНР
- Держава і право Паризької Комуни
- Держава і право Стародавнього Китаю
- Держава і право України в період десталінізації (друга половина 1950-х — перша половина 1960-х pp.)
- Дерево целей
- Дерево целей государственного управления
- Дерево целей организации
- «Деревья отказов»; назначение и примеры
- Деревянное зодчество
- Деревянное зодчество на Руси
- Деревянное зодчество на Руси
