Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Основные решения вентиляции

Основные решения вентиляции.

Кинотеатры круглогодичного действия подразделяются на два типа: с фойе и с распределительными кулуарами. Помещения кинотеатров включают зрительный комплекс, киноаппаратный комплекс и служебно-хозяйственные помещения .

Расчетные температуры воздуха и кратность воздухообмена для основных помещений кинотеатров следует принимать по СНиП «Отопление, вентиляция и кондиционирование».

В кинотеатрах со зрительным залом вместимостью 400 чел., расположенных в среднем климатическом поясе можно ограничиться приточно-вытяжной вентиляцией без кондиционирования воздуха.

Расчетное число зрителей в зале соответствует его стопроцентному заполнению. Воздухообмен в зрительном зале рассчитывают по летнему режиму. Тепло от электрического освещения в зрительных залах не учитывают.

Основными вредностями, выделяющимися в зрительном зале, являются избытки тепла, влаговыделения и углекислый газ.

В зрительных залах кинотеатров круглогодичного действия для холодного и переходного периодов года проектируют механическую приточную вентиляцию и вытяжную вентиляцию с естественным побуждением через шахты с устройством вытяжных отверстий в потолке. Приточный воздух подается приточной камерой П 1, установленной в подвале.

Забор воздуха осуществляется через 9 решеток СТД 5291 на приточной шахте, затем воздух идет через клапан воздушный утепленный КВУ1600*1000 к ячейковым фильтрам ФяВБ 15 шт. Очистка предусматривается для более эффективной работы калорифера, а также исходя из требуемых санитарных норм для приточного воздуха. После калорифера ВНВ243-116-050-1-1,8-2 нагретый воздух вент агрегатом ВЦ-4-75 направляется к воздухораздающим устройствам – плафонам ВДШп – 6 расположенным на чердаке. Струя образуется настилающаяся и имеет скорость на выходе из плафона 3,43. При этом подвижность воздуха в рабочей зоне составляет V = 0,18 м/с. Удаление воздуха из зрительного зала производится естественной вытяжной вентиляцией расположенной в потолке за экраном. В летний период года удаление производится 2 шахтами ВЕ1 и ВЕ3, затянутыми декоративной решеткой.

В холодный период года только ВЕ2, так как работает система рециркуляции..

Еще в здании кинотеатра запроектировано 3 приточных систем вентиляции. Система П2, в которой воздух поступает в приточную установку АПК-1-6, направляется в обслуживаемые помещения: аккумуляторную и на подпор в электросиловую и кладовую в подвале; и на подпор в кабинет директора, контору, комнату персонала, и кладовую на первом этаже. Раздача воздуха в этих помещениях осуществляется через щелевые решетки типа АМР.

Также предусмотрена система П3, в которой воздух поступает в приточную установку АПК-3,15-2, направляется в обслуживаемые помещения: перемоточная, кинопроекционная. Раздача воздуха в этих помещениях осуществляется через щелевые решетки типа АМР.

Также предусмотрена система П4, в которой воздух поступает в приточную установку АПК-3,15-2, направляется в обслуживаемые помещения: буфет, фойе, кассы и кассовый вестибюль. Раздача воздуха в этих помещениях осуществляется через щелевые решетки типа АМР.

В помещении буфета предусмотрена, естественна вытяжная вентиляции ВЕ4, ВЕ5. Воздух забирается через решетки АМН и по настенному приставному каналу, оборудованному зонтом, выбрасывается наружу.

Вытяжная система кинопроекционной В3 объединена с вытяжкой из комнаты механика. В кинопроекционной предусматривается общеобменная и местная вытяжка, причем последняя осуществляется от кинопроекторов каждый местными отсосами- зонтами 500х500, а общеобменная вытяжка реализуется через решетку АМР. Вент агрегат ТКК 960 А1 расположен на крыше.

Еще в здании кинотеатра запроектировано три вытяжных системы вентиляции. Система В1 в которой воздух забирается через жалюзийные решетки типа АМР из санузлов и курительной. Вент агрегат ВКМ 35/2,5 – 1,1/4Д расположен на первом этаже в венткамере, для предотвращения прорывания воздуха при отключенном вентиляторе предусмотрен обратный клапан Коп-02 250*250, для защиты от атмосферных осадков служит зонт.

Система В2 в которой воздух забирается через жалюзийные решетки типа АМР из комнат: плакатная, электросиловая и кладовая. Вент агрегат ВККМ 35/2,5-0,9/4Д расположен в подвале, для предотвращения прорывания воздуха при отключенном вентиляторе предусмотрен обратный клапан Коп-01 200*200, для защиты от атмосферных осадков служит зонт.

Система В4- эта система является расчетной в данном курсовом проекте, в которой воздух забирается через жалюзийные решетки типа АМР из комнат: аккумуляторной и щелочной. Вент агрегат СК 100 С расположен на 1 этаже, для предотвращения прорывания воздуха при отключенном вентиляторе предусмотрен обратный клапан RSK 160, для защиты от атмосферных осадков служит зонт.

В кладовой, комнате персонала, конторе и кабинете директора запроектирована вытяжная система В5, воздух забирается через решетки АМН. Оборудована вентагрегатом ТКК 300 С, расположенным на крыше.

Расчёт воздухораспределения в зрительном зале.

Для приточного воздуха в качестве воздухораспределителей (ВР) приняты плафоны ВДШп-6. Плафоны обеспечивают подачу воздуха в рабочую зону вертикально вниз полными веерными настилающими струями из верхней зоны.
Выбираем в качестве основного модуля площадь и в центре размещаем плафоны.
Вычисляем относительную площадь струи при поступлении её в рабочую зону:

-высота обслуживающей зоны, которая для зрительных залов равна 1.5.

4. . Т.к. расчетная величина в этом пределе, то можно принимать плафоны.

5. Находим расход воздуха подаваемого одним плафоном.

- расход приточного воздуха,

Принимаю к установке универсальный модернизированный плафон с диффузором, со сплошным диском: полная, веерная, настилающаяся струя.

6. Рассчитываем фактическую скорость на выходе из плафона:

7. Сравниваем полученное значение скорости с допустимым значением по акустическим соображениям.

допустимый уровень звукового давления в октавных полосах 125, 250 Гц.

Принимаем по [ приложение1.4 ] .

;

В - постоянная помещения.

постоянная помещения на частоте 1000 Гц. [4.прил. табл.4.].

частотный множитель [прил. таб.5.(4)].

V – объём помещения, м*3.

;

n- число плафонов.

площадь сечения подводящего воздуховода,

поправка, учитывающая распределение звуковой мощности по октавным полосам [прил. табл.2(4)].

;

Б – табличная поправка, зависящая от воздухораспределителя. (плафон Б=13).

поправка на расположение источника шума. Если расположен выше рабочей зоны, то равна 0, если в рабочей зоне то 3 дБ

8.Определяем скорость на входе в обслуживающую зону:

коэффициент взаимодействия струй, учитывается при горизонтальной подаче. Для плафона равен 1.

коэффициент неизотермичности струи, который при подаче настилающими струями равен 1.

коэффициент стеснения струи, находится в зависимости от отношения .

=0,61

9.Определяем избыточную температуру на входе в обслуживающую зону:

n – коэффициент учитывающий изменение температуры в струе.

принять большее значение температуры для теплого или холодного периода года.

10. Сравниваем с максимально допустимыми:

принимаем , К=1,6 при подаче в верхнюю зону.

11. Определяем геометрическую характеристику струи:

12.Пересчитываем скорость на входе в обслуживающую зону:

Выбор воздухораспределителей для остальных помещений.

В производственных мастерских, в комнатах для персонала и в других обслуживающих и административных помещениях все приточные и вытяжные решетки устанавливаются под потолком и имеют регулировочные устройства. Принимаем к установке решетки типа АМР на притоке и типа АМР на вытяжке. Условием выбора числа решеток для конкретного помещения должно являться то, что скорость истечения воздуха из них должна быть в приточных системах в пределах 2-2,5(3) м/с, в вытяжных – 2,5-3,5 м/с .

Основные типы принятых решеток представлены в табл.1:

Таблица 1

Наименование помещения	Тип установок	Расход воздуха L м³/ч	Скорость воздуха v м/с	Кол-во решеток	Типоразмер решетки	Площадь сечения решетки
Наименование помещения	Тип установок	Расход воздуха L м³/ч	Скорость воздуха v м/с	Кол-во решеток	Типоразмер решетки	Площадь сечения решетки
фойе	приток	2240	4,8	3	АМР(200*400)	0,043
фойе	вытяжка	-	-	-		-
кассы	приток	102	2,8	1	АМР(150*150)	0,01
кассы	вытяжка	-	-	-	-	-
кабинет директора	приток	-	-	-	-	-
кабинет директора	вытяжка	31,9	0,5	1	АМН (100*400)	0,019
кассовый вестибюль	приток	208	2,5	1	АМР(150*300)	0,023
кассовый вестибюль	вытяжка	-	-	-	-	-
буфет	приток	288	3,5	1	АМР (150*300)	0,023
буфет	вытяжка	288	0,96	1	АМН (300*300)	0,068
кладовая буфета	приток	-	-	-	-	-
кладовая буфета	вытяжка	48	0,76	1	АМН (100*150)	0,008
курительная	приток	-	-	-	-	-
курительная	вытяжка	53,7	2,5	1	АМР (100*200)	0,009
перемоточная	приток	-	-	-	-	-
перемоточная	вытяжка	41,3	0,5	1	АМН (150*300)	0,023
кинопроекционная	приток	2684	4,36	2	АМР (200*500)	0,057
кинопроекционная	вытяжка	284	2,6	1	АМР (150*400)	0,03
комната персонала	приток	-	-	-	-	-
комната персонала	вытяжка	31,9	0,88	1	АМН (150*150)	0,01
контора	приток	-	-	-	-	-
контора	вытяжка	31,9	0,63	1	АМН (100*300)	0,014
электросиловая	приток	-	-	-	-	-
электросиловая	вытяжка	73,2	2,3	1	АМР (100*200)	0,009
щелочная	приток	87,69	-	-	-	-
щелочная	вытяжка	29,8	0,8	1	АМР (100*150)	0,008
аккумуляторная	приток	227	2,7	1	АМР (150*300)	0,023
аккумуляторная	вытяжка	283,8	2,7	2	АМР (100*300)	0,014
кладовая	приток	-	-	-	-	-
кладовая	вытяжка	21,7	0,75	1	АМР (100*150)	0,008
санузлы	приток	-	-	-	-	-
санузлы	вытяжка	600	2,7	6	АМР (100*200)	0,009
плакатная	приток	-	-	-	-	-
плакатная	вытяжка	138,3	2,02	1	АМР (100*400)	0,019
кабинет киномеханика	приток	-	-	-	-	-
кабинет киномеханика	вытяжка	83,3	2,5	1	АМР (100*200)	0,009

Определение сечения приточной шахты и расчёт жалюзийных решеток.

Определяем расход воздуха, проходящего через сечение шахты:

Рассчитываем сечение шахты:

скорость движения воздуха в шахте, равна 6 м/с.

Подбираем размер шлакобетонной шахты:

А*В=1,7*1,0

Рассчитываем фактическое сечение шахты:

=1,7*1=1,7.

Рассчитываем фактическую скорость движения воздуха в шахте:

К приточной шахте принимаю жалюзийные решетки: СТД 5291,.

Рассчитываем сечение всех решеток:

скорость движения воздуха в шахте, равна 3-6 м/с.

Рассчитываем количество решеток установленных в шахте:

Принимаю 9 решеток.

8. Рассчитываем фактическую скорость движения воздуха через решетку:

Подбор клапана воздушного утеплённого для приточной системы П1.

Принимаем к установке клапан, утепленный воздушный по таблице 4.2. [14].

КВУ 1600*1000, его размеры:

L=1000мм, L1=1140мм, Н=570мм, Н1=690мм..

Уточняем скорость:

Подбор клапана воздушного регулируемого для рецеркуляционной

системы.

Принимаем к установке клапан, регулируемый воздушный:

КВР 800*800, его размеры:

А=800мм, в=800мм, М=860мм, В=860мм.

Подбор фильтров для приточной системы П1.

Для систем приточной вентиляции в общественных зданиях достаточно применение воздушных фильтров третьего класса.

Подбор фильтров осуществляется в следующем порядке:

Площадь фильтрующей поверхности определяется по формуле:

L – расход фильтруемого воздуха,

g – рекомендуемая воздушная нагрузка на 1 фильтрующей поверхности ,

[ 7, табл.4.2] принимается в пределе от 6000-7000;

2.Количество ячеек фильтра определяется по формуле:

- площадь рабочего сечения ячейки, =0.22

Конструктивно принимаем 15 ячеек фильтра.

3.Общая площадь фильтра будет равна:

4. Рекомендуемая воздушная нагрузка на 1 фильтрующей поверхности равна:

Принимаю к установке фильтр марки «ФяВБ».

5.Определяем начальное сопротивление фильтра, принимаем по[7.рис.4.3.] в зависимости от фильтра:

6. Определяем расчётное сопротивление фильтра:

7.Превышение сопротивления запылённого материала по сравнению с начальным равно:

8.Определяем эффективность фильтра Е,% и массу уловленной пыли на 1фильтра, г/, принимаем по [7.рис.4.4] рассчитываем пыле емкость фильтра по формуле:

Е=100-23=77% =3200 г/,

9.Определяем количество пыли, оседающей в фильтрах за сутки:

расход подаваемого воздуха,

запыленность атмосферного воздуха, , принимаем по [7.табл.4.3. ]

Е – эффективность очистки воздуха, выраженная в долях единиц.

число часов работы приточной системы в течение суток, ч. принимается в пределе

(12-14).

10. Время службы фильтра до регенерации равно:

Подбор калорифера для приточной системы П1.

Калориферные установки следует проектировать, составляя их из минимального числа калориферов. Они снабжаются арматурой, которая обеспечивает регулирование теплопроизводительности установки.

Расчёт калориферов выполняется в следующей последовательности:

1.Задаваясь массовой скоростью воздуха в пределах () = 3-10 , вычисляем необходимую площадь калориферов по воздуху:

количество приточного воздуха, кг/ч.

По техническим данным [7, приложение 2], выбираем тип калорифера в зависимости от площади сечения.

К установке принимаю один калорифер марки «ВНВ243-116-050-1-1,8-2»

2.Уточняем действительную массовую скорость воздуха по формуле :

m- число, параллельно, установленных калориферов по воздуху.

3.Определяем расход воды через калориферную группу W кг/ч :

Где

расход тепла на нагрев приточного воздуха, , принимается из курсовой

работы. =57687,89 .

4, Выбираем способ обвязки калориферов и в группе и рассчитываем скорость воды в трубах w м/с:

Где p=1000 кг/м³ плотность воды

n- число калориферов установленных параллельно по воде

5. Находим коэффициент теплопередачи калориферов К Вт/(м²К), для ВНВ243:

6. Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки:

к - коэффициент теплопередачи калорифера, .

температуры соответственно приточного воздуха и температуры смеси: ,.

7, Определяем необходимое число калориферов в установке N, шт.:

8. Определяем действительную поверхность нагрева Fдейст. м²:

9.Определяем запас площади поверхности нагрева по формуле:

10.Значение аэродинамического сопротивления одного калорифера Па:

Па

11. Сопротивление калориферной группы, р-число калориферов установленных последовательно по воздуху,Па:

Значение гидравлического сопротивления одного калорифера ∆Н, кПа:

Сопротивление проходу воды калориферной группы при S-последовательно установленных по воде калориферов, кПа:

Подбор калорифера для приточной системы П2.

1.Задаваясь массовой скоростью воздуха в пределах () = 3-7 , вычисляем необходимую площадь калориферов по воздуху:

количество приточного воздуха, кг/ч.

Уточняем действительную массовую скорость воздуха по формуле :

По техническим данным [7, приложение 2], выбираем тип калорифера в зависимости от площади сечения.

Расчетный тепловой поток:

К установке принимаю один калорифер марки «ВНВ243-053-037-1-1,8-6»

Подбор калорифера для приточной системы П3.

количество приточного воздуха, кг/ч.

Уточняем действительную массовую скорость воздуха по формуле :

По техническим данным [7, приложение 2], выбираем тип калорифера в зависимости от площади сечения.

Расчетный тепловой поток:

К установке принимаю один калорифер марки «ВНВ243-065-037-1-1,8-6»

Подбор калорифера для приточной системы П4.

количество приточного воздуха, кг/ч.

Уточняем действительную массовую скорость воздуха по формуле :

По техническим данным [7, приложение 2], выбираем тип калорифера в зависимости от площади сечения.

Расчетный тепловой поток:

К установке принимаю один калорифер марки «ВНВ243-065-037-1-1,8-6»

Аэродинамический расчет приточной системы для зрительного зала и системы с рециркуляцией.

Аэродинамический расчет систем вентиляции выполняют после расчета воздухообмена, а также решения трассировки воздуховодов и каналов. Для проведения аэродинамического расчета вычерчивают аксонометрическую схему системы вентиляции, на которой выделяют фасонные части воздуховодов. По аксонометрической схеме и планам строительной части проекта определяют протяженность отдельных ветвей системы.

Различают прямую и обратную задачи аэродинамического расчета вентиляционных систем. Цель аэродинамического расчета зависит от типа задачи: для прямой - это определение размеров сечений всех участков системы при заданном расходе воздуха через них; для обратной - это определение расходов воздуха при заданных размерах сечений всех участков.

При аэродинамическом расчете вентиляционных систем схему разбивают на отдельные расчетные участки. Расчетный участок характеризуется постоянным расходом воздуха. Границами между отдельными участками схемы служат тройники. Потери давления на участке зависят от скорости движения воздуха и складываются из потерь на трение и потерь в местных сопротивлениях.

Так же, как при гидравлическом расчете системы отопления, в системе вентиляции намечается основное расчетное направление - магистраль, представляющая собой цепочку последовательно расположенных участков от начала системы до наиболее удаленного ответвления. Потери давления в системе равны потерям давления по магистрали, слагающимся из потерь давления на всех последовательно расположенных участках, составляющих магистраль, и потерь давления в вентиляционном оборудовании (калориферы, фильтры и пр.).

Существует много различных способов расчета вентиляционных систем. Некоторые из них получили широкое распространение в проектной практике.

Согласно заданию, рассчитываем в проекте одну приточную механическую систему и две вытяжных (с механическим и естественным побуждением).

Целью аэродинамического расчета является выбор размеров поперечных сечений воздуховодов или каналов системы для обеспечения по всем ее участкам требуемых расходов воздуха:

в механических системах - при наиболее экономически целесообразных скоростях воздуха, обеспечивающих бесшумность работы в зданиях общественного назначения;

в естественных системах - при таких скоростях воздуха, когда суммарные потери давления по любому пути движения воздуха равнялись бы величине располагаемого давления для каждого рассчитываемого пути. До начала расчета вычерчивают аксонометрическую схему системы вентиляции в масштабе 1:100 на основании изображения размещенных на плане здания воздуховодов, каналов, воздухораздающих и вытяжных устройств, мест расположения вентиляционных камер.

На вычерченной аксонометрической схеме системы вентиляции выбирается расчетная магистраль (путь воздуха от места его входа в систему до места выхода его из системы). Для систем с механическим побуждением - это наиболее длинная и загруженная трасса до максимально удаленного от вентилятора воздухоприемного устройства в вытяжной системе или воздухораздающего - в приточной. Для гравитационной вытяжной системы - это трасса от наиболее удаленного места вытяжки в верхнем этаже до устья шахты.

Расчетная трасса разбивается на расчетные участки, т.е. отрезки воздуховодов, на которых расход воздуха и скорость его движения являются постоянными величинами. На каждом участке в кружке указываются его номер и радом дробью - расход воздуха (числитель) и после расчета диаметр или сечение в знаменателе.

Расчет выполняется в табличной форме. Для определения предварительной величины площади сечения воздуховодов по участкам пользуемся формулой:

где L– расход воздуха на рассчитываемом участке, м³/ч;

u– рекомендуемая скорость воздуха, м/с.

Значение скоростей движения воздуха принимаем:

в механических системах вентиляции общественных зданий с учетом не превышения допустимых уровней шума на общих, ближайших к вентилятору участках до 6-8 м/с, на последующих– по мере приближения к конечным участкам от 5 до 2 м/с;
в гравитационных вытяжных системах– вертикальных каналах, верхнего этажа–0.5 м/с, других вертикальных каналах 0.7–1 м/с, в горизонтальных воздуховодах– до 1 м/с, вытяжных шахтах–до 1.5 м/с.

1. Окончательные размеры воздуховода или канала принимаем такими, как у стандартного ближайшего сечения площадью F@F_пред, и вычисляем расчетную скорость воздуха на участке:

для прямоугольного сечения по формуле
для круглого сечения по.

2. Площадь поперечного сечения воздуховода или канала записываем в графу 5, а величину расчетной скорости вносим в графу 7 (табл.2).

3. При принятом прямоугольном сечении воздуховода вычисляем его диаметр, его эквивалентный диаметру по площади сечения, так как расчетные таблицы и номограммы составлены для круглых стальных воздуховодов. Для этого пользуемся формулой

где а и в– стороны поперечного сечения, мм.

4. На каждом участке определяем величину удельной потери давления на трение R по диаметру, скорости воздуха– с помощью расчетной таблицы, после чего записываем эти значения в графу 8.

5. Рассчитываем потери давления на участке с учетом коэффициента увеличения трения не стального воздуховода по сравнению со стальным n, который принимают по таблицам в зависимости от скорости движения воздуха u, м/с, и абсолютной шероховатости материала воздуховода К_э или по номограмме. Произведение величин R*l*b записываем в графу 10.

6. Составляем по каждому расчетному участку (вне таблицы на отдельной странице пояснительной записки) перечень и значения коэффициентов сопротивлений. Сумму значений коэффициентов местных сопротивлений по участку проставляем в графу 11.

Основные решения вентиляции 📙 Реферат → 🆔 181234