Ирина Эланс

Автор который поможет с любыми образовательными и учебными заданиями

Насосная станция первого подъема

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО

ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ КУЗБАССКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

Кафедра строительных конструкций

ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА

к курсовому проекту по дисциплине 'Насосные и воздуходувные станции"

Выполнил: ст.гр. ВВ-101

Брылева М.А.

Проверил: преподаватель

Зайцева И.С.

Кемерово 2011

Содержание

ВВЕДЕНИЕ……………………………………………………………………......3

ВЫБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ……..4

1.1 Определение часовой подачи насосной станции…………………………….5

1.2Определение подачи насосной станции в период восстановления противопожарного запаса воды…………………...........………………………..5

1.3Определение количества напорных водоводов и их диаметров……………6

1.4Определение потерь напора в напорном водоводе…………………...……..7

1.5Определение предварительного значения потребляемого напора насоса...8

1.6Определение количества и типа рабочих насосов…………………………..9

1.7Определение расчетной подачи одного насоса……………………………...9

Подбор типоразмера насоса…………………………………………………..9
Определение количества резервных насосов………………………………..10
Определение мощности насоса……………………………………………..10
Определение потребляемой мощности электродвигателя………...………10
Определение геометрической высоты всасывания насоса………………..12

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ……………………………………13

Определение отметок оси насоса и пола машинного зала…………………13
Составление схемы расположения лотков, трубопроводов и арматуры….14
Подбор диаметра труб, фасонных частей и арматуры……………………...15
Подбор диаметров трубопроводов………………………………………....15
Подбор фасонных частей и арматуры………………………….…………..18
Компоновка технологического оборудования, трубопроводов и арматуры20
Подбор грузоподъемных устройств………………………………………….21
Определение отметки верхнего строения насосной станции………………22
Подбор дренажных насосов…………………………………………………..22

4. УТОЧНЕНИЕ РЕЖИМА РАБАОТЫ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ……………23

4.1 Расчет потерь напора во внутристанционных коммуникациях и уточнение потерь напор………………………………………………………………………23

4.2 Анализ совместной работы насоса и системы напорных водоводов……...27

5. АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ ЧАСТЬ……………………………….30

Приложение 1: Характеристика насосов и напорных водоводов……………...31

Приложение 2: Параллельная работа двух рабочих насосов на два водовода…...32

Приложение 3: Вертикальная схема насосной станции………………………..33

Приложение 4: Аксонометрическая схема………………….…………………..34

6.. Спецификация …………………………………………………………………35

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ…………………………………36

ВВЕДЕНИЕ

Насосные станции являются важным элементом систем водоснабжения и водоотведения. Они представляют собой сложный комплекс сооружений и оборудования. Правильный выбор технико-экономических параметров этого комплекса во многом определяет надежность и экономическую эффективность подачи или отведения воды. На насосной станции размещается главный насосный агрегат, для обеспечения нормальной работы которых имеется целый ряд вспомогательных устройств: система всасывающих и напорных трубопроводов с необходимой арматурой, системы запуска насосов, смазки, электроснабжения, автоматики управления и контроля.

По назначению системы водоснабжения делятся на станции первого и второго подъема, циркуляционные и повысительные.

Станции первого подъема подают воду из источника на очистные сооружения, а если очистки не требуется - в регулирующие емкости или непосредственно в сеть потребителю.

По типу здания насосные станции подразделяются на наземные, заглубленные и глубокие. По характеру управления станцией: с ручным, полуавтоматическим и автоматическим управлением.

В курсовом проекте запроектирована насосная станция первого подъема с подачей Q = 641,6 м³/ч, двумя рабочими и двумя резервными насосами типа 1Д.

1. ВЫБОР ОСНОВНОГО ОБОРУДОВАНИЯ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ

1.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСОВОЙ ПОДАЧИ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ

По данным задания определяется часовая подача насосной станции Q, в м /ч как подача среднего часового расхода в дни максимального водопотребления по формуле:

(1.1.1)

где Q_{макс.сут}- максимальный суточный расход, м ;

Т - продолжительность работы насосной станции в часах, обычно принимают равной 24 часам;

α - коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды насосной станции и очистных сооружений; в курсовом проекте предварительно можно принять равным 1,11 при производительности очистных сооружений более 14 000 м /сут.

2.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОДАЧИ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ В ПЕРИОД ВОССТАНОВЛЕНИЯ ПРОТИВОПОЖАРНОГО ЗАПАСА ВОДЫ

Устанавливается величина подачи насосной станции первого подъёма в период восстановления противопожарного запаса воды, хранящегося на насосной станции второго подъёма, и окончательно уточняется расчётная подача насосной станции первого подъёма. Пополнение противопожарного запаса воды часто осуществляется рабочими насосами насосной станции первого подъёма, т.к. в соответствии с [1] на период пополнения противопожарного запаса допускается снижение подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды на 30%, а подача воды на производительные нужды - по аварийному графику. В курсовом проекте разрешается принять условно допустимое снижение всего среднего часового расхода воды на период восстановления противопожарного запаса в размере 30% и определять величину подачи насосной станции первого подъёма в период восстановления противопожарного запаса воды Q₄ _В0Сст. по формуле:

(12.1)

где Q_n ·3- полный пожарный расход за 3 часа, т.е. за расчётную продолжительность тушения пожара в населённом пункте или на предприятии,

м³; Q_n складывается из расхода воды на тушение n_нар наружных пожаров и расхода на тушение одного внутреннего пожара q_внутр . Расход воды на тушение одного наружного пожара q_нap и число наружных пожаров n_нар приводятся в задании; на тушение одного внутреннего пожара предусмотрим две струи по 2,5 л/с.

Тогда Q_n=q_нар·n_нар+q_внутр·1= q_нар·n_нар+q_внутр

∑Q_макс.i - суммарный расход в течение 3 часов наибольшего водопотребления, m³

(приблизительно равен 15,4% Q_{макс.су}_т),

Q_ч·3 – подача нормально работающих насосов насосной станции первого подъема расчётную продолжительность тушения пожара, т.е. за 3 часа, м ;

Т_восст - продолжительность восстановления противопожарного запаса, устанавливается по пожарным нормам в пределах от 24 до 36 часов; в курсовом проекте можно принять, что Т_восст. равно 24 часа.

Полученное по формуле (2.2.1) значение Q_{ч.восст} сравниваем с подачей Q_ч нормально работающих насосов станции первого подъёма. Если Q_{ч.восст} меньше Q_ч, то восстановление противопожарного запаса будет обеспечено рабочими насосами первого подъёма. И тогда за расчётную подачу можно окончательно принять величину Q_ч, Q_ч.расч = Q_ч . В противном случае Q_ч.расч = Q_{ч.восст} . О_{ч.восст} < Q_ч; окончательно принимаем Q_ч.расч = Q_ч = 641,6 м³/ч

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВО НАПОРНЫХ ВОДОВОДОВ И ИХ ДИАМЕТРОВ

Затем предварительно назначается количество напорных водоводов и определяется их диаметр с учётом экономического фактора. По [1] на насосных станциях первой и второй категорий надёжности действия число напорных водоводов n_вод должно быть не менее двух, обычно n_вод равно двум. Тогда расход по одному водоводу будет равен:

(2.3.1)

Из-за отсутствия необходимых подробных данных о трассе и исходя из требования надёжности работы водоводов, в качестве напорных водоводов целесообразно выбрать стальные или железобетонные трубы.

Согласно [2] экономический фактор - Э можно предварительно принять равным для районов Урала, Сибири и Дальнего Востока - 0,5; для центральных и западных районов Европейской части России - 0,75; для остальных районов 1.

Для найденного расхода Q_вод , выбранного материала труб и значения Э по таблице предельных экономических расходов определяется экономически выгодный диаметр напорного стального водовода (приложение 1): d _вод. = 300 мм.

2.4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ НАПОРА В НАПОРНОМ ВОДОВОДЕ

Вычисляются потери напора n_вод в напорных водоводах для нормальных условий их работы:

(2.4.1)

где 1,1 - поправочный коэффициент на местные сопротивления, имеющиеся на водоводах;

i - гидравлический уклон, определяемый по [2 или 11];

l_вод - длина водопровода, м. Для подсчёта потерь напора можно воспользоваться и другими водопроводными формулами, например:

(2.4.2)

где А - удельное сопротивление трубопровода, определяемое по [2, табл. 2];

K₁ - поправочный коэффициент на неквадратичную зависимость потерь напора от средней скорости движения воды; вводится при скорости меньшей 1,2 м/с и определяется по [2, табл. 3] при V_вод больше 1,2 м/с K₁=l;

Q_вод - расход по одному водоводу, м² /ч. Определяем живое сечение ω_вод, м² , по формуле:

(2.4.3)

Насосная станция расположена в Московской области: Э=0,75. по приложению (1) для Q_{в
о д} =89,1 л/с определяем экономически выгодный диаметр стального водовода: d_вод = 300мм.

где d²_вод_. - диаметр напорного водовода, м.

Определяем скорость движения воды в напорном водоводе V_вод, м/с, по формуле:

(2.4.2)

2.5 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ЗНАЧЕНИЯ ПОТРЕБЛЯЕМОГО НАПОРА

НАСОСА

Предварительно устанавливается значение потребного напора насосов по формуле:

(2.4.5)

где Z_смес - отметка уровня воды в смесителе очистных сооружений, м;

Z_вс.отд - отметка наинизшего уровня воды во всасывающем отделении водоприёмного колодца, м ;

h_н.с - потери напора во внутренних коммуникациях насосной станции, предварительно принимаемые равными 2…2,5 м ; в [3] рекомендуется к этим потерям добавлять ещё запас на

взаимное влияние местных сопротивлений в размере 1,5 м во всасывающей трубе и 3 м на нагнетательном трубопроводе;

Н_зап - запас напора на излив воды из трубопровода в смеситель; принимается равным 1 м.

2.6 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА И ТИПА РАБОЧИХ НАСОСОВ

Количество рабочих насосов n_раб на насосной станции первого подъёма предварительно можно назначать в зависимости от величины суточной подачи станции равным: при Q_{макс.сут} до 20 000 м³/сут - 1 насос; от 20 000 до 40 000 м³/сут - 2; при более 40 000 м³/сут - 3-4 насоса. Т.к. Q_{макс.сут} =14 000 м³; то принимаем число рабочих насосов n_раб = 1.

2.7 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ПОДАЧИ ОДНОГО НАСОСА

Расчётная подача одного насоса Q₁ определяется по формуле:

(2.7.1)

2.8 ПОДБОР ТИПОРАЗМЕРА НАСОСА

По Q₁ и Н_потр производится выбор типоразмера насоса по полю Q-H в приложении 2; из [4, табл. 1] или из

[10, приложение 3] выписывают основные параметры; затем снимают на кальку его рабочие характеристики Q-H, Q-n и

Q-∆h_доп, приведённые в [5], или в [10], а также эскиз насоса с габаритными и присоединительными размерами из [5], [6] или [10]. По приложению 2 при Q₁= 641,6м³/ч и Н_потр=47,55м выбираем насос марки Д 800-57б, n=1450 об/мин.

Из [10, прил.З] выписываем основные параметры и размеры: подача Q=400 м³/ч, напор Н=44 м, масса - 450 кг, диаметр рабочего колеса D₂=375 мм.

Рис.1 Характеристика насоса Д800-57б

2.9 ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА РЕЗЕРВНЫХ НАСОСОВ

По [1, табл. 52] или по [3, табл. 9.2] устанавливается количество необходимых резервных насосов. Так как насосная станция первого подъёма непосредственно не подаёт воду на тушение пожара, её следует относить ко второй категории надёжности действия, следовательно, при числе рабочих агрегатов от одного до трёх на насосной станции первого подъёма необходимо устанавливать один резервный агрегат. Однако, учитывая малую стоимость одного насосного агрегата по сравнению со стоимостью всего водопровода, рекомендуется принимать на насосных станциях первого подъёма не менее двух резервных насосов (на случай, если один рабочий насос будет находиться в плановом капитальном ремонте и произойдёт авария со вторым насосом).

2.10 ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ НАСОСА

Определяется мощность насоса N в кВт, по формуле:

(2.10.1)

где р - плотность воды, кг/м ;

ƞ - коэффициент полезного действия насоса, определяемый по рабочей характеристике насоса в режимной точке (при Q₁ );

g- 9,81 м/с²

Q₁ - расчетная подача одного насоса, м³/с

H_потр - предварительное значение потребляемого напора насоса, м

2.11 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБЛЯЕМОЙ МОЩНОСТИ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ

Потребная мощность электродвигателя N_дв. определяется по формуле:

(2.11.1)

Где k – коэффициент запаса для учета возможных перегрузок электродвигателя в процессе эксплуатации насоса; по [3, 166] при мощности насоса N до 20 кВт k=1,25; при N от 20 до 50 кВт k=1,2; при N от 50 до 300 кВт k=1,15 и при N более 300 кВт k=1,1.

По мощности N_дв и синхронной частоте вращения n_с ближайшей к частоте вращения n рабочего колеса насоса, приняв напряжение 380 В, по [6] устанавливаем типоразмер электродвигателя 4А28S4У3 и выписываем его основные размеры электронасосного агрегата Д (рис.2):

Мощность электродвигателя - 110 кВт; Частота вращения рабочего колеса - 1450 об/мин.;

Масса агрегата - 2180 кг;

L-2518 мм; L₁-1160 мм; 1-521 мм; l₁-325 мм; I₂-755 мм; А-540 мм; А₁-560 мм; А₂-630 мм; А₃-530 мм; В-1155мм; В₁-840 мм; В₂-605 мм; В₃-1210 мм; Н-1050 мм; h-700мм; h₁-378 мм; h₂-280 мм; С-1050 мм; D-21500 мм; Патрубок всасывающий-D_y-300; Р_у-0,6(6); Патрубок напорный-D_y200;P_y-1,0(10)

Рис.2 Агрегаты электронасосные типа Д

2.12 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ВЫСОТЫ ВСАСЫВАНИЯ НАСОСА

Допустимая геометрическая высота всасывания насоса , м, определяется по формуле:

(2.12)

где p_атм - атмосферное давление; величина в курсовом проекте может быть принята равной 10м;

p_пар - давление насыщенного пара при температуре перекачиваемой воды, в курсовом проекте рекомендуется условно принять температуру воды равной 20 °С, тогда величина будет равной 0,24 м водяного столба;

∆h_доп - допустимый кавитационный запас, определяемый по [10, приложение 4];

Н_вс.тр - потери напора во всасывающем трубопроводе насоса, предварительно принимаемые

учетом местных сопротивлений равными 2 м.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ И РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ

3.1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТМЕТОК ОСИ НАСОСА И ПОЛА МАШИННОГО ЗАЛА

Отметка оси насоса Z_O.H., м, определяется по формуле:

(3.1.1)

где Z_вс.отд - минимальная отметка всасывающего отделения;

- допустимая геометрическая высота всасывания насоса.

Так как мы принимаем работу насосов насосной станции под заливом, то отметку оси насоса мы определяем:

(3.1.2)

где ∆h_нас - высота насоса от оси до лап, принимается по размерам, указанным на эскизе выбранного насоса; ∆h_нас = Н – h=0.7м.

Принимаем наименьшую отметку оси насоса, т.е.

На схеме указываются отметки уровней воды Z_смес и Z_bc.отд, поверхности земли Z_пов, уровня грунтовых вод, отметки ввода всасывающих вывода напорных трубопроводов, считая до низа, отметки оси насоса и пола машинного зала Z_пола.

где h_нас - высота насоса от оси до лап; принимается по размерам, указанным на эскизе выбранного насоса, м;

h_рамы - высота рамы под насос, предварительно может быть принята равной 0,2 м;

∆h_фунд - высота фундамента над уровнем чистого пола; назначается в зависимости от удобства монтажа всасывающих и напорных трубопроводов, но не менее 0,2 м.

По разности отметок Z_пов и Z_пола вычисляется заглубление h_загл пола машинного зала и устанавливается тип водопроводной насосной станции: при h_загл до 0,5 м имеем незаглубленную (наземную) станцию; при h_загл = 0,5... 4 м - полу заглубленную; при h_эагл больше 4 м будем иметь заглубленную насосную ст.

По величине заглубления насосная станция относится к полузаглубленной.

3.2 СОСТАВЛЕНИЕ СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ ЛОТКОВ, ТРУБОПРОВОДОВ И АРМАТУРЫ

С учётом рекомендаций [1,3], без масштаба, составляется схема расположения в плане насосных агрегатов, трубопроводов и арматуры: задвижек и обратных клапанов. Число общих всасывающих линий на водопроводных насосных станциях первой и второй категорий надёжности действия должно быть не менее двух. Для обеспечения забора воды любым насосом всасывающие трубы объединяют коллектором с переключающими задвижками (при малом расстоянии от водозаборного колодца до насосной станции и числе насосов до четырёх - всасывающего коллектора можно и не предусматривать). На напорной стороне также предусматривается коллектор с задвижками, если это не вызывает увеличения ширины машинного зала. В противном случае напорный коллектор выносится в подземную галерею или (при малом числе насосов) предусматривается переключение насосных агрегатов на тот или иной напорный водовод в камере переключений.

Трубопроводы в насосных станциях, а также всасывающие линии за пределами насосных станций следует выполнять из стальных труб на сварке с применением фланцевых соединений для присоединения к арматуре и насосам.

Рис.3 Схема расположения лотков, трубопроводов и арматуры

3.3 ПОДБОР ДИАМЕТРА ТРУБ, ФАСОННЫХ ЧАСТЕЙ И АРМАТУРЫ

3.3.1 ПОДБОР ДИАМЕТРОВ ТРУБОПРОВОДОВ

С учётом рекомендаций [1, табл.53] и [3, с.169, 174]о скоростях движения воды во внутристанционных всасывающей и напорной трубах V_в и V_н , определяются сечением труб, фасонных частей и арматуры внутри насосной станции:

(3.3.1)

(3.3.2)

где Q₁ - расчётная подача насоса, м /с;

= 1 м/с;

= 1,5 м/с.

Уточнив расходы воды в коллекторах Q_вк и Q_нк, аналогично вычисляют площади поперечного сечения всасывающего и напорного коллекторов ω_вк и ω_нк , а затем определяют соответствующие диаметры , , , , округляют их до стандартных диаметров d_в , d_вк , d_н и d_нк и проверяют величину получившихся скоростей в них:

(3.3.3)

(3.3.4)

При этом диаметры труб 350, 450, 700 и 900 мм принимать не рекомендуется Следует делать переходы на диаметры 400, 500, 600 и 800 мм.

1)Определим диаметр всасывающего коллектора. Зададимся средней скоростью во всасывающей трубе V _в - 1 м/с.

Принимаем d_B = 500 мм.

Фактическая скорость во всасывающем коллекторе равна:

Что приемлимо для d_в = 250 – 800, V_в = 0.8 – 1.5

2)Определим диаметр напорного коллектора. Средняя скорость в напорной трубе

=1,5m/c.

Принимаем d_н=300 мм

Фактическая скорость в напорном коллекторе равна:

Что приемлимо для d_в = 250 – 800, V_в = 1.0 – 3.0

3)Определим диаметр всасывающего трубопровода.

Принимаем d_вк=500 мм.

Фактическая скорость во всасывающем трубопроводе равна:

Что приемлимо для d_в = 250 – 800, V_в = 0.8 – 1.5

4)Определим диаметр напорного трубопровода.

Принимаем d_нк=300 мм.

Фактическая скорость в напорном трубопроводе:

Что приемлимо для d_в = 250 – 800, V_в = 1.0 – 3.0

3.3.2 ПОДБОР ФАСОННЫХ ЧАСТЕЙ И АРМАТУРЫ

Уточняем величину рабочего давления насоса р_раб в Па, по формуле:

(3.3.2.1)

По вычисленным значениям диаметров труб, коллекторов и условному давлению р_усл. равному (или большему) рабочему давлению р_раб, подбираются по справочникам [8.9] необходимые фасонные части и арматура. При этом качество обратных клапанов целесообразно выбрать более компактные и совершенные безударные клапаны.

Концентрический и эксцентрический переходы бесшовные приварные из углеродистой стали

Эксцентрический

250x300

D_н=326 мм

d_н=273 мм

L=180 мм

m = 29.5 кг

Концентрический

300x400

D_н=426 мм

d_н=325 мм

L=220 мм

m = 31.9 кг

Тройник неравнопроходный бесшовный приварной из углеродистой стали

500x400

D_н=530 мм

d_н =426 мм

L=300 мм

m =210 кг

Тройник равнопроходный бесшовный приварной из углеродистой стали

300x300

D_y=300 мм

D_н=325 мм

L=220 мм

H=200 мм

m=75.5 кг

Отвод крутоизогнутый, приварной из углеродистой стали с углом 90⁰

D_у =500 мм L₁=500 мм

D_н=530 мм L₂ =289 мм

S=10 мм L₃ =207 мм

M=163.50 кг

D_у =300 мм L₁=450 мм

D_н=325 мм L₂ =260 мм

S=10 мм L₃ =185 мм

M=121 кг

Задвижка параллельная с электроприводом и выдвижным шпинделем

D_y=500 мм

L=350 мм

H=2650 мм

D_y=400 мм

L=310 мм

H=2170 мм

Клапан обратный поворотный дисковый

D_y=400 мм

L=232 мм

P_y=1,0 МПа

m=128 кг

3.4 КОМПОНОВКА ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ, ТРУБОПРОВОДОВ И АРМАТУРЫ

С учётом принятой схемы расположения оборудования, трубопроводов и коллекторов в плане и вертикальной схеме насосной станции уточняется компоновка оборудования, трубопроводов и арматуры, ширина машинного зала в осях и вычерчивается на миллиметровке в М 1:50 план насосной станции (машинного зала, вспомогательных помещений и помещений для электрооборудования). На этом плане наносятся в масштабе насосы и электродвигатели (условно - прямоугольниками), трубы и коллекторы, арматура, а также монтажная площадка, балконы вдоль здания (для полузаглубленных и заглубленных насосных станций), лестницы, переходные мостики, площадки для обслуживания задвижек, каналы для размещения коллекторов и труб - в наземных насосных станциях [ 1, п. 7.10, п. 8.50].

Монтажная площадка предусматривается на отметке подземных путей. Размеры монтажной площадки в плане определяются габаритами оборудования или транспорта и максимальным приближением грузоподъёмного механизма к разгрузочному оборудованию. Вокруг оборудования или транспорта, находящихся на монтажной площадке, должен быть обеспечен проход шириной не менее 0,7 м. Размеры ворот или дверей следует принимать исходя из габаритных размеров оборудования или транспорта (в последнем случае ширина ворот должна составлять 3 м).

Для предотвращения образования во всасывающем трубопроводе воздушных мешков трубопровод прокладывают с подъёмом в сторону насоса (уклон не менее 0,005), а переходы с большего диаметра на меньший выполняют эксцентрическими, с горизонтальной верхней кромкой. Тогда воздух, выделяющийся из воды в зонах с пониженным давлением, будет свободно двигаться вместе с водой к насосу.

Из удобства монтажа и обслуживания просвет между низом трубы и полом машинного зала должен составлять 300 мм для труб диаметром до 450 мм и 500 мм - при большем диаметре.

Унифицированные размеры пролётов для зданий станций установлены 6 м и 12 м, следовательно, ширина машинного зала в свету (между внутренними поверхностями продольных стен) составит соответственно 5,6 и 11,5 м.

Если максимальный уровень грунтовых вод расположен ниже пола или если грунтовые воды вообще отсутствуют, то подземная часть здания выполняется в виде ленточного фундамента из сборных бетонных блоков под стены верхнего строения. При этом глубина заложения подошвы фундамента насосного агрегата принимается не менее 0,5...0,7 м, а для глинистых грунтов не менее 1,25 м. Ориентировочно масса фундамента насосного агрегата должна превышать суммарную массу насоса и двигателя не менее чем в 5 раз. Если максимальный уровень грунтовых вод расположен выше пола машинного зала, а также если заглубление пола машинного зала п_тагл превышает 3,0 м, то подземная заглубленная часть машинного зала обычно выполняется из монолитного железобетона.

Насосная станция первого подъема 📙 Курсовая → 🆔 140465