Водоснабжение промышленного предприятия. Для водогрейных котлов

МОСКОВСКИЙ  ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

 

 

 

 

 

 

Факультет: Водоснабжение  и водоотведение

Кафедра: Водоснабжение 

Специализация:

 

 

 

 

 

 

 

Пояснительно - расчетная записка к курсовому  проекту:

«Водоснабжение  промышленного предприятия.

Для водогрейных  котлов».

 

 

 

 

 

 

 

 

                                                                Выполнила: Мешкова Н.И.

                                                                Факультет ВиВ 5-3

                                                                Руководитель: Первов А.Г.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Москва 2012 год.

Оглавление

 

1.Введение

2.Исходные данные

3.Оценка приведенных затрат  на схемы очистки воды в  зависимости

 от источника

4.Расчет Na – катионитовых фильтров

      4.1. Технологические данные для расчета Na–катионитовых фильтров I ступени

5.Оборудование для хранения  и расходования поваренной соли  NaCl

 Список литературы

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Введение.

 

Вода  является обязательным компонентом  практически всех технологических  процессов, поэтому обеспечение  водой промышленных предприятий  в заданных количествах и заданного  качества, при соблюдении требований технологии и надёжности является важнейшей  задачей системы водоснабжения.

Требования  к качеству сводятся к следующему: вода не должна оказывать отрицательного влияния на качества выпускаемого продукта; не должна вызывать образование солевых  отложений, биологических обрастаний и коррозии арматуры, трубопроводов  и сооружений; должна обеспечивать необходимое санитарно-гигиеническое  состояние рабочих мест. Каждая отрасль  промышленности предъявляет свои требования к качеству используемой воды. Для  систем производственного водоснабжения  в основном используется свежая вода из источника водоснабжения, при  необходимости подвергаемая очистке  на водопроводных очистных сооружениях.

Огромные  объёмы потребления воды, дефицит  в источниках водоснабжения и  необходимость их охраны от загрязнения  делают проблему обеспечения водой  промышленных предприятий чрезвычайно  сложной.

Решающую  роль должны сыграть разработка и  применение новых технологических  процессов и методов, которые  позволяют создать высокоэффективные  и высоко экономические системы  водного хозяйства.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Исходные  данные

 

Показатели  качества исходной воды из водоисточников приведены в табл. 1. Требуемая производительность по умягчаемой воде Qум = 240 м3/ч.

Расход воды с учётом собственных  нужд предприятия (принимаем расход на собственные нужды – 30% от требуемой  производительности):

 

Qрасч = 1,3·240=312 м3/ч;

 

Необходимо  подготовить воду для водогрейных  котлов.

Для водогрейных  котлов базовая технологическая  схема водоподготовки: Na-катионирование.

Исходный химический состав воды реки и подземных вод представлен  в виде сводной таблицы:

Ж ≤ 0,05 мг-экв/л;

 

Таблица 1

№ п/п

Показатель

Ед. изм.

Подземные воды

Поверхн. воды

1

Мутность

мг/л

-

1100

2

Цветность

град

-

50

3

Железо общее

мг/л

0,2

-

4

Сульфаты

мг-экв/л

3,9

3,3

5

Хлориды

мг-экв/л

4,9

1,0

6

Бикарбонаты (щелочность)

мг-экв/л

6,3

6,2

7

Кальций

мг-экв/л

8,8

5,1

8

Магний

мг-экв/л

2,9

1,6

9

Натрий + калий

мг-экв/л

3,4

3,8


 

Сравнение показателей качества водных источников

 

Таблица 2.

                                                                                                                                     

Показатели  качественного состава воды

Речная

Подземная

мг-экв/л

мг/л

мг-экв/л

мг/л

1.  Кальций

5,1

102

8,8

176

2.  Магний

1,6

19,2

2,9

34,8

3.  Натрий +  Калий

3,8

87,4

3,4

78,2

4. Хлориды

1,0

35

4,9

171,5

5. Сульфаты

3,3

158,4

3,9

187,2

6. Бикарбонаты

6,2

378,2

6,3

384,3

7. Мутность

  

1100

    

8.  Железо общее

      

0,2




 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Оценка приведенных  затрат на схемы очистки воды в  зависимости от источника .

Большое значение на выбор схемы  водоподготовки оказывают эксплуатационные затраты, которые для ионообменных установок тем выше, чем выше значения жесткости воды и солесодержания.

     Однако в ряде случаев  на выбор схемы оказывают влияние  такие показатели воды как  цветность, мутность, окисляемость, содержание железа и марганца. Ионообменные установки, как известно, требуют тщательной предочистки во избежание “отравления” ионообменных смол органическими веществами, а также ионами железа и марганца. Стоимость схемы предочистки также может оказать решающее значение.

     Для объективной оценки  стоимости различных вариантов  схем водоподготовки (для различных  составов исходной воды) пользуются приведенными затратами на водоподготовку.

     Приведенные затраты  (определяющие затраты на водоподготовку  в течение одного года) определяются  по формуле:

E=Ki×k+Эi

где Еi–приведенные затраты по i–му варианту, тыс.руб./год

Кi–капитальные затраты (стоимости оборудования), тыс.руб./год

Таблица 3

Расход Q,м3/час

до 50

50–100

выше 100

Стоимость, рублей за

1 м3/ч для:

осветлители+фильтры

 

 

41000

 

 

36000

 

 

33000

Аэрация+обезжелезивание

39000

33000

30000

Na –кат. одноступенчатое

48000

41000

39000




 

k–нормативный коэффициент окупаемости проекта, принимаемый обычно 0,16 при сроке окупаемости 6 лет;

Эi–эксплуатационные затраты (на реагенты, электроэнергию и т. п.), тыс.руб./год

 

     Экономический эффект  от принятой схемы определяется  как:

 

Для определения стоимости оборудования схем предочистки и ионного обмена пользуются величиной “стоимости” 1м3/час, которая зависит от расхода станции.

При расчете стоимости реагентов  для регенерации исходят из их расхода, приблизительно равному трехкратному расходу:

стоимость соли – 1000 руб/т

кислоты H2SO4 – 1500 руб/т

щелочи NaOH – 2000 руб/т

 

 

 

Определение приведенных  затрат при использовании воды из поверхностных источников

 

Е=Кi·k+Эi

Эксплуатационные затраты:

 

, где

-эквивалентная масса реагента, кг-экв/м3;

3 - при расчете стоимости реагентов  для регенерации исходят из  их расхода, приблизительно равному  трехкратному расходу

7000 – число работы часов в  год

- стоимость реагента, руб/т

- суммарное содержание ионов,  при удалении которых расходуется  соответствующий   реагент, г-экв/м3.

Эксплуатационные затраты  на соль:

 

 

, где

 

;

;

  

Приведенные затраты:

 

Определение приведенных  затрат при использовании воды из подземных источников.

 

Эксплуатационные затраты  на соль:

 

 

, где

 

;

;

 

 

Экономический эффект от принятой схемы определяется как:

 

Исходя из экономического эффекта  для водоснабжения промышленного  предприятия, принимаем отбор воды из поверхностного источника.

Так как содержание мутности и цветности  в реке сравнительно большое, то необходимо ввести ступень предочистки воды.

Расчет  предварительной очистки воды

В качестве предварительной очистки  выбираем технологическую схему  с осветлителями со слоем взвешенного осадка и напорными фильтрами.

Расчет реагентного хозяйства

Расчет сооружений для мокрого хранения коагулянта.

В состав сооружения для мокрого  хранения и приготовления коагулянта входят: емкость мокрого хранения коагулянта; насос подачи раствора коагулянта на осветлительный фильтр; осветлительный фильтр раствора коагулянта; бак-хранилище раствора коагулянта; насосы гидравлического перемешивания раствора коагулянта; расходный бак раствора коагулянта; насос-дозатор; воздушный колпак.

 

Расчёт ёмкости для хранения коагулянта.

Расчет дозы коагулянта:

Для ускорения выпадения взвеси применяется коагулирование, осуществляемое путем добавки в обрабатываемую воду химических реагентов (коагулянтов), образующих хлопья, которые оседая, увлекают за собой взвесь.

Коагулянт хранится в резервуарах  мокрого хранения в растворных и  расходных баках. В качестве коагулянта применим Al2(SO4)3 – сернокислый алюминий,  действие которого основано на его гидролизе, заканчивающимся образованием геля гидроокиси алюминия и свободной углекислоты.

 При обработке воды, имеющей большую мутность, выбор  дозы коагулянта производится  по табл.16 СНиП.

При мутности 1100 мг/л доза коагулянта Д = 72 мг/л.  

Выбор дозы коагулянта по цветности определяем по формуле:

 

 

 

Ц – цветность исходной воды в градусах;

Дк – доза коагулянта в расчете на безводный продукт, мг/л.

 

 

 

Принимаем большую дозу коагулянта 72 мг/л.

Расчёт сооружения ведётся для  условий применения неочищенного сернокислого алюминия с содержанием в нем  безводного продукта в количестве 33,5%

 

Суточный расход товарного сернокислого алюминия составит:

 

Где – содержание безводного продукта в коагулянте, %. (33,5%)

Qсут     = 312*24 = 7488 м3/сут

 

По СНиП 2.04.02-84* п. 6.2.1, в баке-хранилище должен быть концентрированный 20% раствор коагулянта. Расход 20% раствора сернокислого алюминия из суточного расхода товарного коагулянта составит:

 

где   - концентрация раствора коагулянта в растворном баке,

,257 т/м3 – объемный вес раствора коагулянта (принимаем при Т=150С)

 

Применяем время хранения раствора при максимальном расходе коагулянта 15 суток, тогда объём ёмкости для  хранения коагулянта составит:

Wxp = Qk20% * 15 = 6,40 * 15 = 96,00 м3.

Согласно СНиП 2.04.02-84 п.6.205 – количество растворных баков необходимо принимать не менее трех. Принимаем 4  бака-хранилища, по 24 м3 каждый, с размерами в плане 4 х 3 х 2 м.

Принимаем гидравлическое перемешивание  раствора коагулянта при помощи циркуляционного  насоса, который служит и для подачи раствора коагулянта в растворный бак. 

 

Расчет емкости расходного бака:

Ёмкость расходного бака определяется по формуле:

 

где Qчас – часовой расход в м3/ч;

Дк  - максимальная доза коагулянта в пересчете на безводный продукт в г/м3;

bp - концентрация раствора коагулянта в расходном баке (принимаем 8 %);

γ – объемный вес коагулянта в т/м3; принимается равным 1,08 т/м3;

 n – время, на которое заготавливают раствор коагулянта; принимаем равным 12ч.

 

Минимальное количество расходных  баков по СНиП 2.04.02-84, п.6.22, не менее 2-х. Принимаем 2 расходных бака, по 1,56 м3 каждый, с размерами в плане 1,2 х 1,2 х 1,1 м.

 

 

Выбор дозы флокулянта.

Процесс осветления (коагулирования и осаждения взвеси) можно интенсифицировать при помощи высокомолекулярных флокулянтов.

В качестве флокулянта используем полиакриламид - ПАА, способ ввода – перед осветлителем со взвешенным осадком.

Технический полиакриламид ПАА – прозрачный, б/ц или желтовато-коричневого цвета, вязкий текучий гель, содержащий 7-9% полимера. Поставляется в деревянных бочках, емкостью 100-150 кг.

Доза ПАА рассчитывается в соответствии со СНиПом 2.04.02-84, п.6.17, табл.17.

При М = 1100 мг/л и Ц=50 град доза безводного ПАА составит ДПАА = 1,0 мг/л.

Флокулянт следует вводить в воду после коагулянта. Время разрыва между дозированием этих реагентов должно составлять 1,0-1,5 мин.

 

Расчет растворного узла ПАА:

На практике пользуются 1-% раствором  ПАА. Технический ПАА растворяют в водопроводной воде с применением быстроходных мешалок.

В соответствии со СНиП 2.04.02-84 п.6.31  объем расходных баков для  растворов ПАА следует определять исходя из сроков хранения 1-% раствора не более 15-ти суток.

 

Расчёт ёмкости растворного бака.

Требуемый объем растворных баков:

Wp = Qчас * n * Дф / (10000 * bp * γ) = 312 *360 * 1 / (10000 * 1 * 1) = 11,23 м3.

 

где Qчас- часовой расход;

=1 мг/л - доза ПАА;

- концентрация ПАА в растворном баке;

= 1 т/м3 – объемный вес ПАА (при Т=150С);

  = 360 часов = 15 суток.

Согласно СНиП 2.04.02-84 п.6.205 – количество растворных баков необходимо принимать не менее трех. Принимаем 3 растворных бака, по 3,74 м3 каждый, с размерами в плане 1,7 х 1,7 х 1,3 м.

Принимаем гидравлическое перемешивание  раствора коагулянта при помощи циркуляционного  насоса, который служит и для подачи раствора коагулянта в расходный  бак.

 

Расчет емкости расходного бака.

Требуемый объём  определяется:

W = Wp * bp / b = 11,23 *1 / 0,5 = 22,46 м3;

где   - концентрация раствора флокулянта;

= 1% - концентрация ПАА в растворном баке;

= 11,23 м3 – емкость 3 растворных баков.

Принимаем 2 расходных бака по 11,25 м3 каждый с размерами в плане 2,4 х 2,4 х 1,95 м.

Принимаем гидравлическое перемешивание  раствора ПАА при помощи циркуляционного  насоса, который служит и для подачи раствора ПАА в насос-дозатор.

 

Определение дозы извести для подщелачивания воды.

При недостаточности щелочности реакция  образования гидроокиси из сернокислого алюминия протекать не может. В этом случае нужно искусственно подщелачивать  воду гашенной известь Ca(OH)2, едким натром NaOH или кальцинированной содой Na2CO3, добавляемыми в количестве:

 

где k = 28 мг/л – количество щелочи (извести), необходимое для подщелачивания воды на 1 мг-экв/л (по СНиП п.6.19);

e = 57 мг-экв/л – эквивалентный вес коагулянта (безводного);

Щ = 6,2 мг-экв/л –щелочность исходной воды (по заданию).

 

Следовательно, подщелачивание не нужно.

 Расчет осветлителя со слоем взвешенного осадка

 

Потеря  воды при продувке (при сбросе осадка):

Максимальная концентрация взвешенных веществ в воде, поступающей  в осветлитель:

C = М + К * Дк + 0,25 * Ц + И = 1100 + 0,55 * 72 + 0,25 * 50 + 0 = 1157,14 (мг/л),

 

где  М – количество взвешенных веществ в исходной воде, М = 1100 мг/л;

       К – переводной коэффициент, равный для очищенного сернокислого алюминия – 0,55;

       Дк – доза коагулянта, Дк = 72 мг/л;

       Ц – цветность воды, Ц = 50 град;

       И – количество нерастворимых веществ, вводимых с известью для подщелачивания, в нашем случае И = 0.

Принимаем время уплотнения осадка T = 8 ч, тогда средняя концентрация осадка dср = 25000 г/м3 .                Процент воды, теряемой при сбросе осадка из осадкоуплотнителя, т.е. при так называемой продувке осветлителя:

 

%ос = Kр * (С – m) / dср * 100 % = 1,2 • (1157,14 – 10) / 25000 • 100 % = 5,5 %,

 

где  Kр – коэффициент разбавления осадка при его удалении, принимаем Kр = 1,2;

       m – количество взвеси в воде, выходящей после обработки в осветлителе, принимаем m = 10 мг/л.

Потеря воды при продувке, т.е. при  сбросе осадка, будет равна:

qос = Qчас * %ос / 100 % = 312 * 5,5 / 100 = 17,2 (м3/ч).

 

Принимаем 2 рабочих осветлителя со слоем  взвешенного осадка производительностью  по 100 м3/ч каждый.

Расчет скорых безнапорных фильтров.

 

Расчетная площадь фильтров, м2, определяется по формуле:

 

Где  T– продолжительность работы станции в течение суток, ч,

 – расчетная  скорость фильтрования при нормальном  режиме, м/ч (),

n – число промывок каждого фильтра в сутки при нормальном режиме эксплуатации (n = 2),

 – интенсивность  промывки фильтра, л/(с∙м2) (),

 – продолжительность  промывки, ч (),

 – время  простоя в связи с промывкой, ч ().

 

Количество фильтров на станции:

 

Принимаем 4 фильтра на станции  с площадью 33,8/3 = 11,3 м2.

Принимаем фильтр площадью 11,6 м2.

Расчетная скорость фильтрования при  форсированном режиме, м/ч, определяется по формуле:

 

Где – число фильтров, находящихся в ремонте ().

 

 

Подбор состава загрузки фильтра:

     Высота фильтрующего  слоя h = 700 мм с минимальным диаметром зёрен 0,5 мм и максимальным 1,2 мм. Эквивалентный диаметр зёрен d = 0,9 мм, а коэффициент неоднородности К = 1,7.

Поддерживающие слои имеют общую  высоту 500 мм и крупность зёрен 2-32 мм.

 

 

 

Расчет  Na – катионитовых фильтров

Технологические данные для расчета  Na–катионитовых фильтров

 

Таблица 4

№

п/п

Показатели

Показатели

1

2

3

4

1

Скорость фильтрования, м/ч, нормальная (максимальная):

Жо до 5

Жо до 10

Жо до 15

фильтрат Iст

 

25

15

10

фильтрат IIст

 

40

2

Высота слоя катионита,м

2

1,5

3

Крупность зерен катионита, мм

0,5-1,1

0,5-1,1

4

Взрыхляющая промывка катионита:

интенсивность, л/с·м2

продолжительность, мин

 

4

30

 

4

30

5

Удельный расход поваренной соли на регенерацию, г/г–экв при жесткости обрабатываемой воды:

Жо до 5

Жо до 10

Жо до 15

Жо до 20

 

 

 

100-120

120-200

170-250

200-300

 

 

 

300-400

6

Концентрация регенерационного раствора, %

5-8

8-12

7

Скорость пропуска регенерационного раствора, м/ч

3-4

3-5

8

Рабочая обменная способность катионита, г–экв/м3

по формуле

250-300

9

Полная обменная способность катионита, г–экв/м3:

сульфоуголь

катионит КУ–2

 

500

1700

500

1700

10

Удельный расход отмывочной воды, м3/м3:

сульфоугол

катионит КУ–2

 

 

4

6

 

 

6

8

11

Скорость пропуска отмывочной воды, м/ч

 

6-8

 

6-8


 

 

 

Таблица 5

Диаметр фильтра, Dу, мм

700

1000

1500

2000

2600

3000

3400

Площадь фильтрования f, м2

0,39

0,76

1,72

3,1

5,2

6,95

9,1


 

 

 

Таблица 6

Удельный расход соли на регенерацию  катионита. г/г-экв обменной способности,

100

110

120

130

140

150

160

170

180

190

200

210

220

0,62

0,64

0,64

0,69

0,72

0,74

0,75

0,77

0,78

0,80

0,81

0,82

0,83

То же

230

240

250

260

270

280

290

300

310

320

330

340

350

0,84

0,85

0,87

0,87

0,88

0,88

0,89

0,90

0,91

0,92

0,92

0,93

0,94


 

Таблица 7

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,93

0,92

0,91

0,89

0,88

0,87

0,86

0,85

0,84

0,83

0,8

0,77

0,73

0,7

0,6

0,7

0,8

0,9

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,69

0,68

0,67

0,66

0,65

0,62

0,60

0,57

0,54

0,53

0,52

0,52

0,51

0,5


 

Таблица 8

Марка ионита

Полная обменная способность, г-экв/м3

Катиониты

Сульфоуголь 1-го сорта:

   крупный СК-1

   мелкий СМ-1

 

500

570

Катионит КУ-1

650

Катионит КУ-2-8

1700

Катионит КУ-2-8чС

1700

Катионит КБ-4-П2

2800

Аниониты

Анионит АН-18-6

1000

Анионит АН-31

1500

Анионит АВ-17-8

800

Анионит АВ-17-8чС

800

Анионит АВ-23

650


 

 

 

 

 

 

 

 

 

Расчет первой ступени.

 

Расчет Na–катионитового фильтра начинают с подбора диаметра фильтра по скорости фильтрования.

Нормальная скорость:

=>

fNa =QNa/wн=312/15=20,8м2

=312/(5,2∙4)=15м/ч

 

Максимальная скорость:

,

где wн, wм–нормальная и максимальная скорости фильтрования, м/ч

(принимаются в зависимости от  жесткости исходной воды, по табл.3)

–производительность Na–катионитового фильтра, м3/ч,

–площадь фильтрования Na–катионитового фильтра, м2, по табл.4

а–количество работающих фильтров (не менее 2, кроме того, 1 – резервный)

(а–1)–число работающих фильтров  при регенерации одного из  них.

Принимаю 4 рабочих + 1 резервный фильтр+1 для пересыпной загрузки             диаметром 2600 мм с площадью фильтрования 5,2 м2.

wм = 312 / (5,2 • (4 – 1)) = 20 м/ч.

 

Количество солей жесткости А, г–экв/сут, удаляемое на Na–катиониовых фильтрах, определяется по формуле:

А=24·Жо·QNa,

где Жо—общая жесткость воды, поступающей на Na–катионитный фильтр.

А = 24 • 6,7 •312 = 50170 г-экв/сут.

Число регенераций каждого фильтра  в сутки n определяется по формуле:

,

где n–число регенераций каждого фильтра первой ступени в сутки,

–высота слоя катионита, м, (по табл. 3)

а – число работающих фильтров,

–рабочая обменная способность  катионита, г–экв/м3, определяется из уравнения:

EрNa=  αэ·βNa·Eп–0,5q·Жо,  т

 

где αэ -коэффициент эффективности регенерации, учитывающий неполноту регенерации катионита в зависимости от удельного расхода соли на регенерацию (по табл.5), αэ = 0,74;

–удельный расход соли на регенерацию  г/г–экв обменной способности катионита, (по табл.3), =150 г/г–экв

βNa– коэффициент, учитывающий снижение обменной способности катионита по ионам Са2+и Mg2+ за счет частичного задержания катионов Na (по табл.6);

 мг-экв/л;

βNa = 0,92

Eп–полная обменная способность катионита, г–экв/м3,(табл.3);

q–удельный расход воды на отмывку катионита, м3/м3 (табл.3), q=6

0,5–доля умягчения отмывочной  воды.

EрNa = 0,74 • 0,92 • 1700 – 0,5 • 6 • 6,7 = 1137,26 г-экв/м3;

 

n = 50170  / (5,2 • 2• 1137,26 • 40) = 1,06 ≈ 2

 

Расход 100% поваренной соли на одну регенерацию  фильтра определяется из уравнения:

,

где     –расход поваренной соли на одну регенерацию, кг

–площадь фильтрования Nа–катионитного фильтра, м2,

–удельный расход соли на регенерацию  г/г–экв обменной способности

катионита, (табл.).

QcNa = 1137,26 • 5,2 • 2 • 150 / 1000 = 1774,13 кг.

 

Суточный расход технической соли определяется по формуле:

,

где  –расход технической соли на регенерацию фильтров, кг/сут,

93–содержание NaCl в технической соли, %

 

Qт.с. = 1774,13 • 2 • 4• 100 / 93 = 15261,3 кг/сут.

 

Расход  воды на регенерацию:

1) Расход воды на взрыхляющую  промывку, м3

,

где  –количество воды на одну взрыхляющую промывку, м3

i–интенсивность взрыхляющей промывки фильтров, л/с·м2 (по табл.3);

i=4

–продолжительность взрыхляющей  промывки, мин (по табл.3); =30 мин

Qвзр. = 4 • 5,2 • 60 • 30 / 1000 = 37,44 м3.

2) Расход воды на приготовление  регенерационного раствора соли, м3:

,

где b–концентрация регенерационного раствора, % (по табл.3); b=8%

–плотность регенерационного раствора, т/м3 (по табл.метод.).

Qр.р.. = 1774,13 • 100 / (1000 • 8 • 1,056) = 21,00 м3.

1) Расход воды на отмывку катионита  от продуктов регенерации, м3

Qот = qот·

·
,

где qот–удельный расход воды на отмывку катионита, м3/м3 (по табл.3).

Qот = 6 • 5,2 • 2 = 62,4 м3.

Расход воды на одну регенерацию Na–катионитового фильтра составляет:

QС.Н.=Qвзр+Qр.р.+Qот,

где QС.Н. - расход воды на собственные нужды Na–катионитового фильтра, м3

QС.Н.= 37,44 + 21,00 + 62,40 = 120,84 м3.

 

Межрегенерационный период работы фильтра определяется из уравнения:

,

где  – межрегенерационный период каждого Na–катионитного фильтра, ч

n–количество регенераций Na–катионитного фильтра в сутки,

–время регенерации фильтра, мин.

Время регенерации фильтра определяется для каждого случая расчетным  путем:

 

,

где  –время взрыхляющей промывки фильтра, мин (по табл.3)

–время пропуска регенерационного раствора, определяется по формуле:

,мин,

 

где  –количество регенерационного раствора, м3

–скорость пропуска регенерационного раствора, м/ч (по табл.3)

Водоснабжение промышленного предприятия. Для водогрейных котлов 📙 Курсовая → 🆔 55742

Водоснабжение промышленного предприятия. Для водогрейных котлов 📙 Курсовая → 🆔 55742

Водоснабжение промышленного предприятия. Для водогрейных котлов