Для указанного в таблице 3 типа турбины с начальными параметрами P0 и t0 и

Для указанного в таблице 3 типа турбины с начальными параметрами P0 и t0 и давлением отработавшего пара Pк определить расход пара Dт. Расход пара в регулируемый промышленный отбор Dп при давлении Pп. Расход пара в теплофикационные отборы составляет: верхний Dв при давлении Pв, нижний – Dн при давлении Pн. Значения внутренних относительных КПД отсеков проточной части турбины: КПД дросселирования Значение коэффициента регенерации kр, электромеханический КПД турбины ηэм. При решении задачи дать подробное описание построения действительного процесса расширения пара в турбине и приложить выкопировку с h,s - диаграммы. Дано: Nэ = 175 МВт Р0 = 12,8 МПа t0 = 560 C Рк = 5 кПа Dв = 208 т/ч Dн = 210 т/ч Рв = 0,098 МПа Рн = 0,059 МПа ηоi'= 0,87 ηоi''= 0,755 ηоi'''= 0,4 ηдр'= 0,95 ηдр'''= 0,42 kр= 1,195 ηэм= 0,99 Найти: Dт = ?

Для определения параметров пара по проточной части турбины воспользуемся справочником теплофизических свойств воды и водяного пара [1].
Процесс расширения пара в турбине на hs – диаграмме для турбины типа Т-175/210-130 приведен на рис.1.
Рис.1. Процесс расширения пара в турбине на hs – диаграмме
Энтальпия острого пара h0 = 3457 кДж/кг.
Энтальпия пара в конце адиабатного процесса расширения до верхнего теплофикационного отбора hва = 2401,25 кДж/кг.
Энтальпия пара в конце действительного процесса расширения до верхнего теплофикационного отбора
hвi = h0 – (h0 - hва)*0i’ = 3457 - (3457-2401,25)*0,84 = 2540,84 кДж/кг.
Давление пара после верхнего теплофикационного отбора
Рв’ = Рв*др’ = 0,098*0,95 = 0,093 МПа
Давление пара после нижнего теплофикационного отбора
Рв’ = Рв*др”’ = 0,059*0,42 = 0,025 МПа
Энтальпия пара в конце адиабатного процесса расширения до нижнего теплофикационного отбора hна = 2467,63 кДж/кг.
Энтальпия пара в конце действительного процесса расширения до нижнего теплофикационного отбора
hнi = hвi – (hвi – hна)*0i” = 2540,84 - (2540,84-2467,63)*0,755 = 2485,56 кДж/кг.
Энтальпия пара в конце адиабатного процесса расширения в конденсаторе
hка = 2268,87 кДж/кг.
Энтальпия пара в конце действительного процесса расширения в конденсаторе
hкi = hнi – (hнi – hка)*0i”’ = 2485,56 - (2485,56-2268,87)*0,4 = 2398,88 кДж/кг.
Действительный тепловой перепад в турбине
Hi = h0 - hкi = 3457 – 2398.88 = 1076,12 кДж/кг.
Коэффициент недовыработки мощности верхнего теплофикационного отбора
yв = hвi-hкih0-hкi= 2540,84-2398,883457-2398,88=0,1319
Коэффициент недовыработки мощности нижнего теплофикационного отбора
yв = hнi-hкih0-hкi= 2485,56-2398,883457-2398,88=0,0805
Расход пара на турбину Dт для турбины типа Т определяется по формуле [2]
Dт= kрNэHiηэм+Dвyв+Dнyн, кг/с
Dт= 1,1951750001076,12*0,99+208000*0,1319+210000*0,08053600= 211кгс=759,65 т/ч
Выкопировка процесса расширения пара в турбине на hs-диаграмме приведена на рис.2.
Рис.2